匝道桥现浇支架连续箱梁碗扣式支架计算书.docx

A匝道桥现浇支架连续箱梁
模板及碗扣式支架检算
一、工程概况
A匝道桥位于大广高速公路衡大段LQ27合同段大名互通内，为A匝道上跨越主线桥，交角75°，桥长158米，中心桩号为AK0+182.549（= K216+870），跨径为20+4*28+20米现浇预应力连续箱梁，桥面宽度：15.5米 （0.5米墙式护栏+14.5米行车道+0.5米墙式护栏）。下部结构为柱式墩、肋板式桥台、钻孔桩基础。本桥自AK0+155.167起位于缓和曲线上。
现浇预应力箱梁设计混凝土强度等级为C50，分两期浇筑，为等高度五跨单箱三室预应力混凝土连续箱梁，梁体高度1.7m。
为此，依据设计图纸、施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂碗扣式支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土整体现浇施工。
具体箱梁断面图如下：

二、满堂式碗扣件支架方案介绍
满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚40cm石灰土，10cm厚C15混凝土面层）、Φ48×3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、15cm×15cm枕木、12cm×12cm木方纵向分配梁，10cm×10cm木方做横向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。12cm×12cm木方分配梁沿横向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用厚15mm尺寸2440mm×1220mmA型竹材覆胶胶合板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在12cm×12cm、木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板采用厚15mm尺寸2440mm×1220mm A型竹材覆胶胶合板。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定每孔支架立杆布置。支架立杆步距为120cm，支架剪刀撑设置见支架布置图。
立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的15cm×15cm枕木上，以确保地基均衡受力。具体布置图见附件。
三、碗口式支架特性
资料
(1)、WDJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管；其截面特性为截面积A=4.89cm2，惯性矩I=12.19cm4，截面模量ω=5.08cm3，回转半径i=1.58cm。
(2)、立杆、横杆承载性能：
立 杆
横 杆
步距（m）
允许载荷（KN）
横杆长度（m）
允许集中荷载（KN））
允许均布荷载（KN/M）
0.6
40
0.9
4.5
12
1.2
30
1.2
3.5
7
1.8
25
1.5
2.5
4.5
2.4
20
1.8
2.0
3.0

(3)、根据《工程地质勘察报告》，本桥位处地基容许承载力在130Kpa以上。
四、荷载分析计算
1、模板及模板支撑架荷载Q1
通过计算模板荷载如下：
a、内模（包括支撑架）：取q1－1=1.6KN/m2；
内模支撑系统如下图：

b、底模（包括背带木）、外侧模：取q1－2=1.8KN/m2；
d、碗扣脚手架荷载：
按支架搭设高度7.65米计算（含剪刀撑）：q1-3=4.0KN/m2。
2、箱梁混凝土荷载Q2
见各单元计算
3、施工荷载Q3
施工人员及设备荷载取q3-1=1.0KN/m2。查《公路桥涵施工技术规范》附录D第3条取值。
水平面模板的砼振捣荷载，取q4-1=2 KN/m2，查《公路桥涵施工技术规范》附录D第4条取值。
垂直面模板的砼振捣荷载，取q4-2=4.0 KN/m2，查《公路桥涵施工技术规范》附录D第4条取值。
倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载
(采用汽车泵取值3.0KN/m2)
四、碗扣立杆受力计算
本支架计算长度(按规范5.6.3.2条)：l0=h+2a=1.2+2*0.3=1.8m
本支架长细比λ=l0/i=180/1.58=113.924，查附录E表知ψ=0.489532。
立杆承载力[N]=ψ*A*f=0.489532× 4.89cm2×20.5KN /cm2=49.0731KN
单肢立杆轴向力计算公式N＝（1.2Q1 +1.4Q3）×Lx×Ly+1.4 Q2×Lx×Ly
式中：Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距
4.1、跨中断面
4.1.1、腹板计算
分别以图中计算单元1、计算单元2、计算单元3及计算单元4作为荷载计算单元。

A 、计算单元1立杆受力：
钢筋混凝土梁重：q2-1=0.5882×26÷0.6=25.49KN/m2
单肢立杆受力：
N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q4-1＋q4-3)]×0.9×0.6
=[1.2×(1.6+1.8+1.4+25.49)+1.4×(1+2+3)] ×0.9×0.6=24.16KN
Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，
立杆分布纵向0.9m，横向0.6m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则
单根立杆受力：N=24.16KN<[N]= 49.0731 KN
B、计算单元2立杆受力：
钢筋混凝土梁重：q2-1=0.886×26÷0.75=30.715KN/m2
单肢立杆受力：
N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q4-1＋q4-3)]×0.9×0.6
=[1.2×(1.6+1.8+1.4+30.715)+1.4×(1+2+3)] ×0.9×0.6=28.47KN
Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，
立杆分布纵向0.9m，横向0.6m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则
单根立杆受力：N=28.47KN<[N]= 49.0731 KN
C、计算单元3立杆受力：
钢筋混凝土梁重：q2-1=0.553×26÷0.6=23.963KN/m2
单肢立杆受力：
N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q4-1＋q4-3)]×0.9×0.6
=[1.2×(1.6+1.8+1.4+23.963)+1.4×(1+2+3)] ×0.9×0.6=23.5KN
Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，
立杆分布纵向0.9m，横向0.6m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则
单根立杆受力：N=23.5KN<[N]= 49.0731 KN
D、计算单元4立杆受力：
钢筋混凝土梁重：q2-1=0.7936×26÷0.6=34.39KN/m2
单肢立杆受力：
N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q4-1＋q4-3)]×0.9×0.6
=[1.2×(1.6+1.8+1.4+34.39)+1.4×(1+2+3)] ×0.9×0.6=29.93KN
Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，
立杆分布纵向0.9m，横向0.6m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则
单根立杆受力：N=29.93KN<[N]= 49.0731 KN
4.1.2、底板计算
分别以图中计算单元1、计算单元2作为荷载计算单元。

A 、计算单元1立杆受力：
钢筋混凝土梁重：q2-1=（0.4213+0.3631）×26÷（0.45+0.9+0.3）=12.36KN/m2
单肢立杆受力：
N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q4-1＋q4-3)]×0.9×0.9
=[1.2×(1.6+1.8+1.4+12.36)+1.4×(1+2+3)] ×0.9×0.9=23.48KN
Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，
立杆分布纵向0.9m，横向0.9m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则
单根立杆受力：N=23.48KN<[N]= 49.0731 KN
B、计算单元2立杆受力：
钢筋混凝土梁重：q2-1=（0.4213+0.3631）×26÷（0.45+0.9+0.3）=12.36KN/m2
单肢立杆受力：
N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q4-1＋q4-3)]×0.9×0.9
=[1.2×(1.6+1.8+1.4+12.36)+1.4×(1+2+3)] ×0.9×0.9=23.48KN
Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，
立杆分布纵向0.9m，横向0.9m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则
单根立杆受力：N=23.48KN<[N]= 49.0731 KN
4.1.2、翼板计算
分别以图中计算单元1作为荷载计算单元。

A 、计算单元1立杆受力：
钢筋混凝土梁重：q2-1=0.8694×26÷（0.6×2+0.9+0.3）=9.419KN/m2
单肢立杆受力：
N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q4-1＋q4-3)]×0.9×0.1.2
=[1.2×(1.6+1.8+1.4+9.419)+1.4×(1+2+3)] ×0.9×0.1.2=27.5KN
Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，
立杆分布纵向0.9m，横向1.2m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则
单根立杆受力：N=27.5KN<[N]= 49.0731 KN
4.2、桥墩、台顶中横梁断面
4.2.1、底、腹板计算
分别以图中计算单元1作为荷载计算单元。

A 、计算单元1立杆受力：
钢筋混凝土梁重：q2-1=17.3167×26÷（0.6+0.9×2+0.6×3
0.9×2+0.6×3+0.9×2+0.6）=44.141KN/m2
单肢立杆受力：
N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q4-1＋q4-3)]×0.6×0.9
=[1.2×(1.6+1.8+1.4+44.141)+1.4×(1+2+3)] ×0.6×0.9=36.25KN
Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，
立杆分布纵向0.6m，横向0.9m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则
单根立杆受力：N=36.25KN<[N]= 49.0731 KN
4.2.2、翼板计算
分别以图中计算单元2作为荷载计算单元。

A 、计算单元2立杆受力：
钢筋混凝土梁重：q2-1=1.72×26÷（0.6×2+1.2×2）=12.422KN/m2
单肢立杆受力：
N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q4-1＋q4-3)]×0.9×0.6
=[1.2×(1.6+1.8+1.4+12.422)+1.4×(1+2+3)] ×0.9×0.6=36.25KN
Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，
立杆分布纵向0.9m，横向0.6m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则
单根立杆受力：N=36.25KN<[N]= 49.0731 KN
经以上计算，立杆均满足受力要求。
五、地基受力计算
地基处理采用40㎝石灰土，10㎝混凝土，上垫15×15㎝方木，根据力的扩散原则，计算原状土层荷载。
地基承载力计算公式f=N/Ag，
f——地基受力，
N——单肢立杆竖向轴力，
Ag——支撑单肢立杆的原土层面积，
计算土层受力面积考虑立杆纵横向步距。
各部位地基受力如下表：
箱梁部位
荷载N（KN）
受力面积Ag（㎡)
地基受力f (Kpa)
跨中腹板
29.93
0.35*0.9
95.02
跨中底板
23.48
0.35*0.9
74.54
跨中翼缘板
27.5
0.35*1.2
65.48
梁端底板
36.25
0.35*0.6
172.62
梁端翼缘板
36.25
0.35*1.2
86.31

由工程地质勘察报告，设计提供的地质勘探资料表明，地表土质为粉土，地基的承载力最小为130kpa，无软弱下卧层，原状土经过处理后，承载力不得小于175 Kpa。
六、支架立杆稳定性验算
碗扣式满堂支架是组装构件，单根碗扣在承载力允许范围内就不会失稳，因此以轴心受压的单根立杆进行验算：
公式：N≤[N]= ΦA[ó]
碗扣件采用外径48mm，壁厚3 .5mm，A＝489mm2,A3钢，I＝12.19*104mm4，回转半径i=1.58cm，查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.7：钢管截面特性取值。
梁端底板按横杆步距：h=120cm计算。
梁端底板钢管长细比λ＝L/i=120/1.58=75.9<[λ]=250取λ＝76；
轴心受压杆件，查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》附录E：Q235A钢管轴心受压构件的稳定系数
ψ＝0.744，
[ó]=205MPa
梁端底板处：[N]=0.744×489×205=74582.28N=74.6KN
支架立杆步距120cm中受最大荷载的立杆位于梁端底板处，其N＝36.25KN（见前碗扣立杆受力验算）
由上可知：梁端底板处：36.25KN＝N≤[N]=74.6KN
七、风荷载计算
支撑架体、梁体及围挡风荷载计算
1、支撑架体风荷载计算
将全部支架以中心为界，分为两部分各自承担自己的风荷载，化成节点荷载为ω1和ω0，采用斜杆布置（如图）
挡风系数ψ0=A1/A0
式中：A1——杆件挡风面积；
A0——迎风全面积；
标准风荷载ωk=0.7μz·μs·ωo ·φ=0.7×1.67×1.2××0.163×0.35×=0.08KN　
式中：ωk——风荷载标准值（KN/m2）；
　　　μz——风压高度变化系数，按《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》附录D采用1.67；
　　　μs——风荷载体型系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》规定取1.2；
　　　ωo——基本风压（KN/m2），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》规定采用0.35；
φ——挡风系数，ψ0=1.2×(0.6+1.2+0.325×0.6+1.2)×0.048÷(0.6×1.2))=0.163
考虑排架连续承受风荷载计算，η=1-ψ0=1-0.163=0.837(多层架体综合系数)
μstω=1+η+……+η6=1+0.837+0.8372+0.8373+0.8374+0.8375+0.8376=4.369
求得节点风荷载：
ωk架=1.4μstω×ωk×1.2×0.6=1.4×4.369×0.08×1.2×0.6=0.352KN
2、梁体及施工围栏风荷载
ωk = 0.7μz·μs·ωo ·φ　　　
式中：ωk——风荷载标准值（KN/m2）；
　　　μz——风压高度变化系数，按《建筑结构荷载规范》规定采用1.67；
　　　μs——风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》规定的竖直面取0.8；
　　　ωo——基本风压（KN/m2），按《建筑结构荷载规范》规定采用0.35；
φ——挡风系数，满挂密目网取0.8，实体取1
梁体风荷载ωk梁 = 0.7μz·μs·ωo·φ
=0.7×1.67×0.8×0.35×1
=0.327 KN/m2
围挡风荷载ωk围 = 0.7μz·μs·ωo·φ
=0.7×1.67×0.8×0.35×0.8
=0.262 KN/m2
风荷载转化为节点荷载：
ω1=（ωk架+ωk梁+ωk围）·S格·γ
S格=1.2×0.9㎡，支架步距1.2m，纵向间距0.9m；
γ=1.4，可变荷载安全系数。
ω1=（0.352+0.327+0.262）×1.2×0.9×1.4=1.423 KN
依据力的平行四边形关系,ωv=120/90×ω1=120/90×1.423=1.897 KN
ωs=
=3.161 KN
3、架体内力计算
⑴、斜杆强度计算：
斜杆长细比：λ＝L/λ=150/1.58=94.9<[λ]=250，查表得φ=0.626
斜杆承载力：Nx=φ·A·f=0.626×4.89×20.5=62.753KN>ωs,
采用旋转扣件连接斜杆，其承载力为8 KN>ωs，合格。
⑵、立杆拉力计算：
单排立杆结构自重计算：Nv=15×（16.48+13.34+10.19+8.5+9.69）+14×3×3.63+8×14×2.47=1302.1kg=12760.58N=12.761KN>ωv =1.897 KN,合格。
结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。
八、地基沉降量估算
1、假设条件：根据工程地质勘测资料，E0在整个地层中变化不大，计算地层按一层进行考虑。
2、按照弹性理论方法计算沉降量参考《土力学》地基沉降计算公式计算
S=
S——地基土最终沉降量；
p——基础顶面的平均压力；按最大取值P＝36.25Kpa
b——矩形基础的宽度；0.3m
μ、E0——分布为土的泊松比和变形模量；μ=0.2
E0=[1-2μ2/(1-μ)]Es
Es=15.65Mpa《参照施工图设计地质勘察报告》
E0=18
Cd——沉降影响系数，查《土力学》表4-3取1.12
最终沉降量S＝36.25×0.3×1.12×(1-0.22)/18
=0.528㎜
九、模板受力计算
9.1、腹板外侧模模板、支撑楞木、支撑
如下图：

9.1.1、侧模竹胶板强度、抗弯能力检算
⑴、荷载：
a、垂直面模板的砼振捣荷载，取q3-3=4.0 KN/m2，查《公路桥涵施工技术规范》附录D第4条取值。
b、泵送混凝土浇筑时对侧模的压力：pm==4.6×6（1/4）=7.2KN/m2，
式中：v—混凝土的浇筑速度，取6m3/h
c、新浇混凝土对侧模的压力，按《公路桥涵施工技术规范》附录D第5条
pm==0.22×24 KN/m3×1.7h×1.2×1.15×6(1/2)m3/h=30.342KN/ m2；
式中：pm——新浇筑混凝土对侧面模板的最大压力，Mpa；
γ——混凝土的容重（KN/m3），取24 KN/m3
v——混凝土的浇筑速度，（m/h），取6m3/h；
t0——新浇混凝土的初凝时间（h），取1.7h；
K1——外加剂影响修正系数，掺缓凝作用的外加剂，取1.2；
K2 ——混凝土坍落度修正系数，取1.15 ;
pm=γH=24×1.1=26.4 KN/m2,
式中：pm——新浇筑混凝土对侧面模板的最大压力，Mpa；
γ——混凝土的容重（KN/m3），取24 KN/m3
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m），取1.1米；混凝土侧压力的计算分布图形如图：
图中，h= Pm /γ=26.4/24=1.1米
Pm 取以上两个中的较小值，即pm=26.4KN/m2
d、腹板由于为斜腹板，对腹板模板的压力为0.042KN
荷载组合：按照《公路桥涵施工技术规范》表9.2.2 之规定
q=(4+7.2+26.4+0.042)×1.2=45.17 KN/m2
⑵、竹胶板参数：竹胶面板的静曲强度：[σ]纵向≥70Mpa，[σ]横向≥50Mpa竹胶面板的弹性模量：[E]纵向≥6×103Mpa，[E]横向≥4×103Mpa
竹胶板侧模后面附10cm×10cm的方木，受力如下图：

跨度/板厚=300/15=20＜100，属小挠度连续板。
查《路桥施工计算手册》附表2-14得Km=0.08
Mmax=KmqL2=0.08×45.17×0.32=0.325KN/m
面板截面抵抗矩:
ω=bh2/6=0.3×0.0152/6=1.125×10-5m3
σ=M/ω=0.325/(1.125×10-5)=28.8950 KN/m2=Mpa＜[σ]横向=50Mpa，满足要求。
【挠度验算】
查《混凝土模板用竹材胶合板》得
竹胶面板的弹性模量：[E]纵向≥6×103Mpa，[E]横向≥4×103Mpa
考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方，面板的实际净跨径为220mm，故
f=KωqL4/（100EI）=0.677×45.17×10-3×2204/(100×4×103×300×153/12) =0.0021 mm＜[f]=0.025mm=1/400，满足要求。
9.1.2、10cm×10cm木方检算
10×10cm方木采用木材材料为东北落叶黄花松类，查《路桥施工计算手册》得其顺纹容许应力：[σω]＝9.5Mpa，弹性模量：E＝10000Mpa，
10cm×10cm方木的截面特性：
w＝10×102/6＝166.67cm3
I=10×103/12=833.33cm4
受力如下图：

【强度计算：】
查《路桥计算手册》得Km=0.101
Mmax=0.101×45.17×0.32=0.411KN-m=0.411×106N-mm

σ=0.411×106÷(166.67×103)=2.467Mpa＜[σω]＝9.5Mpa，满足要求。
【抗剪计算：】
查《路桥计算手册》得Km=0.6
V=Kmql=0.6×45.17×0.3=8.131KN
[fv]=1.6 Mpa
ι=VS/Ib
=8.131×103×300×300/(833.33×104×300)=0.293Mpa＜[fv]=1.6 Mpa
，满足要求。
【挠度计算：】
ωmax=Kw×q×l4/100EI
查《路桥计算手册》得Km=0.99
ωmax=0.99×45.17×103×3004÷(100×10×106×833.33×106)=0.0004mm＜f=300/500=0.6mm，满足要求。
【支座反力：】
R=1.1×ql=1.1×45.17×0.3=14.906KN
9.1.3、12cm×12cm木方检算
12×12cm方木采用木材材料为东北落叶黄花松类，查《路桥施工计算手册》得其顺纹容许应力：[σω]＝9.5Mpa，弹性模量：E＝10000Mpa，
12cm×12cm方木的截面特性：
w＝12×122/6＝288cm3
I=12×123/12=1728cm4
荷载承受10cm×10cm方木传下来的支座反力14.906KN/0.3米，即：q=14.906÷0.3=49.687KN/m
【受力模型：】

【强度计算：】
查《路桥计算手册》得Km=0.07
Mmax=0.07×49.687×0.42=0.556KN-m=0.556×106N-mm

σ=0.556×106÷(288×103)=1.932Mpa＜[σω]＝9.5Mpa，满足要求。
【抗剪计算：】
查《路桥计算手册》得Km=0.625
V=Kmql=0.625×49.687×0.4=12.422KN
[fv]=1.6 Mpa
ι=VS/Ib
=12.422×103×400×400/(1728×104×400)=0.288Mpa＜[fv]=1.6 Mpa
，满足要求。
【挠度计算：】
ωmax=Kw×q×l4/100EI
查《路桥计算手册》得Km=0.521
ωmax=0.521×49.687×103×4004÷(100×10×106×288×106)=0.0023mm＜f=400/500=0.8mm，满足要求。
【支座反力：】查《路桥计算手册》得Km=1.25
R=Kwql=1.25×49.687×0.4=24.844KN
9.1.4、支撑扣件抗滑力
12cm×12cm方木传递的支座反力由U型顶托传至钢管，由4个直角扣件的抗滑力进行抵抗。
支座反力R=24.844KN＜ 4×8KN=32KN ,满足要求。
9.2、底模模板及支撑方木强度及变形检算
9.2.1、墩顶中横梁处检算

9.2.1.1、模板检算
模板为单向板，可将板视作4跨连续梁计算
面板规格: 2440mm×1220mm×15mm
荷载q=1.2×1.7×26=53.04KN/m2。
【a、强度验算】
竹胶面板的静曲强度：[σ]纵向≥70Mpa，[σ]横向≥50Mpa
跨度/板厚=300/15=20＜100，属小挠度连续板。
查《路桥施工计算手册》附表2-14得Km=0.08
Mmax=KmqL2=0.08×53.04×0.32=0.382KN/m
面板截面抵抗矩:
w=bh2/6=0.3×0.0152/6=1.125×10-5m3
σ=M/w=0.382/(1.125×10-5)=33.96Mpa＜[σ]横向=50Mpa，满足要求。
【b、挠度验算】
查《混凝土模板用竹材胶合板》得
竹胶面板的弹性模量：[E]纵向≥6×103Mpa，[E]横向≥4×103Mpa
考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方，面板的实际净跨径为200mm，故按简支梁进行挠度计算
f=qL4/（100EI）=53.04×10-3×2004/(100×4×103×300×153/12) =0.00251mm＜[f]=0.025mm=l/400，满足要求。
9.2.1.2、10cm×10cm木方检算
10×10cm方木采用木材材料为东北落叶黄花松类，查《路桥施工计算手册》得其顺纹容许应力：[σω]＝17Mpa，弹性模量：，E＝10000 Mpa，
10cm×10cm方木的截面特性：
w＝10×102/6＝166.67cm3
I=10×103/12=833.33cm4
方木自重q=8.33KN/m3×0.1m=0.833KN/m2
荷载q=53.04+0.833=53.873KN/M2
按3跨不等跨连续梁计算
受力如下图：

【强度计算：】
查《结构静力计算手册》得Km=0.1130
Mmax=0.1130×53.873×0.32=0.548KN-m=0.548×106N-mm

σ=0.548×106÷(166.67×103)=3.287Mpa＜[σω]＝17Mpa，满足要求。
【抗剪计算：】
查《路桥计算手册》得Km=0.3317
V=Kmql=0.3317×53.873×0.3=5.361KN
[fv]=1.6 Mpa
ι=VS/Ib=5.361×103×100×100/(833.33×104×100)=0.064Mpa＜[fv]=1.6 Mpa，满足要求。
【挠度计算：】
按简支梁计算
ωmax=5×q×l4/(384EI)
ωmax=5×53.873×103×1004÷(384×104×833.33×106)=0.0084mm＜f=300/500=0.6mm，满足要求。
【支座反力：】
查《路桥计算手册》得Km=1.4183
R=1.4183×ql=1.4183×53.04×0.3=22.568KN
9.2.1.3、12cm×12cm木方检算
12×12cm方木采用木材材料为东北落叶黄花松类，查《路桥施工计算手册》得其顺纹容许应力：[σω]＝17Mpa，弹性模量：E＝10000 Mpa，
12cm×12cm方木的截面特性：
w＝12×122/6＝288cm3
I=12×123/12=1728cm4
方木纵向放置，间距0.6米，按5跨连续梁计算，
荷载为上方木传递的支座反力：即p=22.568KN,间距布置0.3米,q=22.568/0.3=75.227KN/m
受力如下图：

【强度计算：】
查《路桥计算手册》得Km=0.171
Mmax=0.171×22.568×0.6=2.315KN-m=2.315×106N-mm

σ=2.315×106÷(288×103)=8.038Mpa＜[σω]＝17Mpa，满足要求。
【抗剪计算：】
查《路桥计算手册》得Km=0.316
V=KmP=0.316×22.568=7.131KN
[fv]=1.6 Mpa
ι=VS/Ib=7.131×103×120×120/(1728×104×120)=0.05Mpa＜[fv]=1.6 Mpa，满足要求。
【挠度计算：】
查《路桥计算手册》得Km=0.316
ωmax=Km×P×l3/(100EI)
ωmax=1.097×22.568×103×1203÷(100×104×1728×106)=0.000025mm＜f=600/500=1.2mm，满足要求。
【支座反力：】
查《路桥计算手册》得Km=1.198
R=1.198×22.568+22.568=49.604KN<[N]= 49.0731 KN
9.2.2、跨中处检算
模板及支撑如图：

9.2.2.1、模板检算
模板为单向板，可将板视作4跨连续梁计算
面板规格: 2440mm×1220mm×15mm
荷载布置如图：

【a、强度验算】
竹胶面板的静曲强度：[σ]纵向≥70Mpa，[σ]横向≥50Mpa
跨度/板厚=300/15=20＜100，属小挠度连续板，
荷载q按腹板最大荷载检算，即q=43.44KN/m。
查《路桥施工计算手册》附表2-14得Km=0.08
Mmax=KmqL2=0.08×43.44×0.32=0.313KN/m
面板截面抵抗矩:
w=bh2/6=0.3×0.0152/6=1.125×10-5m3
σ=M/w=0.313/(1.125×10-5)=27.82Mpa＜[σ]横向=50Mpa，满足要求。
【b、挠度验算】
查《混凝土模板用竹材胶合板》得
竹胶面板的弹性模量：[E]纵向≥6×103Mpa，[E]横向≥4×103Mpa
考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方，面板的实际净跨径为200mm，故按简支梁进行挠度计算
f=qL4/（100EI）=43.04×10-3×2004/(100×4×103×300×153/12) =0.00204mm＜[f]=0.025mm=l/400，满足要求。
9.2.2.2、10cm×10cm木方检算
10×10cm方木采用木材材料为东北落叶黄花松类，查《路桥施工计算手册》得其顺纹容许应力：[σω]＝17Mpa，弹性模量：，E＝10000 Mpa，
10cm×10cm方木的截面特性：
w＝10×102/6＝166.67cm3
I=10×103/12=833.33cm4
方木自重q=8.33KN/m3×0.1m=0.833KN/m2
荷载如下：
受力如下图：

【几何数据及计算参数】

支座形式： 左端：简支 右端：简支
连续梁