地铁施工碗扣式脚手架方案.docx

第一章 工程概况
1.1 工程概况
XX城际快速轨道交通XX至XX段工程项目，经XX及XX两市，xx路站位于XX市境内，东通XX站，西连XX北站，xx路站正处于xx路路兆详路交界十字路口正下方，周围建筑物为单层、多层厂房为主，部分土地目前空置，场地地面高程约6.97～7.72m。场地东北角有一幢16层建筑离车站基坑边约18米；西北角拟建商住楼，并与本站一出入口合建；南侧有一栋6层宿舍楼和6层制衣厂房，离基坑边约5m和10m。车站为地下二层站，需盾构过站，外包尺寸总长为151.8m。主体结构采用明挖顺做法施工，车站标准段宽度为18.7m，端头加宽段为23.9m，主体基坑深度大约为18m左右，围护结构为地下连续墙＋内支撑，基坑安全等级为一级。
xx路站主体结构为地下两层现浇钢筋混凝土箱型结构，顶、中、底板与中柱、内衬墙形成为一个闭合框架，顶、中、底板为梁板体系。主体结构采用外包式防水，车站内衬墙与围护结构间设置柔性防水层，采用复合式结构，两者之间紧贴。建筑结构设计安全等级为一级；抗震设防烈度为7度，一级防火；接地采用水平接地体方式。

以上顶（中）板、梁、侧墙、柱的线荷载均超过15KN/m，且高度大于5米，属于高大模板工程。施工时顶板与中板，主梁与次梁施工工艺及材料尺寸都一样，计算时取最不良部位进行验算，顶板与1500×1700的顶纵梁作为最不利条件进行验算。

1.2编制依据
在本施工方案的编制过程中，主要以下列几项为依据：
1、XX城际快速轨道交通XX至XX段项目施工3A标段【xx路站】土建工程设计图纸。
2、现行国家有关规范、规程和标准
1）、《建设工程安全生产技术》 建设部工程质量安全监督与行业发展司组织编写 2004.06
2）、《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-99
3）、《施工现场临时用电安全技术规范》 JGJ46-2005
4）、《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-91
5）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
6）、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008
7)、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
6）、《建筑施工手册第四版》中国建筑工业出版社2003.09
7）、《XX省建设工程高支模板系统施工安全管理办法》(粤建监字(1998〕07号)
第二章 支架及模板施工
2.1 施工分块及分层概括
xx路站主体结构长150.2m，为两层箱型框架结构，为有效的减少混凝土的温度应力和收缩应力，并综合考虑质量、进度、施工顺序等因素，将主体结构进行分层、分块施工。分层、分块施工缝位置详见附图：xx路站主体结构分层、分块示意图。
分块施工原则为每块长度约为25m，分块施工缝布置在纵向柱距1/4～1/3跨附近，并尽可能的照顾到车站内部设施的完整性，按以上原则xx路站主体结构将分成6块进行施工，由东往西分别为第一至第六块，其中最大一块长度为25.6m，最小一块长度为24.5m。
分层施工以满足施工顺序和施工便捷要求为准，并将xx路站每一块分成3层进行施工。

2.2 施工场地平面布置及支架基础情况
模板、支架等材料的吊装采用25t汽车吊垂直吊装。
脚手架搭设在车站基坑内，中、顶板施工时支架直接搭设在底板或中板结构上，且结构底板或中板在施工时预留钢筋头与钢管支架连接，支架基础受力情况好。
2.3 模板构件选用要求
模板构件选用： 18mm厚胶合模板，P6015钢模板，φ48×3.5碗扣式脚手架钢管、φ48×3.5钢管及配套顶托，φ16、φ14对拉螺杆， 100×100mm木枋，工字钢及其它建筑材料。
所选用的材料质量需符合现行国家标准规定。钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕。钢管上严禁打孔，钢管在使用前先涂刷防锈漆。
扣件材质必须符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定。
　　①新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定抽样检测。对不合格品禁止使用。②旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺拴进行更换处理。③新、旧扣件均进行防锈处理。
2.4 模板体系设计情况
站台及站厅层均采用相同结构构造的满堂红碗扣式钢管脚手架。满堂红碗扣式脚手架的结构构造如下：立杆的纵横向间距为0.6×0.9m（垂直行车方向为0.9m）,竖向每隔0.6m高设一道纵横水平横杆，每层水平横杆用作侧墙的横向撑杆，用以承受侧墙砼浇筑时的砼侧压力，并加设斜撑支承于底（中）板上，斜撑在站台层设置为两道，水平间距为1.8米，在站厅层1道，水平间距为1.8米，加设顶托支顶在侧墙（钢）木楞上，底部埋设钢筋顶住斜撑，为加强脚手架的整体稳定性，设置横向剪刀撑和纵向剪刀撑，横向剪刀撑在车站左右线分别设一道，间距1.8米。纵向剪刀撑4跨一道，间距为3.2米，同时要求在脚手架平行于行车方向的两边设置纵向剪刀撑，在纵梁底的两道外侧立杆上也设置平行于行车方向的纵向剪刀撑，有立柱的位置在立柱四周加设水平加强钢管，将立柱包住，增加整体稳定性以及抗剪能力。每根脚手架立柱柱脚加设底座，顶部加设可调节顶托托住模板外楞,支顶架顶部螺杆伸出长度应该不大于0.2米，其中顶板及梁扣件节点处至U型托与外楞连接点处长度不宜大于0.3米，水平杆在支顶侧墙时扣件节点至U型托与外楞连接点处长度不宜大于0.4米。
模板支架立面示意见下图。

（详细见大图）
本主体结构工程模板采用18厚胶合模板以及P6015钢模板；内楞采用100*100mm木枋以及φ48的双钢管作梁；中柱选用双φ48 t=3.5mm的钢管支撑作外楞，侧墙、纵梁底、中板、顶板外楞选用100*100木坊。
此工程中没有设置中隔墙，下图为底、顶模板示意图，中柱模板安装将在后面详细介绍。

2.4 模板及支架搭设
2.4.1 碗扣式脚手架搭设
使用的材料必须有出厂合格证，弯曲、变形、开裂的严禁用于支顶架搭设施工。
脚手架安装时应考虑模板安装顺序，在安装梁时应遵循先底模，然后钢筋制安，然后侧模的过程。碗扣式脚手架主要参数及示意图如下：
立杆采用LG-180型，重量10.67kg，每隔60cm设一副碗扣接头，承载力30KN/根。顶杆采用DG-90型，重量5.5kg，立杆垫座，DZ-1型，横杆采用HG-60型和HG-90型，重量分别为5.2kg和7.8kg，斜杆用作架子的斜向拉压杆，用于1.8m×1.8m的网格，采用XG-216型，重量6.6kg。可调横托撑，可调范围449-749mm，重量7.3kg。可调顶托撑，可调范围585mm-875mm，重量8.7kg。
支撑架荷载和立杆的支撑面积表
楼板厚度
（cm）
砼重量
P1
（KN）
模板楞条
重量P2（KN）
冲击荷载
P3=0.3P1
(KN)
人行机具动
荷载P4（KN）
荷载
总计
（KN）
每立杆可以
支撑的面积
（m2）
40
9.41
0.44
2.823
1.96
14.633
2.01
50
11.77
0.44
3.531
1.96
17.701
1.66
60
14.12
0.44
4.236
1.96
20.756
1.42
70
16.47
0.44
4.941
1.96
23.811
1.24
80
18.83
0.44
5.649
1.96
26.879
1.09
90
21.18
0.44
6.354
1.96
29.934
0.98
100
23.54
0.44
7.062
1.96
33.002
0.89
110
25.89
0.44
7.767
1.96
36.057
0.82
该表摘自《建筑施工手册》中国建筑工业出版社-1992。
碗扣节点构成：由上碗扣、下碗扣、立杆、横杆接头和上碗扣限位销组成。

碗扣节点构成图
碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途
名称
型号
规格（mm）
市场重量(kg)
设计重量（kg）
立
杆
LG-120
ф48×3.5×1200
7.41
7.05
LG-180
ф48×3.5×1800
10.67
10.19
LG-240
ф48×3.5×2400
14.02
13.34
LG-300
ф48×3.5×3000
17.31
16.48
横
杆
HG-30
ф48×3.5×300
1.67
1.32
HG-60
ф48×3.5×600
2.82
2.47
HG-90
ф48×3.5×900
3.97
3.63
HG-120
ф48×3.5×1200
5.12
4.78
HG-150
ф48×3.5×1500
6.28
5.93
HG-180
ф48×3.5×1800
7.43
7.08
间
横
杆
JHG-90
ф48×3.5×900
5.28
4.37
JHG-120
ф48×3.5×1200
6.43
5.52
JHG-120+30
ф48×3.5×（1200+300）
7.74
6.85
JHG-120+60
ф48×3.5×（1200+600）
9.69
8.16
专
用
斜
杆
XG-0912
ф48×3.5×150
7.11
6.33
XG-1212
ф48×3.5×170
7.87
7.03
XG-1218
ф48×3.5×2160
9.66
8.66
XG-1518
ф48×3.5×2340
10.34
9.30
XG-1818
ф48×3.5×2550
11.13
10.04
专
用
斜
杆
ZXG-0912
ф48×3.5×1270

5.89
ZXG-1212
ф48×3.5×1500

6.76
ZXG-1218
ф48×3.5×1920

8.73
十
字
撑
XZC-0912
ф30×2.5×1390

4.72
XZC-1212
ф30×2.5×1560

5.31
XZC-1218
ф30×2.5×2060

7
窄挑梁
TL-30
宽度300
1.68
1.53
宽挑梁
TL-60
宽度600
9.30
8.60
立杆
连接销
LLX
ф12

0.18
可调
托座
KTC-45
可调范围≤300

7.01
KTC-60
可调范围≤450

8.31
KTC-75
可调范围≤600

9.69
脚
手
板
JB-120
1200x270

12.8
JB-150
1500x270

15
JB-180
1800x270

17.9
架梯
JT-255
2546×530

34.7
1、立杆
⑴ 立柱的纵横向间距为0.9×0.6m（垂直行车方向为0.9m）。
⑵ 立杆脚部设置横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定距底托不大于200mm处，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
⑶ 立杆长短杆应交错布置，两相邻立杆的接头不应设置在同一平面上。
2、横向水平杆
⑴ 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件连接，且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
⑵ 横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。
3、剪刀撑
支架外侧立面及纵向每排支架外侧在整个长度和高度上连续设置剪刀撑，从顶部水平杆开始布置，每两步一道，每道剪刀撑应连接不少于五根立杆，且不大于7根，连接区域在4-6米之间，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间，上下两道水平剪刀撑间距1.6米，纵向剪刀撑4跨一道，间距3.2米，脚手架平行于行车方向的两边设置纵向剪刀撑，剪刀撑采用搭接方式连接，且搭接长度不少于0.5m，等间距设置2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm。
4、扣件安装
⑴ 扣件规格必须与钢管外径（Φ48）相同。
⑵ 螺栓拧紧力矩不应小于40N•m，且不应大于65N•m。
⑶ 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪力撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。
⑷ 对接扣件开口应朝上或朝内。
支顶架搭设质量要求
支架搭设基本要求：横平竖直、整齐清晰，图形一致连接牢固，受荷安全不变形。
(1)立杆垂直偏差其偏心距不大于25mm。
(2)水平杆的水平偏差：纵向水平杆的水平偏差不大于30mm。横向水平杆的水平偏差不大于30mm。
(3)支架的步距，主杆横距偏差不大于25mm。
2.4.2 侧墙(内衬墙)及梁模板安装
侧墙与连续墙之间设置外防水层, 使侧墙模板无法采用对拉螺杆固定。为此，侧墙模板的支撑体系和楼板的支顶体系一起考虑。
侧墙模板采用P6015钢模板进行拼装，内围檩采用140mm槽钢，外围檩采用双钢管。支撑体系（楼板支顶架）采用碗扣式Φ48脚手架及Φ48钢管斜撑。
模板完成后，采用顶托撑于围檩与支架之间，使模板侧压力传于围檩后通过顶托再传递到支顶架及斜撑，详见下图。
梁的模板安装时先铺设底模，然后测量符合，调整好后铺设梁钢筋，梁钢筋安装好验收合格后铺设梁两侧模板。

2.4.3 框架中柱模板安装
车站框架中柱主要有截面。各层柱均一次装模、一次浇筑到梁底。结构立柱的模板采用18mm厚的胶合板拼成，竖向每隔0.5m设置一道双φ48mm钢管柱箍，内竖楞为100×100mm木枋，间距为0.25m，双φ48钢管柱箍在水平撑杆的顶托上。为抵抗砼侧压力，每道双φ48钢管柱箍设置一层对拉螺杆，每层对拉螺杆由纵横共5道Φ14mm的螺杆组成，拉结在双φ48钢管柱箍上。此外，为防止柱脚砼出现烂根现象，柱模安装后用水泥砂浆将模板脚处封闭。柱模安装见下图。

2.5 砼浇注顺序
混凝土采用汽车泵来浇筑，采用水平浇筑顺序法，每层浇筑50cm，施工过程中注意严禁超高。汽车泵布置见下图

砼浇筑顺序及浇筑速度直接影响到模板及支架体系受力情况，合理安排砼浇筑的顺序及浇筑速度是保证支架体系安全的一个重要环节。每块砼浇筑采取边墙由两端对称平行施工，中、顶板则按两端墙侧同时往板中间浇筑施工，且在浇筑板前先将立柱的混凝土浇筑掉，及时养护保证强度后可以给侧墙浇筑时提供水平杆对顶的支点，及时拆除立柱模板，将立柱四周的水平杆用U型托支顶在木坊上，木坊与立柱紧密贴紧，保证浇注侧墙时能够提供支点。（底板——负二层柱——负二层侧墙及中板——负一层柱——负一层侧墙及顶板），混凝土浇筑时保证对称浇筑，主体施工时楼梯先不作，待站台板施工时再施工。
2.6模板体系的拆除
1、侧模，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后，方可拆除非承重模板；底模，应在混凝土强度达到设计强度的100%后，方可拆除，同时应该注意在整体拆除模板时，应先拆负一层，然后再拆除负二层。保证安全。
2、模板拆除的顺序和方法应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆、在拆除板的模板时应先松开梁下的脚手架顶托，缓慢释放荷载，然后先拆除板的模板，最后再拆除梁的模板，梁板拆除时由中间向两边拆，侧墙拆除时由上向下拆。拆底部受力模板应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时方可拆除。
3、顶板拆除模板时，首先松动模板顶托，拆除双钢管梁、外楞方木，并拆除18厚胶合模板。拆除模板应一次全部拆除完毕，模板拆除后，逐步拆除支顶架直至全部拆除完毕。
4、因侧墙模板拆除比中、顶板模板拆除较早，侧墙及内外楞拆除以后，需将支顶架的顶托重新调长，支顶固定在侧墙上，且支顶需牢固，并且及时养护，防止侧墙出现裂隙。
5、拆除顺序，墙体先松动对拉螺栓螺母，依次拆除螺母、横竖楞及模板，拆除定型钢模板时必须临时固定，如果模板与混凝土墙面吸附或粘结不能离开时，可用撬棍撬动模板下口，不得在墙上口撬模板或用大锤砸模板。
6、拆下的模板应指定地点堆放，并做到及时清理、维修及刷涂隔离剂，以备待用。
第三章 模板支撑体系计算
边墙模板设计概况为：模板采用P6015钢模板，内楞采用140mm槽钢，间距1000mm；外楞采用双钢管，间距800；盾构扩大端及标准段设立用Φ48×3.5钢管作的斜撑，支撑在钢模内外楞上，倾斜为45度，间距600×900。一次性浇筑墙高7410mm，为了不破坏结构的外仓防水，边墙支撑采用ф48×3.5钢管对顶支撑，间距1200mm，同时要求边墙横向水平杆伸出外排立杆中心线至模板支撑点（外楞）的长度不大于40cm。
混凝土自重rc=25KN/m3,强度等级C30S8，塌落度为14cm,为预留保险系数，计算时拟采用泵送落料，现场浇筑速度为2m/h，混凝土温度为30℃,用插入式振捣器振捣。
木材抗弯强度设计值为13N/mm2，钢材抗拉强度设计值为Q235钢f=205N/mm2，边墙属表面装修类，允许挠度取L/250，但为控制质量，取饶度为L/400。
根据本站的结构分层图，负二层侧墙浇筑的最大高度为7.41m，故取砼的浇筑高度为7.41m进行验算。
其主要参数表如下：
主要参数表
各主要参数
砼重力密度
砼温度
砼外加剂影响修正系数
砼塌落度影响修正系数
砼的浇筑速度
砼的浇筑高度
γc
T
β1
β2
V
H
数值
单位
数值
单位
数值
数值
数值
单位
数值
单位
2.5
t/m3
30
℃
1
1.15
2
m/h
7.41
m
一、侧墙模板设计计算
1、荷载设计值
（1）混凝土侧压力
1）混凝土侧压力标准值
F1=0.22γct0β1β2V1/2
新浇砼初凝时间t0=200/(T+15)=200/(30+15)=4.44h
砼侧压力F1=0.22γct0β1β2V1/2
=0.22×2.5 ×4.44×1×1.15×21/2
= 3.97t/m2=39.7KN/m2
砼侧压力F2=γcH=2.5×7.41=18.525t/ m2= 185.25KN/m2
取F1与F2的较小值F1=39.7KN/ m2
2）砼侧压力设计值
查《建筑施工手册》第四版P514表8-67得模板及支架荷载分项系数γ1值：γ1=1.2；模板采用钢模板，为保守计算，折减系数取1。
侧压力计算F= γ1×k×F1=1.2×1×39.7=47.64KN/m2
3）倾倒砼时产生的水平荷载
查《建筑施工手册》第四版P514表8-66得倾倒砼时产生的水平荷载标准值q值：q=2KN/m2；P514表8-67得模板及支架荷载分项系数γ2值：γ2=1.4；
倾倒砼时产生的水平荷载设计值Q=γ2qk=1.4×2×0.85=2.38KN/m2
根据《建筑施工手册》荷载组合为砼侧压力+倾倒砼时产生的荷载
4）荷载组合
F3=F+Q=47.64+2.38=50.02KN/m2（计算承载力）
F4=F=47.64KN/m2（计算刚度）
各项验算
2.1 钢模板验算
根据施工计算手册可知P6015钢模板（δ=2.75mm）截面特征，I=54.34×104
mm4，W=11.98×103 mm3计算简图如下图：

取板宽 b=600mm,
线均布荷载q1=F3×b=50.02×0.6=30.012N/mm（用于计算承载力）
线均布荷载q2=F×b=47.64×0.6＝28.584N/mm（用于计算挠度）
抗弯强度验算
M=0.125q1l2=0.125×30.096×600×600=13.54×105N•mm
δ= M/W=21.16×105/11.98×103=113.02N/mm2<fm=215N/mm2（满足要求）
挠度验算
ω=0.521q l4/24EI
ω=28.584×0.521×6004/（24×2.06×105×54.3×104）=0.72mm<[ω]
= L1/400=600/400=1.50mm（边墙为装修墙，[ω]取l/400，满足要求）
2.2 Φ48×3.5侧向支撑钢管验算
侧向钢管支撑采用Φ48×3.5mm的钢管，为了保险取Φ48×3.0mm的钢管来计算，其特性参数如下： As=424mm2,ix=15.94mm
侧向支撑间距600mm×900mm。
侧向轴力N=F×0.6×0.9
1)侧向支撑的稳定按下列公式验算（因本站为地下结构，不考虑风荷载影响）
N/A≤f
其中N为立杆段的轴力设计值
· 为轴心受压构件稳定系数
A为立杆的截面面积
f为钢材的抗压强度设计值
轴心受压构件稳定系数计算：
1．λ(长细比)=l0/ i=(h+2a)/i
其中h为立杆步距取h=600mm
a为横向水平杆伸出外排立杆中心线至模板支撑点（外楞）的长度。取 a=500mm（计算时为保守计算，a按500毫米计算，实际施工时控制在a<=400mm.）
l0=h+2a=600+500×2=1600mm
2． l0=kμh,k为计算长度附加系数，取1.155，
μ为单杆计算长度系数，取1.5，h为立杆步距，取600mm
l0=kμh=1.155×600×1.5=1039mm，取较大值。
λ=l0/ i=h+2a/i=(600+500×2)/15.8=101.3
查表得=0.489
故N/A=50.02×0.6×0.9×103/（0.489×424）=130.3N/mm2 <f=205 N/mm2
稳定性满足要求！
2)按强度计算侧向支撑的受压应力
σ=N/A=50.02×0.6×0.9×103/489 =55.24N/mm2 <f=205 N/mm2
满足要求！
盾构扩大端钢管斜撑验算：
N/A=50.02×0.6×0.9/SIN45×103/（0.489×424）=184.24N/mm2 <f=205 N/mm2
稳定性满足要求！
2)按强度计算侧向支撑的受压应力
σ=N/A=50.02×0.6×0.9/SIN45×103/424 =90.1N/mm2 <f=205 N/mm2
满足要求！
二、 顶板模板支撑设计计算
结构中、顶板模板采用18厚胶合板，模板体系的内楞采用100×100枋木（材质为松木），中板内楞木坊间距250mm，顶板内楞木坊间距200mm；外楞采用双排100*100木坊，间距800 mm，木坊下为Φ48×3.5钢管支撑，间距为600×900。结构中板厚度500mm，顶板厚900mm（取最不利计算），中板、顶板施工方式相同。根据本站的结构形式，顶板较中板条件不利，固取900mm厚的顶板模板进行荷载验算，钢筋混凝土自重rc=25.5KN/m3,强度等级C30S8。木材抗弯强度按保守取设计值为13N/mm2，钢材抗拉强度设计值为Q235钢f=215N/mm2。中、顶板面层属需装修类，模板体系的材料允许挠度取L/250，但为保证质量，允许饶度取L/400。同时要求立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点（外楞）的长度不大于30cm。

荷载设计值：
(1)木模板自重0.75KN/m2×1.2=0.9 KN/m2
(2)钢筋混凝土自重25.5 KN/m3×0.9m×1.2=27.54KN/m2
(3)施工荷载5KN/m2
荷载组合
F1=(1)+(2)+(3) =0.9+27.54+5=33.44KN/m2=0.033 N/mm2(强度)
F2=(1)+(2) =28.44KN/m2=0.0285 N/mm2 (刚度)
18厚胶合板验算（按三跨连续梁计算）
根据施工计算手册当顶板采用木模板时，支承在内楞上一般按三跨连续梁计算。为保险起见，按间距是250mm计算。
计算简图如下图：

取板宽 b=1000mm,
则模板截面模量Wx=1/6×b×h2=1/6×1000×182=5.4×104mm3
惯性矩Ix=1/12×b×h3=1/12×1000×183=4.86×105mm4
模板弹性模量E木=6500 N/mm2
模板截面积A=bh=18000 mm2
fm=13 N/mm2
化为线荷载：
线均布荷载q1=F1×b=0.032×1000＝32N/mm（用于计算承载力）
线均布荷载q2= F2×b=0.0285×1000＝28.5N/mm（用于计算挠度）
抗弯强度验算
M=1/10q1l2=0.1×32×2502=200000N•mm
δ= M/W=200000/5.4×104=3.7 N/mm2<fm=13N/mm2（满足要求）
挠度验算
ω=(0.677q2L14)/(100EI)
E木=6500 N/mm2（查表）
ω=(0.677q2L14)/(100EI)=0.677×28.5×2504/（100×6500×4.86×105）=0.242mm<[ω]
= 200/400=0.5 mm（满足要求）
抗剪强度验算
计算公式如下:

其中 ∨--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(竖楞间距): l = 250 mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载(KN/m)
V=0.6 q1l=0.6×32×250=4800N
τ=(3/2)V/(bh)=1.5×4800/1000×18=0.4N/mm2< [τ]=1.4 N/mm2
内楞100×100枋木验算
木枋截面模量W=0.95×1/6×b×h2=0.95×1/6×100×1002=1.58×105mm3
惯性矩I=0.95×1/12×b×h3=0.95×1/12×100×1003=7.917×106mm4
模板弹性模量E木=9000 N/mm2
计算简图（按三跨连续梁计算）如下图所示：

线均布荷载q1=F1×b=34.3×0.25=8.575KN/m＝8.575N/mm（用于计算承载力）
线均布荷载q2= F2×b=28.5×0.25＝7.325KN/m＝7.325N/mm（用于计算挠度）
抗弯强度验算，查表
M=1/10q1l2=0.1×8.575×8002=548800N•mm
δ= M/W=548800/1.33×105=4.13 N/mm2<fm=13N/mm2（满足要求）
挠度验算
ω=(0.677q2L14)/(100EI)
E木=9000 N/mm2（查表）
ω=(0.677q2L14)/(100EI)=0.677×7.325×8004/（100×9000×6.334×106）=0.36mm<[ω]
= 700/400=1.75mm（满足要求）
外楞木坊100*100验算（双拼木坊）
计算简图（按三跨连续梁计算）可近似如下图所示：（理想状态下）

外楞承受内楞传来的集中荷载P，其中内楞木枋承受的荷载为：
线均布荷载q1=F1×b=32×0.25=8.575KN/m（用于计算承载力）
线均布荷载q2= F2×b=28.5×0.25＝7.325 KN/m（用于计算挠度）
故P1=8.575×0.8=6.86KN（用于计算承载力）
P2=7.325×0.8=5.86KN（用于计算挠度）
抗弯强度验算，查表
M=0.267Pl=0.267×6.86×1000×700=1282134N•mm
δ= M/W=1282134/1.26×105=10.6N/mm2<fm=13N/mm2（满足要求）
挠度验算
ω=1.883Pl3/100EI
E木=9000N/mm2（查表）
ω=1.883Pl3/100EI=1.883×5.862×1000×7003/（100×9000×6.334×106）=0.63mm<[ω]= 700/400=1.75mm（满足要求）
但在实际施工中，有时候不能按照理想方法来施工，故考虑最不利条件进行验算。
最不利时施工布置如下图（为保险起见，按照简支梁计算，实际施工中不可能存在这种现象，木坊不可能只有一跨）

M=2.26KN•m=2.26×106N•mm
δ= M/W=2260000/1.26×105=17.94N/mm2〉fm=13N/mm2
在实际施工中采用双拼木坊，单根木坊所受的力减半，M=1.13×106N•mm
δ= M/W=1130000/1.26×105=8.97N/mm2<fm=13N/mm2 满足要求
挠度验算
ω=19Pl3/384EI
E木=9000N/mm2（查表）
ω=19Pl3/384EI=19×2.931×1000×7003/（384×9000×6.334×106）=0.873mm<[ω]= 700/400=1.75mm（满足要求）
Φ48×3.5竖向支撑钢管验算
竖向钢管支撑采用Φ48×3.5mm的钢管，为保险取Φ48×3.0mm的钢管来计算，其特性参数如下：As=424mm2,ix=15.94mm
支撑间距0.6×0.9m。竖向轴力N=F×0.6×0.9=34.3×0.6×0.9=18.522KN
1) 竖向支撑的稳定按下列公式验算（因本站为地下结构，不考虑风荷载影响）
N/A≤f
其中N为立杆段的轴力设计值，为轴心受压构件稳定系数，A为立杆的截面面积，
f为钢材的抗压强度设计值。
轴心受压构件稳定系数计算：
1、l0=h+2a
其中h为横杆步距取h=600mm
a为立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。取 a=500mm（为了保守起见，a按500毫米计算，实际施工过程中按a<=300mm控制。）
l0=1800mm
2、l0=kμh,k为计算长度附加系数，取1.155，
μ为单杆计算长度系数，取1.5，h为立杆步距，取600mm
l0=kμh=1.155×600×1.5=1039mm，取较大值。
λ=l0/ i=h+2a/i=(600+500×2)/15.94=100
查表得=0.496
故N/A=19.208×103/（0.496×424）=91.3N/mm2 <f=215 N/mm2
稳定性满足要求！
2)按强度计算竖向支撑的受压应力
σ=N/A=19.208×103/424 =45.3N/mm2<f=215 N/mm2
满足要求！
三、柱模板支撑设计计算
柱模板主要承受混凝土的侧压力和倾倒混凝土的振动荷载。
结构立柱的模板采用特制钢模拼成，每隔0.5m设置一道双φ48，t=3.5钢管横向柱箍，为抵抗混凝土侧压力，沿竖向每隔0.5m设置一层对拉螺杆，每层对拉螺杆由纵横共2道Φ14mm的螺杆组成，拉结在双钢管柱箍上。内竖愣为100×100mm木枋，间距为0.30m，脚手架的水平杆支顶在双拼钢管上，提供水平推力。
混凝土自重rc=25KN/m3,强度等级C45，塌落度为15cm,采用泵送落料，浇筑速度为2m/h，混凝土温度为320,用插入式振捣器振捣。
木材抗弯强度设计值为13N/mm2，φ48，t=3.5mm钢管W=5080mm3，钢材抗拉强度设计值为Q235钢f=215N/mm2，允许挠度为L/250。
根据本站的结构分层图，负二层柱浇筑的最大高度为5.05m，为本站最高，为最不利。故取砼的浇筑高度为5.05m进行验算。
其主要参数表如下：

主要参数表
各主要参数
砼重力密度
砼温度
砼外加剂影响修正系数
砼塌落度影响修正系数
砼的浇筑速度
砼的浇筑 高度
γc
T
β1
β2
V
H
数值
单位
数值
单位
数值
数值
数值
单位
数值
单位
2.5
t/m2
30
。C
1
1.15
2
m/h
5.05
m

荷载设计值：
（1）混凝土侧压力
1）混凝土侧压力标准值
F1=0.22γct0β1β2V1/2
新浇砼初凝时间t0=200/(T+15)=200/(30+15)=4.44h
砼侧压力F1=0.22γct0β1β2V1/2
=0.22×2.5 ×4.44×1×1.15×21/2
= 3.97t/m2=39.7KN/m2
砼侧压力F2=γcH=2.5×5.05=12.6t/m2= 126KN/m2
取F1与F2的较小值F1=39.6KN/m2
2）砼侧压力设计值
查《建筑施工手册》第四版P514表8-67得模板及支架荷载分项系数γ1值：γ1=1.2；木模板折减系数k取0.9
侧压力计算F=γ1×k×F1=1.2×0.9×39.7=42.88KN/m2
3）倾倒砼时产生的水平荷载，查《建筑施工手册》第四版P514表8-66得倾倒砼时产生的水平荷载标准值q值q=2KN/m2；P514表8-67得模板及支架荷载分项系数γ2值：γ2=1.4；
倾倒砼时产生的水平荷载设计值Q=γ2kq=1.4×0.9×2=2.52KN/ m2
4）荷载组合
F1=F+Q=42.88+2.52=45.4KN/m2
F2=F=42.88KN/m2
柱竖楞验算
木枋截面模量W=0.95×1/6×b×h2=0.95×1/6×100×1002=1.58×105mm3
惯性矩I=0.95×1/12×b×h3=0.95×1/12×100×1003=7.917×106mm4
模板弹性模量E木=9000 N/mm2计算简图（按三跨连续梁计算）如下图所示：

强度验算
δ=M/W=0.1*ql2/ W =1135000/ W =1135000/1.27×105=8.93<13N/mm2
挠度验算
ω=(Kfqs4)/(100EI)式中Kf为挠度系数，取Kf =0.677，E木=9000 N/mm2（查表）
ω=（Kfqsl4）/(100EI)=0.677×45.4×5004/（100×9000×6.334×106）=0.34mm<[ω]
= 300/400=0.75mm（满足要求）
柱箍截面验算
柱边受到的侧压力为F=45.4KN/m2
现木楞间距s=300mm，故线均布荷载q=45.4×0.3=13.62KN/m2
简图如下：

长柱两边悬臂165mm，为了计算方便，假设荷载全部均布，简支梁的弯矩比两边悬臂165mm，而没有荷载的要大，当由荷载全部均布所产生的弯矩计算满足要求时，两边悬臂也肯定满足要求！当两跨为全均布荷载，其最大弯矩为：
Mmax=0.1ql2=0.1×13.62×0.5×0.5=0.34 KN•m