好百年楼双排双立杆外脚手架施工方案.docx

目 录
一、编制依据

三、平面图及周边环境情况描述
五、项目组织机构图………………………………
六、扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施…
…卸料平台：………………………………………
九、
十、脚手架检查验收………………………………………30
十一、安全措施
十二、文明施工要求…
十三、脚手架施工应急救援预案
十四、 附录1脚手架计算书40
附录2卸料平台稳定承载计算书

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涿州市新悦佳园2#楼及一区地下车库项目组织机构项 目 经 理
李 德 友
技 术 负 责 人
李 向 军
专 职 质 检 员
杨 学 红
施 工 负 责 人 刘 永 军
专 职 安 全 员
张旺 刘景红
材 料 员
纪 富

项 目 副 经 理
李 全
施工负责人

材 料 组 长
张 强
架 子 工 班 长
龚 文 献
防 水 班 长
刘 生
木 工 班 长
刘 士 山
电 工 班 长
王 春 生
土 建 班 长
张 爱 军
水 暖 班 长
王 三 龙
钢 筋 工 班 长
王 春 会

施 工 作 业 人 员

连墙件：
①. 立杆用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件竖向间距为3.6m，水平间距为4.5m。
②. 连墙件采用可承受拉力和压力的构造，均采用刚性连接件与建筑物可靠连接。
③. 连墙件中的连墙杆呈水平设置，在两侧山墙处，墙体中留有预留洞口，连墙杆穿过预留洞口与脚手架刚性连接。
④. 连墙件按照如上间距布置，遇门窗洞口时按（图5-7）（一）、安装方案：
１、顶部四角和纵向中部设置避雷针。
２、用16mm2黄绿双色铜芯线作引下线，途中用磁瓶，导线绑扎。
３、接地装置的接地线采用三根导体，在不同点与接地体作电气连接，垂直接地体采用５×５０角钢、长度为2.2m，接地电阻为４Ω。
4、避雷带采用φ12镀锌圆钢连接，双面焊，焊接长度为72mm，焊接处焊缝平整，饱满，并有足够的机械强度，不得有夹渣、咬口、裂纹、虚焊、气孔等缺陷；沿外架四角明设。
（二）、工艺流程：
避雷针接地体→接地干线支架→引下线明敷→引下线暗敷→均压环
（三）、接地体安装工艺：
人工接地体（极）安装应符合以下规定：
1.人工接地体（极）的最小尺寸应符合规范要求。
2.接地体的埋设深度其顶部为0.6m，角钢及钢管接地体应垂直配置。
3.垂直接地体长度为2.5m，其相互之间间距为5m。
4.接地体理设位置距建筑物为1.5m；遇在垃圾灰渣等埋设接地体时，应换土，并分层夯实。
5.接地体（线）的连接应采用焊接，焊接处焊缝应饱满并有足够的机械强度，不得有夹渣、咬肉、裂纹、虚焊、气孔等缺陷，焊接处的药皮敲净后，刷沥青做防腐处理。
6.采用搭接焊时，其焊接长度如下：
1）、镀锌扁钢不小于其宽度的2倍，三面施焊。（当扁钢宽度不同时，搭接长度以宽的为准）。敷设前扁钢需调直，煨弯不得过死，直线段上不应有明显弯曲，并应立放。
2）、镀锌圆钢与镀锌扁钢连接时，其长度为圆钢直径的6倍。
3）、镀锌扁钢与镀锌钢管（或角钢）焊接时，为了连接可靠，除应在其接触部位两侧进行焊接外，还应直接将扁钢本弯成弧形（或直角形）与钢管（或角钢）焊接。
九、

脚手架外侧设1.2m高的防护栏杆和180mm高踢脚杆。（见图6-1 ）

图6-1 1―上栏杆；2―外立杆；3―挡脚板；4―中栏杆

十、脚手架检查验收
1. 搭设阶段性检查与验收：
脚手架阶段性检查与验收内容
阶 段
初　次
中　间　验　收
顶　层
时 间
基础完工后及脚手搭设前
每搭完10～１３ｍ高度后
每作业层加荷前
遇有六级大风、大雨后，冬季开冻后
达到设计高度后
2. 在使用中应定期检查的项目
脚手架在使用中定期检查的项目
项 目
杆 件
底 座
扣 件
架体位移
荷载
安全措施
内 容
杆件的设置和连接，连柱杆、支撑、门洞桁架等是否符合构造要求
底座是否松动，立杆是否悬空，地基是否积水
扣件是否短缺，螺丝是否松动
立杆的沉降与垂直度是否超过规定
是否超载
安全防护措施是否符合要求

3. 搭设的规范允许偏差
双排脚手架主要搭设的允许偏差(mm)
序
号
内 容
项 目
技 术 要 求
允 许 偏 差
1
立杆垂直度
最 后 验 收
搭设高10-50m

± 150
搭设中检查
偏差的高度
H ＝ 2 m

± 7
H ＝ 10 m
± 20
H ＝ 20 m
± 40
H ＝ 30 m
± 60
H ＝ 40 m
± 80
H ＝ 50 m
± 100
2
间 距
步 距

± 20
纵 距
± 50
横 距
± 20
3
横向水平杆外伸长度
外 伸 500 mm

± 50
4
扣 件 安 装
主节点处各扣件中心相互距离
a≤150mm

同步立杆上两个相隔对接扣件的高差
≥500 mm
立杆上的对接扣件至主节点的距离
≤ h/3
纵向水平杆上的对接扣件至主节点距离
a≤L/3
扣件螺栓拧紧扭矩
40-60 N·M
5
脚手板外伸长度
见规范（JGJ 130-2001）表8.2.4
第8项次

六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施组 长：
副组长：
组 员：

各成员职责：
脚手架搭设方式采用双排脚手架，采用φ48×3.5钢管，作业层脚手板采用木板。同时施工2层，脚手板铺设4层，施工均布荷载为2KN/m2，（按3KN/㎡计算，主体施工时为防护架）风压按０.4５取值，
钢材的强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=2.06×105，惯性矩I=12.19×104，回转半径i=15.8mm。
脚手架采用双排，搭设高度39.35m，立杆的横距1.05m，立杆纵距1.5m，立杆步距1.5m。连墙件采用两步三跨，竖向间距3米，横向间距4.5米。
脚手架计算：
一、大横杆的计算
大横杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算。大横杆在小横杆的上面，按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1、均布荷载计算
大横杆的自重标准值P1=0.0384KN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.05/3=0.1225KN/m
活荷载标准值Q=3×1.05/3=1.05KN/m
静荷载的计算值q1=1.2×（0.0384+0.1225）=0.193KN/m
活荷载的计算值q2=1.4×1.05=1.47KN/m
2、强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
跨中最大弯矩计算公式如下：
M1mAx=0.08q112+0.10q212=（0.08×0.193+0.1×1.47）×1.5×1.5=0.365KN.m
支座最大弯矩计算公式如下：
M2mAx=-0.10q112－0.117q212=-（0.10×0.193+0.117×1.47）×1.5×1.5=--0.43KN.m
支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算（M1与M2的绝对值对比，以大的为强度验收）。
δ=0.43×1000000/5080=84.65/mm2
大横杆的计算强度小于205.0 N/mm2，满足要求
3、挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
静荷载标准值q1=p1+p2=0.0384+0.1225=0.1609KN/m
活荷载标准值q2=1.47KN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
Vmax = 0.677 q114 + 0.99 q214
100EI 100EI
=（0.667×0.1609+0.99×1.47）×15004/（100×206000×121900）
=3.15mm
大横杆的最大挠度小于8.00和10mm，满足要求
二、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利的荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1、荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.0384×1.5=0.0576KN
脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.05×1.5/3=0.1837KN
活荷载标准值Q=3×1.05×1.5/3=1.575KN
荷载的计算值P=1.2×0.0576+1.2×0.1837+1.4×1.575=2.49KN
2、强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载的计算值，最不利分配的弯矩和均布荷载。
最大弯矩计算公式如下：
Mqmax=q12/8=1.5×0.0384×1.05×1.05/8=0.008KN.m
集中荷载最大弯矩计算公式如下：
Mpmax= P1 =2.49×1.05=0.872KN.m
3 3
最大弯矩M= Mqmax+ Mpmax=0.88KN.m
最大应力计算值：δ=M/W=0.88×1000000/5080=173.3N/mm2
小横杆的最大应力值为δ=173.3N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.0N/mm2，满足要求。
3、挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度，小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：
Vqmax =5q14 =5×0.0384×10504/（384×206000×121900）=0.0242mm
384EI
大横杆传递的荷载 P=P1+P2+Q = 1.82KN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算：
Vpmax = PI（3I2－4I2/9）=1820×1050×（3×10502－4×10502/9）
72EI 72×206000×121900
=2.98mm
小横杆的最大挠度和3.0mm小于小横杆的最大允许挠度1050.000/150=7.00与10mm，满足要求。
三、扣件抗滑力的计算
直角扣件、旋转扣件承载力取值为8.00KN
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算。
R≤RC 其中RC扣件抗滑承载力设计值取6.40KN
R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。
大横杆的自重标准值P1=0.0384×1.5×2/2 = 0.0576KN
小横杆的自重标准值P2=0.0384×1.05= 0.04KN
脚手板的自重标准值P3=0.35×1.05×1.5/2 =0.263KN
活荷载标准值 Q=3×1.05×1.5/2 =2.36KN
荷载的设计值R=1.2×（0.0576＋0.04＋0.263）＋1.4×2.36 =3.74KN
R＜RC（RC=6.4KN） R＜8KN所以扣件抗滑力设计计算满足要求。
四、脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1、脚手架自重标准值产生的轴向力
每米立杆承受的结构自重力标准值取0.1491(查施工手册P243)
NG1K=0.1491×60m=8.946KN
2、构配件自重产生的轴向力
脚手板的自重标准值。采用木脚手板，标准值取0.35
0.35×4×1.5×（1.05＋0.35）/2=1.47KN
栏杆与挡脚板自重标准值。 采用栏杆、木挡板，标准值取0.14（JGJ130-2001 P400）
0.14×4×1.5/2=0.42KN
吊挂的安全设施。安全网标准值取0.005
0.005×1.5×60=0.45KN
经计算得，构件自重标准值产生的轴向力
NG2K=1.47+0.42+0.45=2.34KN
3、活荷载
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内外立杆按纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算，活荷载标准值 NQK =3×2×1.05×1.5/2=4.725KN
4、风荷载标准值计算
基本风压取WO =0.35
风荷载高度化系数 UZ =1.24（查规范）
风荷载体型系数 US =1.134
风荷载标准值=0.7×US×UZ×WO=0.7×1.134×1.24×0.35=0.35KN/m2
五、立杆的稳定性计算
1、考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQ
=1.2×（8.946+2.34）+0.85×1.4×4.725=19.166KN
2、风荷载时设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW =0.85×1.4WkIah2/10=0.85×1.4×0.35×1.5×1.4×1.4/10=0.123KN.m
3、考虑风荷载时立杆的稳定性计算
N + MW≤f
μA W
N计算立杆段的轴心力设计值 N=19166N
λ长细比λ=LO/i=2426/15.8=154
LO=kuh=1.155×1.5×1.4=2426mm
μ轴心稳定系数 根据长细比λ=154 查表μ=0.294
i立杆的截面回转半径 i=15.8mm
K计算长度附加系数 取1.155
U计算长度系数 查表确定u=1.50
A立杆净截面面积 A=489mm2
W立杆净截面模量 W=5080
HW计算立杆段风荷载设计值产生的弯矩 HW=123000
f立杆的抗压强度设计值 f=205.00N/mm2
N + MW = 14870 + 123000 = 157.53N/mm2＜f =205N/mm2
μA W 489×0.294 5080
立杆的稳定性满足要求。
六、最大搭设高度计算
不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭脚手架的搭设高度：
Hs＝aAf-(1.2NG2k+1.4NQk)/1.2gK=113m
考虑风荷载采用单立管，全封闭的脚手架可搭设的高度。
HS=Kaμf－｛1.2NG2K+0.85×1.4（NQK+MWKμA/W）｝
1.2gk
NG2K=2.166KN NQK活荷载=4.73KN gk每米立杆承受的结构自重
标准值0.1491KN/m (查表2-9-18按步距1.35，纵距1.5米查的)
MWk=MW/（1.4×0.85）=0.123/1.4×0.85=0.075KN.m
注：按单立杆则脚手架的调和系数KA=0.85
HS=｛0.294×489×10-6×205×103-［1.2×2.166+0.85×1.4×（4.73+0.294×489×10-6×0.075/5080×10-9）］｝/1.2×o.1491=={29.47—(2.17+1.19×6.85)}/1.2×0.1491=104.6m
Hmax=104.6/(1+104.6/1000)=94.6m
脚手架的搭设限高为50米， 架体稳定性满足要求。
连墙件的计算
连墙件的轴向力计算按下式
N1 = NLW+N0
NLW风荷载产生的连墙件轴向力设计值KN
NLM = 1.4×Wk×Aw=1.4×0.35×Aw (12.6)=6.174
ＡＷ为迎风面积　　　２.８×４.５＝１２.６
N0 由于是双排，数值取5
N1=6.174+5=11.174KN
连墙件轴向力设计值（kN）Nf=μAf
μ轴心受压立杆的稳定系数，由长细比I/i=500.0/15.8=31.65，查表得到μ=0.912
A=489mm2 f=205.00N/mm2
经计算Nf=91.42KN ，Nf＝aA[f］＝0.912×31.65×205＝91.42KN Nf＞N1连墙件满足要求。
七、连墙件的计算:
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
经过计算得到 Nl = 11.24kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!

八 地基承载力计算
P≤fg P=N
A
N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值14.31KN
A基础底面面积 A=0.25
Fg地基承载力设计值 240KN/m2
KC脚手架地基承载力调整系数 KC=0.4
NG1 = 0.1491×60米
=8.946KN
N = 1.2（NG1+NG2K）+0.85×1.4NQk
= 1.2（5.96+1.69）+0.85×1.4×4.73
= 14.25KN
P = 14.8/0.25=57KN/m2 fg=240×0.4=96 KN/m2
P≤fg 地基承载力满足要求。