古楼公寓超高模板施工方案B.docx

古楼公寓B区超高、超大模板支撑
施工安全专项方案

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编制单位:福州铁建建筑有限公司

2007年11月26日

目 录

1、工程概况…………………………………………………………1
2、编制目的…………………………………………………………1
3、模板支架支撑要求……………………………………………3
4、安全达标………………………………………………………3
5、安全组织管理…………………………………………………3
6、安全技术管理…………………………………………………5
7、超高模板施工应急预案…………………………………………6
8、模板拆除………………………………………………………16

高、大模板支撑设计专项方案
1、工程概况
厦门古楼公寓位于前埔城市大学东侧，总建筑面积82217.25平方米，地下室1层，地上24/29层，分A区 、B区、C1、C2、C3区， A、B区高度为92.8m， C1、C2区的高度为78.8m，结构体系为框架—剪力墙。地下一层为社会停车场，地上一至三层为公交车停车场，四层为商场，五层以上为住宅。
编制目的
根据建设部《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》、《福建省建设厅关于加强模板工程安全生产管理的通知》及福建省建设厅[2007]32号文和厦质监[2007]14号文要求，为了避免在施工过程中出现各种质量和安全问题，规范施工操作程序，提高超高模板的施工质量，确保施工安全，对超高架体模板方案编制专项施工方案并请专家论证，为超高模板安装提供安全技术指导。
2．高大构件计算分析：
2.2、二、三层B轴交25-29轴的KL12梁，截面尺寸为600×1300mm；E轴交25-29轴的KL16，截面尺寸为900×1500mm；H轴交25-29轴的KL19，截面尺寸为600×1500mm；J轴交25-29轴的KL22，截面尺寸为600×1200mm；梁净跨为13.6米，集中线荷载为18.0-33.75KN/m，位置详附图一。
2.2四层、五层在E、J轴交25轴-29轴的SRC梁1、3，设计标高为16.77m和22.77m处，净跨为13.6m，梁截面尺寸为：SRC梁3—1300×1800mm，集中线荷载为58.5KN/m ，SRC梁1—900×1800mm，集中线荷载为40.5KN/m详附图二。
2.3、 18、20层B轴交25轴-29轴，设计标高为59.17m和64.77m处的SRC梁5，净跨为13.60m，梁截面尺寸为： 900×1800mm，集中线荷载为40.5KN/m，详附图三。
2.4、B区超高支撑（支撑高度超过8m）的概况
B-E轴/25-29轴区域的九、十四层梁面的支撑高度为11.1m，以及区域的二十层梁板的支撑高度为16.7m。
综合以上分析：
B区900×1500mm、900×1800mm按B区1300×1800mm的梁进行搭设；
B区600×1300mm、600×1500mm、600×1200mm等梁按照B区的600×1500的梁搭设支撑。
3、1300×1800mm梁相关计算
3.1.1、梁底模板采用18厚的胶合板,其力学性能为：抗弯fm=13N/mm2,抗剪fv=1.4N/mm2,弹性模量E=9000N/mm2,密度=5kN/m3,由于模板支架空隙大，可不考虑风载影响。
3.1.2 荷载： 底、侧模自重： 5×0.018×4.5×1.2=0.49
混凝土自重： 24×1.3×1.8×1.2=67.4
钢筋自重: 1.5×1.3×1.8×1.2=4.2
施工荷载： 1×1.3×1.4=1.8
震捣砼荷载： 2×1.3×1.4=3.6
∑q1 =77.5KN/m
乘以折减系数0.9，则q2=q1×0.9=77.5×0.9=69.7kN/m
3.1.3梁底模承载力计算：
按五等跨连续计算，弯矩系数Km=-0.105，挠度系数Kw=0.644,
3.1.3.1梁底模弯矩计算：M=-0.105qL2=-0.105×69.7×0.252=-0.29KN.m
3.1.3.2梁底模抗弯计算：
σ=M/W=（0.29×106）÷（1300×182÷6）
=4.1N/mm2＜[fm]=13N/mm2（梁底模抗弯可满足要求）
3.1.3.3梁底模抗剪计算：
V=KVQl=-0.606×69.7×0.25=8.45KN
τ=V/A=8450÷（1300*18）=0.360N/mm2＜[fV]=1.4N/mm2（梁底模抗剪满足要求）
3.1.3.4 梁底模挠度计算：
fw=0.644×q2×L4/100EI
=0.644×69.7×2004/100×9000×（1300×183/12）
=0.13mm＜[fW]=3.0mm（梁底模挠度可满足要求）
3.1.4 梁底木枋承载力计算：
q= q2‘×0.4×0.20=69.7×0.4×0.20=5.58 kN/m
3.1.4.1梁底木枋弯矩计算 计算简图如下：

M=-0.10qL2=-0.10×5.58×0.42=-0.089KN.m
3.1.4.2梁底木枋抗弯计算：
σ=M/W=（0.089×106）÷（50×1002÷6）
=1.07N/mm2＜[fm]=13N/mm2（梁底木枋可满足要求）
3.1.4.3梁底木枋抗剪计算：
V=qc/2=5.58×0.4/2=1.116KN
τ=V/A=1160÷（100×50）=0.232N/mm2＜[fV]=1.4N/mm2（梁底木枋抗剪满足要求）
3.1.5梁底水平钢管承载力计算：
梁底沿梁长立杆搭设纵向间距均为500，梁底沿梁长水平钢管采用D=48mm，壁厚3.5mm钢管（按3.0mm计算），按五等跨连续梁计算，其力学性能为：截面积A=4.23cm2，重量g=3.64kg/m，截面惯性矩Ix=10.78cm4，截面最小抵抗矩Wx=4.56cm3
则P=q1×0.5=69.7×0.5=34.85kN。因水平钢管只承受0.25P的荷载，故P1=P×0.25=8.7KN/m
3.1.5.1 梁底沿梁长水平钢管弯矩计算：
沿梁长水平钢管按五跨连续计算，弯矩系数-0.105
M=-0.105×P×L2=-0.105×8.7×0.52=-0.23KN.m
3.1.5.2梁底水平钢管抗弯计算：
σ=M/W=（0.23×106）÷4560
=50.4N/mm2＜[fm]=205N/mm2（梁底沿梁长水平钢管抗弯可满足要求）
3.1.5.3 梁底水平钢管抗剪计算：
V =-1.281×P=-1.281×8.7=11.14KN
τ=4V/3A=1114×4÷（3×423）
=3.5N/mm2＜[fV]=115N/mm2（梁底水平钢管抗剪可满足要求）
3.1.5.4 梁底沿梁长水平钢管挠度计算：
挠度系数1.795
fw=1.795×P×L4/100EI
=1.795×8.7×5004/100EI
=1.795×8.7×5004/100×2.06×105×107800
=0.4mm＜[fW]=3.0mm（梁底沿梁长水平钢管挠度可满足要求）

3.2、1300×1800梁底立杆承载力计算：
超高支模架（16.7m）立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=8.7kN （已经包括组合系数1.4）
脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.16×16.80=3.2kN
N = 8.7+3.2=11.9kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4.23
W —— 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 4.546
—— 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 （m）；
表1 模板支架计算长度附加系数 k1
步距
h（m）
h≤0.9
0.9<h≤1.2
1.2<h≤1.5
1.5<h≤2.1

k1
1.243
1.185
1.167
1.163
表2 模板支架计算长度附加系数 k2
H（m）
h+2a或u1h（m）
1.35
1.44
1.53
1.62
1.80
1.92
2.04
2.25
2.70
4
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
6
1.014
1.012
1.007
1.007
1.007
1.007
1.007
1.007
1.007
8
1.026
1.022
1.015
1.014
1.014
1.012
1.012
1.010
1.010
10
1.039
1.031
1.024
1.021
1.020
1.018
1.018
1.016
1.016
12
1.042
1.039
1.031
1.029
1.026
1.024
1.022
1.020
1.020
14
1.054
1.047
1.039
1.036
1.033
1.030
1.029
1.027
1.027
16
1.061
1.056
1.047
1.043
1.040
1.035
1.035
1.032
1.032
18
1.081
1.064
1.055
1.051
1.046
1.042
1.039
1.037
1.037
20
1.092
1.072
1.062
1.056
1.052
1.048
1.044
1.042
1.042
25
1.113
1.092
1.079
1.074
1.067
1.062
1.060
1.057
1.053
30
1.137
1.111
1.097
1.090
1.081
1.076
1.073
1.070
1.066
35
1.155
1.129
1.114
1.106
1.096
1.090
1.087
1.081
1.078
40
1.173
1.149
1.132
1.123
1.111
1.104
1.101
1.094
1.091

k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3m；
考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0 = k1k2（h+2a） （3）
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.064；
L0=1.167*1.064*(1500+2*300)=2600
L0/i=2600/158=164.6 查表φ=0.273
б=N/(φ*A)=11900/(0.273*423)=103.1KN/mm2<205 KN/mm2 (满足)
模板承重架应尽量利用已浇剪力墙或柱作为连接连墙件，梁底支撑体系已浇剪力墙或柱抱箍连接；在超大梁两端设斜向支撑，支点靠近柱根部，以减少对已浇结构的弯矩。

3.3、梁侧模验算
梁侧模沿梁长及垂直梁长双向对拉螺杆间距按500
新浇砼对模板最大侧压力计算:
(1)F=0.22Υt0β1β2v0.5
F-新浇砼对模板最大侧压力（KN/m2）
Υ-砼重力密度 24（KN/m3） v-砼浇灌速度 （m/h）,按4 m/h
t0-砼初凝时间 =200/ T +15 （小时h） T为砼温度，按30度计。
β1-砼外加剂影响系数，不掺外加剂取1.0，掺有缓凝作用的外加剂取1.2.
β1=1.2 β2-砼坍落度影响系数， 坍落度50-90mm时取1.0，坍落度110-150mm时取1.15，β2=1.15
F=0.22×24×200×1.2×1.15×40.5/(30+15) =64.77KN/m2
模板φ12拉杆按下式计算：
A=91mm2 σ=205N/ mm2
P=64.77*0.50*0.50=16.2KN , P1= A*σ=91*205=18.66kN
P=16.2KN<[ P1]= 18.66kN
则梁模板φ12拉杆间距<0.50间距即可。
B区600×1300mm、600×1500mm、600×1500mm等梁按照C区的700×1600的梁搭设支撑，其结果是偏于安全的。
板底支撑按照C区的板底支撑搭设。
3．4、模板面板计算
楼板厚180，支撑立杆间距800×800，面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值
q1 = 25.00×0.18×0.80+0.35×0.80=3.88kN/m
活荷载标准值
q2 = （2.00+1.00）×0.80=2.4kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 80×1.8×1.8/6 = 43.2cm3；
I = 80×1.8×1.8×1.8/12 = 38.88cm4；
3.4.1．强度计算：
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的强度计算值（N/mm2）；
M —— 面板的最大弯距（N.mm）；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的强度设计值，取15N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值（kN/m）；
经计算得到 ：M = 0.100×（1.2×3.88+1.4×2.4）×0.4×0.4=0.128kN.m
经计算得到面板强度计算值 f = 0.128×1000×1000/43200=2.963N/mm2
面板的强度验算 f < [f]，满足要求！
3.4.2．抗剪计算：
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×（1.2×3.88+1.4×2.4）×0.4=1.924kN
截面抗剪强度计算值：
T=3×1924/（2×800×18.00）=0.2N/mm2
截面抗剪强度设计值： [T]= 1.4N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求！
3.4.3．挠度计算：
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值：
v = 0.677×6.28×4004/（100×6000×388800）=0.467mm
面板的最大挠度小于400/250，满足要求！
3.4.4、支撑方木的计算
方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1．荷载的计算：
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q11 = 25.00×0.18×0.4=1.8kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q12 = 0.35×0.4=0.14kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到：
活荷载标准值 q2 = （1.00+2.00）×{Edt1.2kN/m
静荷载 q1 = 1.2×1.8+1.2×0.14=2.328kN/m
活荷载 q2 = 1.4×1.2=1.68kN/m
3.4.5．方木的计算：
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
均布荷载 q = 3.206/0.80=4.008kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.008×0.80×0.80=0.257kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.80×4.008=1.924kN
最大支座力 N=1.1×0.80×4.008=3.527kN
方木的截面力学参数为：
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 5×10×10/6 = 83.3cm3；
I = 5×10×10×10/12 =416.7cm4；
（1）方木强度计算
截面应力=0.257×106/83300=3.08N/mm2
=3.08N/mm2< [σ]=13 N/mm2
方木的计算强度小于13N/mm2，满足要求！
（2）方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下：
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足：
T = 3Q/2bh <
截面抗剪强度计算值 T=3×1924/（2×50×100）=0.578N/mm2
T=0.578N/mm2<[T]=1.3N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求！
（3）方木挠度计算
最大变形 v =0.677×3.14×8004/（50×9500×8333300）=0.22mm
方木的最大挠度小于800/250，满足要求！
3.4.6、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取方木的支座力 P= 3.53kN
均布荷载取托梁的自重 q= 0.1kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图（kN.m）

托梁变形图（mm）

托梁剪力图（kN）
经过计算得到最大弯矩 M= 0.499kN.m
经过计算得到最大支座 F= 7.67kN
经过计算得到最大变形 V= 0.052mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 7.8cm3；
截面惯性矩 I = 25.6cm4；
1．顶托梁强度计算：
截面应力 =0.499×106/1.05/7800=63.97N/mm2
顶托梁的计算强度小于215.0N/mm2，满足要求！
2．顶托梁挠度计算：
最大变形 v = 0.052mm
顶托梁的最大挠度小于800/400，满足要求！
3.4.7、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：
R ≤ Rc
其中 Rc—— 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
3.4.8、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1．静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架钢管的自重（kN）
NG1 = 0.129×16.80=2.167kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
（2）模板的自重（kN）
NG2 = 0.35×0.80×0.80=0.224kN
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）
NG3 = 25.00×0.18×0.80×0.80=2.88kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.271kN。
2．活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：
经计算得到：
活荷载标准值 NQ = （1.00+2.00）×0.80×0.80=1.92kN
3．不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：
N = 1.2NG + 1.4NQ=1.2×5.27+1.4×1.92=9.01KN
3.4.9、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值 （kN）；N = 9.01KN
—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4.24
W —— 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 4.5
—— 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 （m）；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式（1）或（2）计算
　　l0 = k1uh （1）
　　l0 = （h+2a） （2）
k1 —— 计算长度附加系数，取值为1.167；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.7
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；
公式（1）的计算结果： = 104.68N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f]，{M公式（2）的计算结果： = 33.52N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f]，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0 = k1k2（h+2a） （3）
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.039；
公式（3）的计算结果： = 44N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f]， 满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
表1 模板支架计算长度附加系数 k1
步距
h（m）
h≤0.9
0.9<h≤1.2
1.2<h≤1.5
1.5<h≤2.1

k1
1.243
1.185
1.167
1.163
表2 模板支架计算长度附加系数 k2
H（m）
h+2a或u1h（m）
1.35
1.44
1.53
1.62
1.80
1.92
2.04
2.25
2.70
4
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
6
1.014
1.012
1.007
1.007
1.007
1.007
1.007
1.007
1.007
8
1.026
1.022
1.015
1.014
1.014
1.012
1.012
1.010
1.010
10
1.039
1.031
1.024
1.021
1.020
1.018
1.018
1.016
1.016
12
1.042
1.039
1.031
1.029
1.026
1.024
1.022
1.020
1.020
14
1.054
1.047
1.039
1.036
1.033
1.030
1.029
1.027
1.027
16
1.061
1.056
1.047
1.043
1.040
1.035
1.035
1.032
1.032
18
1.081
1.064
1.055
1.051
1.046
1.042
1.039
1.037
1.037
20
1.092
1.072
1.062
1.056
1.052
1.048
1.044
1.042
1.042
25
1.113
1.092
1.079
1.074
1.067
1.062
1.060
1.057
1.053
30
1.137
1.111
1.097
1.090
1.081
1.076
1.073
1.070
1.066
35
1.155
1.129
1.114
1.106
1.096
1.090
1.087
1.081
1.078
40
1.173
1.149
1.132
1.123
1.111
1.104
1.101
1.094
1.091
3.4.10、楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
9层梁板支模时，7、8两层原有支撑架体保留；
14层梁板支模时，11、12、13三层原有支撑架体保留；
20层梁板支模时，17、18、19三层原有支撑架体保留；挑空大梁下架体落地。
1．模板支架的构造要求：
a．梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b．立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c．梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2．立杆步距的设计：
a．当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b．当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c．高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3．整体性构造层的设计：
a．当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b．单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c．双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d．在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

3.5 B区超大梁支撑下方结构承载力验算
B区B-E轴20层梁搭设高度16.7m,其下方结构截面为400*1200， L=13.6m,上下各配6Φ25，砼为C35。AS=2946mm2
根据 AS= A0* b* h0* Rw/ Rg
2946= A0* 400* 1140*14.3/300
A0=0.136
δ=0.146
δ=1.4M/（b* h02* Rw）
1.4M=0.146*(400*11402* 14.3)=775000000N.mm
=775KN.m
M=0.083q L2
775=0.083q L2
q=50.5KN/m,
该梁自重及相邻板传递荷载
0.4*1.2*25+2.3*0.18*25=22.4 KN/m
活载（含钢管架重4.5KN/m） 按7 KN/m
即二十层转换梁下方的结构富余承载力为：50.5-22.4-7=21.1 KN/m

3.5、模板支架支撑搭设要求：
超大梁底以下自地下室起的支模钢管架均保留。
3.5.1、每根立杆底部应设置底座或垫板。梁下立杆采用顶托支撑方法，立杆搭接采用对接扣件的连接方法。板下立杆如采用搭接，搭接长大于1m,且接头错开0.5m以上，搭接采用3颗扣件连接以上的安全措施。
3.5.2、满堂脚手架必须设置纵、横向扫地杆及水平杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底座上部不大于200mm处立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。扫地杆以上纵横向水平杆按不大于1.5米步距满布。竖向剪刀撑双向每四排立杆一剪，剪刀撑底部落地于梁板结构上。高度大于4米的架体，沿架高每两步立杆设一道满布水平剪刀撑。
3.5.3 、满堂脚手架底层大横杆步距不应大于1.5米。
3.5.4 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
3.5.5 所有搭接或对接接头均不容许在同一截面上。
3.5.6 支架立杆应竖向设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。
3.5.7 模板支架从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
3.5.8 架体除在四周方向设置水平剪刀撑外，其中间位置也需要设置水平剪刀撑。
3.5.9、砼浇灌料斗卸料分多点卸料，堆料也以保证厚度小于0.2m为准。
3.5.10
临边安全防护：在架体的最外边立杆上设立2道水平杆作为防护栏杆，第一道水平杆离板面位置20cm，第二道水平杆离板面位置1200cm，再在此水平杆周边满挂安全网。
4、安全达标
针对模板工程实现如下安全目标：
杜绝模板坍塌事故；
杜绝临边、洞口高空坠落、物体打击事故。
5、安全组织管理
项目经理出任组长，生产副经理、技术负责人任副组长，由各有关职能部门专业工长为成员，组成施工现场安全生产管理领导小组。设专职安全员1名，专职安全员有权因安全问题责令其分部分项工程停工整顿，各施工班组设安全检查监督员。支模架搭设过程中，模板及支架设计人员应现场交底、检查，发现问题及时整改。支模架搭设完毕，模板及支架设计人员应现场验收，合格后方可使用。组织管理机构如下：

项目经理

技术负责人
生产副经理

质量部

安全部

安全员
安全设施检查规章制度执行部

机械员
机械设备检修维修保养

架体及模板
工长

文明施工检查

防护用品供应及时质量检查

防护用品的正确使用，不违章操作
施工班组

6、安全技术管理
6.1、满堂脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格方可持证上岗。
6.2、搭设满堂架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
6.3、作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土的输送管等固定在满堂脚手架上，严禁悬挂起重设备。
6.4、满堂脚手架的安全检查与维护，应根据相关的规范要求进行。安全网应按有关规定搭设与拆除。
6.5、满堂脚手架在使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。
6.6、在满堂脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
6.7、工地临时用电线路的搭设及满堂脚手架接地、避雷措施等应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定进行。
6.8、搭设满堂脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
7、超高模板应急救援预案
为贯彻我国《安全生产法》规定的企业负有“组织制定并实施本单位的生产安全事故应急救援预案的职责”：执行《建设工程安全生产管理条例》第四十八条的规定：施工单位制定本单位生产安全事故应急预案；建立应急救援组织或者配备应急救援人员，配备必要的器材、设备、并定期组织演练。结合公司生产的特点，制定本应急救援处理预案。
7.1 本工程应急预案的基本原则与方针
更好地适应法律和经济活动的要求；给员工的工作提供更好、更安全的环境；应急预案体现安全第一，安全责任重于泰山；预防为主、自救为主、统一指挥、分工负责；优先保护人和优先保护大多数人，优先保护贵重财产等原则和方针。
7.2 本工程应急预案的级别
根据本工程的生产特性，一旦发生重大安全事故，其有害影响只局限在本工程围墙界区之内，不会扩大到整个社区，故本工程应急预案按Ⅰ级进行制定。
7.3 本工程应急预案启动涉及的事故内容
项目经理部施工场区内发生：
1、 坍塌、倾覆失稳、高处坠落、物体脱落事故；
2、 其它不可预见的应急总指挥认为必须启动应急预案的突发性事件。
7.4、应急预案的启动前提
施工场区发生重大事故前兆或发生评估预测为：
1、 死亡数在1人以上；
2、 直接财产损失在2万元以上；
3、 对施工场区外的影响有明显的破坏或人身伤亡。
7.5、应急预案的启动和响应
在砼浇筑过程中，组建由技术全面、责任心强、对模板架设有经验的技工组成检查小组，对梁底、板底支架关键部位巡查，发现问题及时报告，并采取措施，使事故消灭在初始状态。当事故的评估预测达到启动应急预案条件时，由应急总指挥发出启动应急反应预案令。由应急总指挥，事故现场操作副总指挥同时启动应急反应公司总部一级应急反应行动组织和项目经理部二级应急反应行动组织，按应急预案的规定和要求以及事故现场的特性，执行应急反应行动。根据事态发展的需求，及时启动协议应急救援资源和社会应急救援公共资源，最大限度地降低事故带来的经济损失和减少人员伤亡。
7.6、应急预案的终止
对事故现场经过应急预案实施之后，引起事故的危险源得到有效的控制、消除；所有现场人员均得到清点；并确保未授权人员不会进入事故现场；不存在其他影响应急预案终止的因素；应急救援行动已完全转化为社会应急公共救援，局面已得到控制；应急总指挥根据事故的发展状态认为可以终止的，由应急总指挥下达应急反应终止令或授权事故现场操作副总指挥下达应急预案终止的决定。
7.7应预案的应急反应组织机构
应急预案的应急反应组织机构按公司、项目部进行组建，公司总部设置应急预案一级应急反应组织机构，工程项目经理部设置二级应急反应组织机构。
7.8、一级应急反应组织机构
7.8.1、公司总部一级应急反应组织机构框架图：

应急总指挥

公共事务和法律咨询

通讯联络与协调

反应操作副总指挥
危险
源风
险评
估部
培训
演练
部
应急
物资
管理
部
应急
人力
管理
部
事故现场操作副总指挥
工程
技术
服务
部
后勤
供给
部
外部
应急
协作
部

7.9.应急计划的建立
7.9.1、危险源的风险评估
项目经理部施工场区支模相关危险源的风险评估，应依据施工场区周边的具体实际情况，施工场区内建筑物的总平面分布及施工特点，施工方案及组织设计的要求，文明施工、安全生产技术措施的要求，施工项目的内容和规模以及气象部门发出的台风、暴雨警报等，科学的评估出几种可能发生的事故及影响。综合评估后，提供合理的评估意见，建立最佳的应急方案。结合周边项目应急救援能力，制定出该项目的应急计划。上报公司总部备案并与公司总部的预案形成独立的项目总应急预案。
7.9.2、应急反应行动的资源配置
应急计划确立后，根据项目经理部施工场区所在位置的具体条件以及周边应急反应可用资源情况，按半小时自救的应急反应能力，配置合理的应急反应行动物资资源和人力资源。上报公司总部办公室备案。
7.9.3、建立危险辩识体系
根据施工场内外的特点和设备材料等特性确定危险源的清单，并根据危险源的分布情况建立落实管理人员、操作人员的危险辩识体系，定时、定向、定人、交叉进行检查，以便及时发现危险源的突显特征。
7.9.4、应急报警机制
应急报警机制由应急上报机制、内部应急报警机制、外部应急报警机制和汇报程序四部分组成。它的形式为由下而上、由内到外，形成有序的网络应急报警机制。
7.9.4.1 应急上报机制
通过危险辩识体系获取危险源突显特征后，第一时间报告项目经理部施工现场负责人，施工现场负责人应立刻向公司总部汇报，由公司总部主要负责人决