河七跨一联预应力混凝土连续箱梁桥设计.docx

绪 论
预应力混凝土连续梁桥具有受力合理、结构刚度大、行车平顺、抗震性好、经济等优点，因此这类桥梁在我国大中跨径桥梁中应用越来越普遍，而预应力混凝土连续梁桥的施工方法有多种，先简支后连续就是其中之一。
先简支后连续的施工方法是指把一联连续梁桥分成几段，每段长约一孔，各段在预制后经移运吊放到墩台顶的临时支座上，在完成湿接缝的各项工序后浇筑湿接缝混凝土，然后张拉负弯矩预应力筋束，拆除临时支座，使连续梁落到永久支座，完成结构由简支到连续的体系转换。
这种结构的优点是在体系转换前属简支梁，而简支梁内力在体系转换中原封不动地带入连续梁，体系转换、二期恒载及活载等内力按连续梁计算。随着跨径的增大，自重内力迅速增加，简支梁内力占去了连续梁内力的大部分而显得不合理。一般为先简支后连续法的适用跨径为50m以内。
这种结构上下部可以同时施工、进度快。上部结构采用的基本是简支梁的施工方法，得到却是结构更优的连续梁。这种结构比其他装配式连续梁桥湿接缝数量少，不需临时支架，特别适用于软土、深水、高墩等。在我国公路建设中，跨径为20~25m的连续梁、梁桥大量采用了这种结构。如上海南汇芦湖港与洋山岛深水港的长达30km的东海大桥，其中179孔60m和157孔70m连续梁就采用了这种桥型。连接浙江嘉兴海盐与宁波慈溪的长达32km的杭州湾大桥，其南岸9km滩涂上183孔单跨50m的连续桥也选用了
这种桥型。
本论文就具体通过对H河七跨一连连续梁桥的设计、施工及体系转换的计算来进一
步验证先简支后连续的施工方法的可行性。

第一章 水文计算
1.1设计原始资料：
1 桥位平面图（地形图）
2 桥位地质纵剖面图
3 设计流量：Qs=926 m3/s (1%)
设计流速：Vs=3.60 m/s (山前)
冲刷系数：P=1.53
4河床底坡：6.5 ‰
5 粗糙系数：m=38
6 含沙量：ρ=2~8 kg/m3
7 冰冻深度：hd =1.8m
8 抗震裂度：7度
9 其他：无道航和流冰，该地区汛期最大风速为15m/s，其风压为500Pa，洪水期波浪推进长度约为1200m
1.2河段类型判定：
1.2.1河段平面图形：
1 河段微弯，顺直。
2 滩槽不分明。
1.2.2断面及地质特征：
1 河床宽浅。
2 河床多为中等卵砾石砂组成。
1.2.3 稳定程度：序号：Ⅲ；分类：稳定
综上所述，本河段属于稳定性问题。
1.3 设计流量和设计流速的复核
根据地质纵剖面图给出的河床桩号，绘制河流横断面图，并计算各水力因素。
桩号
0+829.83
0+852.43
0+863.63
0+868.03
0+884.43
0+912.00
0+938.36
标高
73.18
72.18
71.60
70.40
71.60
71.10
71.80
桩号
0+947.80
0+970.68
0+980.60
0+997.20
1+027.16
1+031.56

标高
71.88
72.20
72.28
72.20
72.48
73.18

由于滩漕不易划分，故河床全部取为河槽。
m = 38，
Qs = 926 (1%)，
Vs = 3.60 m/s (山前)，
I = 6.5 ‰=0.0065，
Rc = 1.27m，
Ac = 257.50 m2，
Bc = 201.73 m，
Xc = 202.04 m。
由谢才公式计算出
平均流速：Vc =3.59 m/s
总流量：Qc = Ac × Vc = 257.50 × 3.59 = 924
与原始数据相差不超过5%，基本吻合，所以设计流量为Qs = 926 (1%)，设计流速为Vs = 3.60 m/s (山前)
1.4 拟定桥长
①H河属于稳定性河段，利用单宽流量公式确定桥长Lj
Qs = 926
Bc = 201.73 m
Χc =202.04 m
有谢才公式计算出：
平均流速： ==
=
=3.59
总流量：
与原始数据相差不超过5%，基本吻合，所以设计流量为（1%）,设计流速 （山前）
①H河属于稳定性河段，利用单宽流量公式确定桥长

系数
河槽平均单宽流量
收缩系数
桥孔最小净长：
②H河属于顺直、微弯河段，则用经验公式计算桥孔最小净长

查表得，系数 ，指数
桥孔最小净长
综上分析，取最不利因素，H河桥孔最小净长为169.45m。
则H河上拟定的桥型方案为（钢筋混凝土箱型截面连续梁标准跨径不宜大于30m）预应力混凝土连续小箱梁桥，采用三柱式桥墩桩的直径上部为1.2m，下部为1.5m，桩的排数为1（查《公路工程水文勘测设计规范·JTGC30-2002》河北交通规划设计院表B:墩形系数与墩宽计算表 编号为9）三柱式轻型桥台，钻孔灌注桩基础。这样建桥后实际桥孔净长为：

故可以采用。
1.5桥面最低标高计算
1.5.1壅水高度
①桥下净过水面积校核
桥墩水流侧向压缩数值查《公路工程水文勘测设计规范 JTGC30-2002》表7.3.1-1：桥墩水流侧向压缩系数值表
；；； ；
则 ；
；；； ；
则 ；
内插得 时，
冲刷系数：
设计流量：
设计流速：（山前）
所需桥下净过水面积计算值

根据桥位布置图可知，冲刷前桥下实有毛过水面积为
则冲刷前桥下实有净过水面积为

=237.98-8×1.28×1.2
=225.69 >
故桥孔布设方案符合要求，可以采用。
②参数计算：
⑴ 天然状态下桥下平均流速
(2)桥下平均流速
河床粒径系数
考虑冲刷引入的流速折减系数为

设计流量
桥下净过水面积
桥下平均流速
⑶壅水系数K

故定床壅水系数
修正系数
壅水系数
⑷计算桥前最大壅水高度△Z

桥前壅水高度取
则
1.5.2波浪高度计算
1参数计算
⑴平均水深
⑵重力加速度
⑶计算浪程
⑷水面以上10m处多年所测洪水期间自记2min平均最大风速的平均值
水面以上10m处多年所测洪水期间自记10min平均最大风速的平均值；
则
2波浪高度计算

，则取，则计算浪高为

1.5.3按设计洪水位通过的要求的桥面最低标高：

1.6冲刷计算
1.6.1一般冲刷：
1. 河床第一层左滩为亚粘土：根据《规范C30-2002》用粘性土河槽的一般冲刷计算公式：
（7.3.2-1）
河槽最大水深;河槽的平均水深 液性指数的适用范围0.16~1.19，侧向压缩系数μ=0.9456单宽流量集中系数 取1.1建桥以后桥下河槽通过的设计流量，桥下河槽部分桥孔过水净宽 从河床横断面图可知，亚粘土的最大厚度。
假设河床全部为该种亚粘土，则得到的一般冲刷深度

故左滩左部分进入第三层，右部分进入第二层
2.河床第一层右滩为亚粘土（非粘性土）
①根据《规范C30-2002》用64-2 简化式计算

=5.04m
②根据《规范C30-2002》用64-1修正式计算

汛期含沙量ρ=2~8 ，故查《规范C30-2002》表7.3.1-2
E查表：等于0.66
=14.91m
由①,②比较取最不利情况
从河床横断面图可知，亚沙土的最大厚度。
因为＞,故右滩冲刷进入第二层。
3.第三层为亚砂松土（非粘性土）
①根据《规范C30-2002》用64-2简化式计算

=1.04
=5.04m
②根据《规范C30-2002》用64-1修正式计算

=
=14.91m
由①,②比较取最不利情况
从河床横断面图可知，亚砂松土的最大厚度。
因为＞,故右滩冲刷进入第三层。
4. 第三层也为两层土，中间为砾石含土及卵石，最大厚度；
两边为砾砂，两边最大厚度
河床中间：
①根据《规范C30-2002》用64-2简化式计算

=
=5.04m
② 根据《规范C30-2002》用64—1修正式计算

==8.58m
由①,②比较取最不利情况（中间）
因为 ，
故河床中间冲刷进入第三层，一般冲刷 =8.58m（中间）
河床两边
①根据《规范C30-2002》用64-2简化式计算

=
=5.04m
②根据《规范C30-2002》用64-1修正式计算

==9.16m
由①,②比较取最不利情况
满足条件，故冲刷进入第三层，一般冲刷（两边）
所以一般冲刷（两边） （中间）
1.6.2墩台局部冲刷计算：
河床中间：

由 得：

=2.52m
河床边缘：

=0.68

由 得：

=2.57m
1.6.3桥下最低冲刷标高：

第二章 H河设计基本资料
2.1基本概况
桥位：H河大桥位于某一山前区。使用性质属于混合交通桥梁。
设计流量：926m/s,设计水位：73.18米。
设计荷载：公路I级
上部构造：采用7×25m后张法预应力混凝土小箱梁正交桥。
桥面净宽：一幅路宽为12.25米，由2×3.75(机动车辆)+1.25（左侧硬路肩宽度）+3.50（右侧硬路肩宽度）
护栏宽度：内侧为0.75米，外侧为0.5米。
桥面铺装：上层为9cm沥青混凝土，下层为10cm厚钢筋混凝土，路面坡度为1.5%（用桥墩高低来调整坡度）
桥面排水：不设纵坡，由单向横坡汇集雨水、积水经泻水管排出。
支 座：采用梁式橡胶支座。
抗震设施：墩台盖梁上设置锚栓、挡梁及橡胶垫。
2.2主要材料
（1）、预应力混凝土空心连续梁及铰接缝混凝土均采用C40混凝土，墩顶湿接头混凝土为C40混凝土，升缩缝采用C50混凝土，孔道压浆为40号水泥浆，桥面铺装上层为沥青混凝土，下层为C30防水混凝土。强度等级为C40、C50、C30，主要强度指标见表2.1
强度等级不同的砼得主要强度指标 表2.1
强度等级

强度设计值（、）
（Mpa）
强度标准值（、）
（Mpa）
弹性模量
（Mpa）
C30
13.8、1.39
20.1、2.01
3.00
C40
18.4、1.65
26.8、2.40
3.25
C50
22.4、1.83
32.4、2.65
3.45
（2）、预应力钢铰线采用高松弛270级Φ15.24㎜(7Φ)钢铰线，质地量必须符合ASTMA416-87a标准。标准强度≥1860MPa，初始荷载为70%持续1000小时≤2.5% ，横断面面积140mm。抗拉强度标准值：=1860MPa；抗拉强度设计值：=1260 MPa；弹性模量：=1.95Mpa；相对界限受压区高度：=0.4、=0.2563。
（3）、普通钢筋：普通钢筋直径≥12mm ，采用HRB335和HRB400钢筋，小于12mm采用HRB235钢筋。质量必须符合GB1499-79标准。强度指标见表2.2。
普通钢筋强度指标 表2.2
钢筋类别
抗拉强度标准值
（MPa）
抗拉强度设值
（MPa）
弹性模量
（Mpa）
相对界限受压区高度
、
HRB235
335
280
2.1

HRB335
235
280
2.0
0.56
HRB400
400
330
2.0
0.53、0.1985
（4）全桥由15块箱梁组成，中梁宽157㎝，边梁宽157㎝，梁高115㎝。此桥为七跨一连（7×25m）的连续梁桥。

第三章 箱梁毛截面几何性质
3.1抗弯惯性矩：
3.1.1铰的抗弯惯性矩：（见表3.1）
铰的抗弯惯性矩 表3.1
名称
计算式
结果
铰的面积（㎝）
2×(2×2×1/2+2×87×1/2+4×89+6×6×1/2）(A为全铰面积，但不包括1cm调节缝)
926
铰的重心对梁顶的距离（㎝）
{2×(2×2×1/2×2×1/3)+2×[2×87×1/2×(2/3×87+2)]+2×(4×89×1/2)+2×[6×6×1/2×(1/3×6+89)]}/A=45402.67/926
49.03

铰的抗弯惯性矩J
()
2×2/36+(49.03-1/3×2)×2×2×1/2+2×87/36＋2×87×1/2
×[(2/3×87＋2)－49.03 4×89/12＋4×89×（49.03－89÷2
）＋6×6/36＋[（1/3×6＋89）－49.03]×6×6×1/2
325769.39

3.1.2箱梁的抗弯惯性矩：（见表3.2）
箱梁的抗弯惯性矩 表3.2
名称
计算式
结果

箱梁面积（㎝）
157×115－π×29÷2×4－37×29×2×2－926
7552.841157
箱梁的面积对梁顶的静矩S（）
157×115÷2－π÷2×29×2×[（29＋10－4×29÷3÷π）＋（4×29÷3÷π＋37＋29＋10）]－29×2×37×2×（29
＋10＋37÷2）－926×49.03
442131.5865
箱梁的重心对梁顶的距离（㎝）
42131.5865÷7552.841157
58.54

箱梁的抗弯惯性矩J()
157×115÷12＋157×115×（58.54－115÷2）－[（1÷8－8÷9÷π）×π×29＋π×29÷2×（58.54－39＋4×29
÷3÷3π）]×2＋[(1÷8－8÷9÷π)×π×29＋π×29÷2×
（39＋37＋4×29÷3÷π－58.54）]×2－[58×37÷12＋58×37×（58.54－37÷2－29－10）]×2－2×[325769.39＋926÷2×（58.54－49.03）]

13356474.22

3.1.3抗弯惯性矩等效计算：（见表3.3）
抗弯惯性矩等效计算 表3.3
编号
计算式
结果
①
（b－t）×（h－t/2－t/2）=2×（π×29/2×2＋37×39×2）
9576.158843
b=132.1145291㎝≈132.115㎝
②
h=115-t/2－t/2 h-t/2－t/2 =115-t-t
t=15.14583623㎝≈15.146㎝
③
（b＋t）×（h＋t/2＋t/2 ）－（b－t）×（h－t/2－t/2 ）
=A
t=16.78635932㎝≈16.786㎝
④
1/12（b＋t）×115＋（115/2－58.54）×（b＋t）×115－1/12×（b－t）×（h－t/2-t/2）－｛(（h－t/2-t/2）
/2＋t)－58.54｝×（b-t）×（h－t/2-t/2）=J

t=16.83329701㎝≈16.833㎝
⑤
Y=｛（b＋t）×115×1/2－（b-t）×（h-t/2-t/2）×((h-t
/2-t/2)/2＋t)｝/A
h=99.03390223㎝≈99.034㎝

第四章 跨中荷载横向分布系数计算
（方法见≤公路桥涵设计手册——梁桥（上）≥第二章第三节：装配式连续板桥的设计与计算）
4.1小箱梁毛截面几何性质
箱梁的抗弯惯性矩：I=13356474.22㎝
箱梁的抗扭惯性矩：
I=4bh/[b（1/t＋1/t）＋2h/t]=4×（132.115）×（99.034）/[132.115×（1/15.146
＋1/16.786）＋2×99.034/16.833]
= 24145003.04㎝
4.2荷载横向分布系数：
4.2.1按“等代简支板法”求跨中横向分布系数：
1．换算抗弯刚度
在单位荷载P=1的作用下，连续板跨中（荷载作用点）挠度为y，而对于等截面简支板，相应的跨中挠度为：y=1/48×L/EI,依定义有y=y，即：y=1/48×L/EI，故：EI=1/48×L/y
查表（1—2—6）等截面连续梁在P=1作用点的挠度值表得==10.965L/EI
故：EI=1/48×L×E/（10.965×10×L）=1.8999848E
2．换算抗扭刚度：
对于等截面梁，抗扭刚度则无须换算，则换算扭转惯性矩：J=I=24145003.04㎝
则换算抗扭刚度：G=0.400E
3．求γ参数
γ=π/4×EI/GJ×（b/L）=π/4×（1.8999848×13356474.22）E/(24145003.04×0.400)E（157/2500）=0.02556899≈0.0256
4.2.2按“等挠度跨径换算法”求横向分布系数：
1.换算跨径
在单位荷载P=1的作用下，连续板跨中（荷载作用点）挠度为=1/48/E查表（1—2—6）等截面连续梁在P=1作用点的挠度值表得==10.965L/EI
依定义有10.965即==20.18474651m
20.185m;
2.求参数
γ=π/4×E/G（b/L）=π/4×（E×13356474.22）/（24145003.04×0.400E）（157/2018.5）=0.020643632≈0.0206
由此可见，两种算法大致相同，前者偏于安全，故采用γ=0.0256
4.2.3求荷载横向分布系数：
本桥为高速公路分离式单室双箱连续梁桥，每一幅由8块箱梁铰接而成，其中6块中箱梁宽度为157㎝，2块边箱梁宽度为157㎝。各板间调节缝为7条，宽度为1㎝。
利用=0.0256查附表（二）1-附-29得铰接板（梁）桥荷载横向分布系数表，即影响线竖标值（见下表 4.1）。由于箱梁是对称的，所以表中只列1、2、3、4号箱梁的影响线竖标值，而5、6、7、8号箱梁分别等同于4、3、2、1号箱梁。

跨中横向分布影响线竖标值 表4.1
板
号

单位荷载作用位置

1
2
3
4
5
6
7
8

1
.020
.243
.198
.150
.116
.092
.075
.065
.060

1
.030
.281
.219
.154
.110
.081
.061
.050
.044

值
.0256
.264
.210
.152
.113
.086
.061
.050
.044
1.000
2
.020
.198
.195
.164
.126
.100
.082
.070
.065

2
.030
.219
.216
.175
.124
.091
.069
.056
.050

值
.0256
.210
.207
.170
.125
.095
.075
.062
.057
1.001
3
.020
.150
.164
.171
.148
.116
.095
.082
.075

3
.030
.154
.175
.186
.156
.113
.085
.069
.061

值
.0256
.152
.170
.179
.152
.114
.089
.075
.067
.998
4
020
.116
.126
.148
.160
.143
.116
.100
.092

4
030
.110
.124
.156
.175
.150
.113
.091
.081

值
.0256
.113
.125
.152
.168
.147
.114
.095
.086
1.000

4.2.4计算荷载横向分布系数
按《桥规》规定沿横向确定最不利荷载位置后，计算跨中荷载横向分布系数如下表：二行车队（表4.2）；三行车队（表 4.3）。

跨中荷载横向分布系数（二行车队ξ=1） 表4.2

公路I级
取值

（0.264+0.210+0.162+0.114）/2=0.375
0.375
（0.257+0.201+0.153+0.110）/2=0.361

（0.210+0.207+0.176+0.127）/2=0.360
0.360
（0.210+0.201+0.171+0.121）/2=0.352

（0.155+0.172+0.179+0.147）/2=0.327
0.327

（0.126+0.155+0.168+0.142）/2=0.296
0.296

跨中荷载横向分布系数（三行车队ξ=0.78） 表4.3

公路I级
取值

（0.264+0.210+0.162+0.114+0.093+0.068）×0.78/2=0.355（ 0.257+0.201+0.153+0.110+0.088+0.066）0.78/2=0.341
0.355

（0.210+0.207+0.176+0.127+0.101+0.076）0.78/2=0.350
（0.210+0.201+0.171+0.121+0.097+0.074）0.78/2=0.341
0.350

（0.155+0.172+0.179+0.147+0.115+0.088）×0.78/2=0.334
0.334

（0.113+0.126+0.150+0.168+0.153+0.115）×0.78/2=0.322
0.322

第五章 支点荷载横向分布系数计算

当荷载作用在支点上时，横向分布系数的计算方法与支座的形式有关。由于全部采用橡胶支座，其横向分布系数的计算方法与跨中相同。
抗弯系数的计算：=b/b;本桥中板宽：b=158㎝；橡胶支座的中距为
b=117㎝=157-80/2；
故：=（158/117）=1.824。
利用=1.824查影响线竖标值，见表5.1。
由于箱梁是对称的，故表中只列出1、2、3、4、号箱梁的影响线竖标值，而5、6、7、8号箱梁分别等同于4、3、2、1号箱梁。

支点横向影响线竖标值计算表 表5.1

板
号

单位荷载作用位置

1
2
3
4
5
6
7
8

1
1.00
753
248
-001
0
0
0
0
0

1
2.00
830
199
-035
006
-001
0
0
0

值
1.824
816
208
-029
005
-001
0
0
0
999
2
1.00
248
504
249
-001
001
0
0
0

2
2.00
199
597
240
-042
008
-002
0
0

值
1.824
208
581
242
-035
007
-002
0
0
1001
3
1.00
-001
249
504
249
-001
001
0
0

3
2.00
-035
240
590
241
-042
008
-002
0

值
1.824
-029
242
575
242
-035
007
-002
0
1000
4
1.00
0
-001
249
504
249
-001
001
0

4
2.00
006
-042
241
589
241
-042
008
-001

值
1.824
005
-035
242
574
242
-035
007
-001
999

按桥规规定沿横向确定最不利荷载位置后，计算支点荷载横向分布系数，见表5.2。

支点荷载横向分布系数计算（两行车队ξ=1） 表5.2

公路I级
取值

（0.814+0.207+0.012+0.382）/2=0.708
（0.732+0.170-0.025+0.426）/2=0.652
0.708

（0.207+0.580+0.301-0.025）/2=0.532
（0.260+0.526+0.247-0.030）/2=0.502
0.532

（0.012+0.301+0.575+0.203）/2=0.546
0.546

（0.213+0.574+0.301-0.024）/2=0.532
0.532

第六章 荷载横向分布系数汇总

6.1荷载横向分布系数沿跨径的变化，如图6.1所示。

6.2梁块的荷载横向分布系数汇总，详见表6.1。

梁块荷载横向分布系数汇总表 表6.1
荷载横向分布系数
区段
梁1
梁2
梁3
梁4
m
跨中
0.375
0.360
0.334
0.322
m
支点
0.708
0.532
0.546
0.532

第七章 结构重力内力计算
7.1每块梁的荷载强度计算：
假定桥面各部分重力平均分配给各梁承担，以此计算各梁的荷载强度，虽在全桥中、中跨大于端跨，活载布置在端跨最不利，故以下计算以端跨为例。
7.1.1中梁荷载强度计算
=20.2+2.5=22.70KN/m（一期恒载集度=20.2KN/m）
7.1.2边梁荷载强度计算
=22.15+2.5/2=23.40KN/m（一期恒载集度=22.15KN/m）
7.1.3桥面铺装荷载强度计算
q=
=
7.1.4栏杆荷载强度计算：
护栏(单侧）0.35,重力密度取γ=25KN/,并八块梁平分
=KN/m
7.1.5每块中梁的荷载强度为：
= ++=22.70+7.5208+2.1875=32.408KN/m；KN/m
7.1.6每块边梁的荷载强度为：
=++=23.40+9.5438+2.1875=35.131KN/m；=12.981KN/m
因本设计活载为中梁控制设计，故经综合分析恒载亦采用中梁的荷载强度计算结构内力。
7.2绘制连续箱梁影响线。
根据《桥梁工程》中由于连续梁超过5跨时其内力情况与5跨的相差不大，故本桥采用5跨、连续布载，经综合分析将每跨10等分后，4截面弯矩影响线竖标值最大（见表
7.1）4截面剪力影响线竖标值表（7.2），10截面反力、剪力竖标值最大（见表7.3 表7.4），弯矩竖标值（见表7.2），布载、见后附图。

4截面弯矩影响线竖标值 表7.1
竖标值
单位力作用点
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
表值
0
494
994
1507
2040
1598
1189
817
491
217
0
-155
-254
×25
0
12350
24850
37675
51000
3995
29725
20425
12275
5425
0
-3875
-6350
竖标值
单位力作用点
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
表值
-305
-315
-295
-250
-191
123
57
0
42
69
82
86
80
×25
-7625
-7875
-7375
-6250
-4775
-3075
-1425
0
1050
1725
2050
2150
2000
竖标值
单位力作用点
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
表值
69
53
34
16
0
-11
-18
-22
-23
-22
-18
-14
-9
×25
1725
1325
850
400
0
-275
-450
-550
-575
-550
-450
-350
-225
竖标值
单位力作用点
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50

表值
-4
0
3
6
7
7
7
6
5
4
2
0

×25
-100
0
75
150
175
175
175
150
125
100
50
0

10截面弯矩影响线竖标计算表 表7.2
竖标值
单位力作用点
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
表值
0
-265
-514
-732
-900
-1005
-1029
-957
-772
-458
0
-387
-634
×25
0
-6625
-12850
-18300
-22500
-25125
-25725
-23925
-19300
-11450
0
-965
-15850
竖标值
单位力作用点
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
表值
-761
-788
-736
-625
-475
-308
-143
0
104
170
204
211
197
×25
-190２25
-19700
-18400
-15625
11875
-7700
-3575
0
2600
4250
5100
5275
4925
竖标值
单位力作用点

26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
表值
168
128
83
38
0
-28
-46
-55
-57
-54
-46
-35
-23
×25
4200
3200
2075
0950
0
-700
-1150
-1375
-1425
-1350
-1150
-875
-575
竖标值
单位力作用点
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50

表值
-11
0
8
14
17
18
18
16
13
9
5
0

×25
-275
0
200
350
425
450
450
400
325
225
125
0

10截面剪力影响线竖标值表 表7.3
竖标值
单位力作用点
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
表值
0
336
652
927
1142
1274
1305
1213
978
581
1
9226
8289
竖标值
单位力作用点
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
表值
7233
6099
49２8
3764
2646
1619
723
0
-519
-85
-102
-1056
-987
竖标值
单位力作用点
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
表值
-818
-633
－413
-192
0
140
230
281
287
269
230
176
115
竖标值
单位力作用点
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50

表值
54
0
-41
-69
-85
-92
-90
-80
-65
-36
-24
0

10截面反力影响线竖标值表 表7.4
竖标值
单位力作用点
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
23表值
0
1601
3166
4649
6042
7279
8334
9262
9750
10039
1
9613
8923
竖标值
单位力作用点
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
表值
7994
6887
5664
4389
3121
1927
866
0
-623
-1020
-1224
-1267
-1184
竖标值
单位力作用点
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
表值
-986
-761
-496
-230
0
168
276
336
344
323
276
211
138
竖标值
单位力作用点
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50

表值
65
0
-49
-83
-102
-110
-108
-96
-78
-45
-29
0

4截面剪力影响线竖标值表 表7.5
竖标值
单位力作用点
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
表值
0
-1265
-2515
-3733
-4900
3995
2973
2043
1228
543
0
-388
-635
竖标值
单位力作用点
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
表值
-763
-788
-738
-625
-478
-308
-143
0
105
173
205
215
200
竖标值
单位力作用点
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
表值
173
132.5
85
40
0
-28
-45
-55
-58
-55
-45
-35
22.5
竖标值
单位力作用点
39
40
41
42
43
44
45