施工电梯卸料平台及防护门搭设方案.doc

施工电梯卸料平台及防护门搭设方案
中联·天御一期12-13#、15-16#楼工程位于福州福清市福和大道以西，清宏路以北，交通便利。工程用地基本呈长方形型，场地地势平坦，是集商业与住宅的群体建筑。上部结构体系：框架结构，抗震设防烈度7度，建筑面积约两万m2项目工程由福清市中联置业有限公司投资兴建，北京东方华太建筑设计工程有限责任公司设计，福建华君建筑工程有限公司承建。
一、本方案依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-1999），并参考《建筑施工脚手架实用手册》。
二、技术要求
1、本工程采用SC200／200施工电梯，故搭设方案采用双排钢管脚手架卸料平台架。
2、卸料平台基础浇注200mm厚的C15砼垫层。
3、卸料平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆，连墙杆预埋插管埋深不得小于250mm。
4、卸料平台卸米层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固，且靠近降机侧应高于靠近建筑物侧20～30mm。
5、卸料平台在架体两侧及正面外侧两立杆之间应按标准设置扶手、靠近栏杆及挡脚板。
三、搭设材料要求
1、卸料平台架、连墙杆、卸荷拉杆及预埋插管均应采用φ48×3.5mm的钢管。并应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合国家标准《碳结构钢》（GB/T700）中Q235—A级钢的规定。
2、卸料平台架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。
3、卸料平台架木脚手板应符合JGJ130中的材质要求。
四、施工要求
1、搭设要求
⑴ 相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，其在高度方向上错开的距离不得小于500mm，对接扣件开口应朝内。当平台架搭至连墙件的构造点时，应及时作连墙拉结。除立杆外，其余杆件应采用整根钢管搭设，严禁对接使用。
⑵ 纵向水平杆应设置在立杆内侧，横向水平杆内端头距离墙面为50mm。
⑶ 纵向扫地杆应固定在距底座上方200 mm的立杆上，横向扫地杆应固定在紧靠纵向地杆下方的立杆上。
⑷ 连墙杆应设置于平台架沿建筑物侧立杆竖直距离主节点不大于200 mm处，连墙杆应水平设置，或稍向下斜，要求倾斜角度不得大于10度。
⑸ 卸荷拉杆应与平台架外侧立杆连接。卸荷拉杆上端应与参埋杆连接牢固。卸荷拉杆与立杆连接处应靠近主节点，平台架卸荷层应加设水平斜杆，形成几何不变体系。
⑹ 之字型横向斜撑的旋转扣件距离主节点不大于100 mm。
⑺ 扣件规格必须与钢管外径相符。螺栓拧进扭力矩不应小于40N.M，且不应大于65N.M。各杆件端头伸出扣件盖边缘的长度为100mm。
⑻ 挡脚板应铺设在立柱内。
2、拆除要求
⑴ 拆除作业必须按先搭后拆原则由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。
⑵ 连墙杆及卸荷拉杆必须随架体逐层拆除，严禁先将连墙杆或卸荷拉杆整层或数层拆除后再拆架体。
⑶ 当拆除至下部最后一根立杆高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。
⑷ 拆除时，各构配件应通过人工传递或运输至地面，严禁将构配件抛至地面。
五、施工程序
1、施工前的准备
⑴ 卸料平台搭设及拆除前应编制施工方案，并对搭设人员进行安全技术交底。
⑵ 应对钢管、扣件、脚手板进行检进验收，严禁使用不合格产品。
2、地基与基础
⑴ 按施工方案做好卸平台架基础砼垫层，并做好排水措施，防止积水。
⑵ 按照卸料平台架设计的立杆纵向距、横向距进行放线、定位。
⑶ 放置垫板共两块，每块为2M×0.2M×0.05M。
⑷ 将底座准确地安放在定位线上。
3、卸料平台架的搭设:
⑴ 架体搭设顺序如下：
立杆→纵向扫地杆→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→连墙杆（每楼层设置一组）→第三步纵向水平杆→依以上顺序直至施工需要高度。
之字型斜撑、扶手、中栏杆及八字撑应随架体的升高同步搭设。需要设卸荷拉杆的架体应同步搭设卸荷拉杆。
⑵ 脚手板的铺设
在卸料平台架每层沿纵向铺设脚手板，用镀锌钢丝将脚手板与平台架体绑扎牢固。
⑶ 挡脚板及防护网的铺设
在平台架卸料层两侧面及防护门间的空档处设置挡脚板各和防护网，并与平台架体绑扎牢固。
⑷ 防护门的安装
将防护门安装在靠近施工电梯或施工电梯侧的立柱上。
4、卸料平台架的拆除
⑴ 拆除平台架应全面检查架体的扣件连接、连墙件、卸荷拉杆等是否符合构造要求，并对施工人员进行安全技术交底。
⑵ 清除架体上的杂物及地面的障碍物。
⑶ 按拆除方案拆除平台架，在拆除作业中应严格遵循拆除要求中的规定。
六、防护门的使用只有当吊篮到达卸料层时，卸料人员才能打开防护门，进行卸料工作，卸料完成后，卸料人员应及时关闭防护门，扣好防护门销后，方可启动施工电梯。
七、计算书
该工程卸料平台按钢管脚手架计算，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
该卸料平台搭设高度为20米，设计为双排落地钢管脚手架，计算模式为，搭设高度为20米的单立管双排落地脚手架。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.20米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距2.00米。
施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设11层。
（一）、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.200/3=0.060kN/m
活荷载标准值 Q=2.000×1.200/3=0.800kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.060=0.1176kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×0.800=1.120kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.1176+0.10×1.120)×1.2002=0.175kN·m
支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.1176+0.117×1.120)×1.2002=-0.206kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.206×106/5080.0=40.48N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.060=0.098kN/m
活荷载标准值q2=0.800kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.098+0.990×0.800)×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.709mm
大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
（二）、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.200=0.046kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.200×1.200/3=0.072kN
活荷载标准值 Q=2.000×1.200×1.200/3=0.96kN
荷载的计算值 P=1.2×0.046+1.2×0.072+1.4×0.96=1.486kN

小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.046)×1.2002/8+1.486×1.200/3=0.604kN.m
=0.604×106/5080.0=118.96N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.046×1200.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.049mm
集中荷载标准值P=0.046+0.072+0.96=1.078kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1078×1200.0×(3×1200.02-4×1200.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.633mm
最大挠度和
V=V1+V2=2.682mm
小横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
（三）、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.046×1.500=0.069kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.500×1.500/2=0.169kN
活荷载标准值 Q=2.000×1.500×1.500/2=2.25kN
荷载的计算值 R=1.2×0.069+1.2×0.169+1.4×2.25=3.436kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N·m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
（四）、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = 0.1248×20.000=2.496kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2 = 0.150×11×1.200×(1.200+0.300)/2=1.485kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.150×1.200×11/2=0.99kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.200×20.000=0.120kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.091kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×2×1.200×1.200/2=2.880kN
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.800
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250
Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.800
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.800×1.250×0.800 = 0.560kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.091+0.85×1.4×2.000=8.489kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.091+1.4×2.000=8.909kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.560×1.500×1.800×1.800/10=0.324kN.m
（五）、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.909kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.530；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.530×1.800=3.181m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
—— 由长细比，为3181/16=198.8；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.182；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8909/(0.182×489)=100.10N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.489kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.530；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.530×1.800=3.181m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
—— 由长细比，为3181/16=198.8；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.182；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.163kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8489/(0.182×489)+324000/5080=159.16N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
（六）、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 5.091kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 2.000kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.1248kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 35.09米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 5.091kN；
　NQ —— 活荷载标准值，NQ = 2.000kN；
　gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.1248kN/m；
　Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.324kN·m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 37.85米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。
（七）、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.560kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.00×2.00 = 6.000m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 4.704kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 9.704kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=20.00/1.58的结果查表得到=0.966；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 96.937kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件扣件连接示意图
（八）、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 70.71
N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 17.68
A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 100.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40
fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 170.00
地基承载力的计算满足要求!
七、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1300mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 12.19cm4，截面抵抗矩W = 5.08cm3，截面积A = 4.89cm2。

受脚手架作用的联梁传递集中力 N=5.08kN
水平钢梁自重荷载 q=1.2×4.89×0.0001×7.85×10=0.05kN/m

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=5.218kN,R2=5.222kN,R3=-0.096kN
最大弯矩 Mmax=0.617kN.m
抗弯计算强度 f=M/W+N/A=0.617×106/(5080.0)+2.261×1000/489.0=126.062N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
8、悬挑水平钢管的挠度与扣件连接计算

水平支撑钢管计算最大挠度V=5.264mm
水平支撑钢管最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求!

立杆与下面支杆通过扣件与水平支撑钢管连接,要验算连接处的扣件抗滑力。
立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力 N1=5.077kN

立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力 N1小于8kN,满足要求!

9、拉杆的受力计算
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=5.686kN

10、拉杆的强度计算
拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=5.686kN
拉杆的强度计算：
上面拉杆以钢管100.0×10.0mm计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算：
=N/A < [f]

其中 N —— 斜拉杆的轴心压力设计值，N = 5.69kN；
A —— 斜拉杆净截面面积，A =29.85cm2；
—— 斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是 1.91 N/mm2；
[f] —— 斜拉杆抗拉强度设计值，f = 215N/mm2；
受拉斜杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

斜撑杆的焊缝计算：
斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下

其中 N为斜撑杆的轴向力，N=5.686kN；
lwt为焊接面积，取2984.52mm2；
ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；
经过计算得到焊缝抗拉强度 = 5686.46/2984.52 = 1.91N/mm2。
对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!

下面为附送毕业论文致谢词范文！不需要的可以编辑删除！谢谢！

毕业论文致谢词

我的毕业论文是在韦xx老师的精心指导和大力支持下完成的，他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪，论文凝聚着他的血汗，他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响，在此我向他表示衷心的谢意

这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思维及专业技能的培养，他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习打下了良好的基础，在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬!特别是我的班主任吴廷川老师，虽然他不是我的专业老师，但是在这三年来，在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候，“明师之恩，诚为过于天地，重于父母”，对吴老师的感激之情我无法用语言来表达，在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意!

感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习，生活和工作的支持和关心。三年来我们真心相待，和睦共处，不是兄弟胜是兄弟!正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独，马上就要各奔前程了，希望（，请保留此标记。）你们有好的前途，失败不要灰心，你的背后还有汽修0932班这个大家庭!

最后我要感谢我的父母，你们生我养我，纵有三世也无法回报你们，要离开你们出去工作了，我在心里默默的祝福你们平安健康，我不会让你们失望的，会好好工作回报社会的。

致谢词2

在本次论文设计过程中，感谢我的学校，给了我学习的机会，在学习中，老师从选题指导、论文框架到细节修改，都给予了细致的指导，提出了很多宝贵的意见与建议，老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响。他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪。这篇论文是在老师的精心指导和大力支持下才完成的

感谢所有授我以业的老师，没有这些年知识的积淀，我没有这么大的动力和信心完成这篇论文。感恩之余，诚恳地请各位老师对我的论文多加批评指正，使我及时完善论文的不足之处。

谨以此致谢最后，我要向百忙之中抽时间对本文进行审阅的各位老师表示衷心的感谢。
开学自我介绍范文：首先，我想说“荣幸”，因为茫茫人海由不相识到相识实在是人生一大幸事，更希望能在三年的学习生活中能够与大家成为好同学，好朋友。其次我要说“幸运”，因为在短暂的私下接触我感觉我们班的同学都很优秀，值得我学习的地方很多，我相信我们班一定将是团结、向上、努力请保留此标记。）的班集体。最后我要说“加油”衷心地祝愿我们班的同学也包括我在内通过三年的努力学习最后都能够考入我们自己理想中的大学，为老师争光、为家长争光，更是为了我们自己未来美好生活和个人价值，加油。哦，对了，我的名字叫“***”，希望大家能记住我，因为被别人记住是一件幸福的事！！
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