18Ni马氏体时效钢的传统制造方法.pdf
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1、特钢技术第29卷第3期相区,其脆化主要是受到钢中AlN等第二相粒子沿晶界析出影响。700 时,铁素体沿奥氏体晶界析出,由于铁素体屈服强度比奥氏体低,变形容易集中在铁素体,在铁素体中形成孔洞,孔洞聚合长大,在奥氏体晶界发生断裂,导致试样塑性下降,网状铁素体的沿晶析出严重破坏钢的高温塑性8。600 时其组织为无碳贝氏体,无碳贝氏体产生于亚共析钢,特别是在硅钢和铝钢中,由于Si和Al抑制渗碳体形成,因而这类钢发生上贝氏体转变时,铁素体条间的奥氏体一直保留至室温,而不析出渗碳体,导致600 下塑性回升9。3结论(1)采用经典热模拟方法对38CrMoAl合金钢进行了高温力学性能测试,以断面收缩率大于60
2、%为判断依据,目标钢种高温塑性较好,未产生第脆性区,第脆性区温度范围为6081 089。(2)38CrMoAl第脆性区断裂机理分为两方面,奥氏体单相区AlN第二相粒子沿晶界析以及在转变时优先在奥氏体晶界处析出了薄膜状铁素体。而在高温温度区间,此钢种发生了动态再结晶,增加了软化的作用,钢的塑性迅速提高,未产生第一脆性区。(3)在连铸过程中为避免表面裂纹的产生,需调节二冷配水制度采取高温矫直,尽可能避免在6081 089 铸坯低塑性温度范围矫直。参考文献1 秦军,向华,张建新,等.风电钢Q345D高温力学性能研究J.新疆钢铁,2017(2):4.2 黄振华,迟云广,王晨,等.二冷模式对82A帘线钢
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