U型槽通道施工方案(专家论证意见修改).doc

深圳地铁前海湾车辆段上盖保障性住房平台Ⅰ标工程 高支模施工方案
U型槽通道（双通道）门式桁架搭设补充施工方案
1、施工重点及应对措施
1.1施工重点
本标段在建设时需要保证bcd区(b-L~d-U)车辆段范围内下部铺轨（长度约216米宽度13米）的正常进行,在首层高支模的脚手架中需要考虑预留出铺轨用的通道,在梁板施工时需要对漏下的砂浆、混凝土、水进行防护处理,保证下部车辆段铺轨工作的正常进行是工程的重点。
1.2主要应对措施：
1、根据铺轨基地范围组织流水施工,分段搭设门式钢架。
2、铺轨通道(双通道)门式钢架结构：立柱采用D500X8钢管，@3000(门式桁架架宽度13m,高5m),上部横向钢梁采用工50a工字钢,纵向钢梁采用工40a工字钢。
3、双通道和大通道门式钢架结构采用相应的大跨度钢结构搭设。
4、为保证在梁板施工时对漏下的砂浆、混凝土、水进行防护处理,具体措施在门式钢架纵梁上满铺密目式安全网,上铺双层模板,确保砂浆、砼不流入铺轨基地内。
5、立柱基础采用800*800*1000钢筋混凝土基础，钢筋配筋6φ18@130,混凝土标号C30。

1.3 门式桁架的安装拆除
1.3.1安装施工工艺
本标段U型槽通道（双通道）门式桁架搭设主要构件钢柱由D500X8钢柱与与横向钢梁工50a工字钢、纵向钢梁工40a工字钢焊接再加工而成。
D500X8钢柱及横向钢梁工50a工字钢、纵向钢梁工40a工字钢制作
1、D500X8钢柱流程：钢管检查→处理→拼接→矫直→自动气割下料→钢柱组装→钢柱焊接→清渣→旁弯校直→精整→横向钢梁焊接安装→纵向钢梁焊接安装。
2、横向钢梁工50a工字钢、纵向钢梁工40a工字钢流程：钢梁检查→处理→拼接→矫直→自动气割下料→钢梁组装→钢梁焊接→清渣→旁弯校直→精整→横向钢梁焊接安装→纵向钢梁焊接安装。
3、钢柱及钢梁下料采用自动气割机，下料前先根据构件长度进行材料的拼接和焊接。
4、横向钢梁工50a工字钢、纵向钢梁工40a工字钢钢桁架的组装在组装胎架上进行，组装时把气割质量良好横梁放置于胎架上拼装，依次把气割质量良好纵梁放置于胎架上拼装成钢桁架 。
把拼装好的桁架柱面放置于焊接胎架上进行焊接，采用气保焊，按焊接顺序焊接。
焊接完成后，采用校直机等机械矫正法矫正变形的桁架截面。
1.3.1.2钢柱钢梁的安装
钢柱安装前应对9米平台梁的定位轴线、基础轴线和标高等进行检查。
为安装方便，安装钢立柱后，安装钢梁，就位后随即焊接，使其变为稳定体系。
1吊装顺序
吊装顺序为：先安装完钢柱（进行找正、安装系杆、支撑等之后）固定好后，检验达到要求后再进行钢梁的安装。
2吊装准备工作
2.1在柱吊装之前，先对基础预埋板标高、定位轴线位置，作全面的检查复核并作整改，以保证吊装位置的准确。并在基础表面把建筑物轴线、安装中心线，柱脚范围用墨线弹出来，并标明标高高差，以供后续施工。
2.2安装前，混凝土基础面预埋板标高误差应控制好，后续钢柱直接落至钢板上，以提高钢柱的安装效率和准确性。
2.3对制作完毕的钢柱进行质量检查，确定钢柱的吊点，并作相应的准备。
2.4在钢柱底板侧面标出两个方向的轴线，并在钢柱下部适当高度处标出标高线（基准点标高），以便于校正钢柱的平面位置和垂直度，以及标高等工作。
2.5材料堆放平面位置，确定在相应的柱脚基础旁边，卸车时即按对应位置布置，以避免二次搬运。
1.3.1.3焊接操作工艺
焊接操作工艺：焊接方法采用手工电弧焊、确保构件的质量。
焊前准备：检验构件下料的长度和垂直度及剖口是否符合规范要求，应在定位架定位，并开始点固焊。点固焊所采用的焊接材料、型号应与焊接材质相匹配，焊接电流要比正式施焊电流大。点固焊点数和长度应以焊接过程中不致使其开裂和位置偏移为准，焊点两侧应平稳过渡，焊点高度一般不超过焊缝高度的2/3。点固焊完毕后，应清除熔渣、飞溅等。检查焊点质量，如出现开裂、气孔、熔合不良，应将其磨掉重焊。
焊接：施焊前将施焊处及其两侧（10mm）的水、油污等杂物清除干净。根据焊条直径选择焊接电流。焊接焊条一律采用E4303焊条，冷却清渣。
注意事项：焊接时应作适当的调整，使焊缝在两侧母材获得良好的熔合。
本方案提供的安装方法，能有效地保证施工质量，又好又快地满足了设计和各方交叉施工的各项要求。
1.3.2拆除施工工艺
拆除程序应遵循由上而下、先搭后拆的原则,不准分立面拆架或在上下两步同时拆架,做到一步一清、一杆一清。所有纵、横向等工字钢应随架子拆除同步下降,严禁先将纵、横向等工字钢整层或数层拆除；分段拆除高差不应大于两步(如高差大于两步,应增设连墙件加固)。
拆除下的材料不得直接向下抛掷,应传送至下层承料面再水平运输到工作面外。
2轨行区范围桁架上现浇混凝土结构概况
2.1混凝土构件概况、参数混凝土构件概况、参数
表 2.2.1 轨行区范围内b、c、d区混凝土构件概况、参数
工 程
部 位
层高
（m）
构件
编号
构 件 特 征（mm）
砼强度

等 级
截 面
( b×h )
跨（高）
度
纵 向 主 筋
上 部 / 下 部
轨行区范围b、c、d区9.00m平台梁
8.5
b-KL4
450×1200
16000
2φ32+2φ14
C35
b-KL3
450×1200
16000
2φ32+2φ14
C35
b-KL2
450×1200
16000
2φ32+2φ14
C35
b-KL1
450×1200
16000
2φ25+2φ14
C35
C-K17
450×1200
16000
2φ32+2φ14
C35
C-K16
450×1200
16000
2φ32+2φ14
C35
d-K5
450x1200
15600
7φ25
C35
轨行区范围b、c、d区9.00m平台板
8.5

180mm
9250
双层双向φ16@100
C35
3轨行区范围桁架上混凝土结构参数、模板设计样本参数
根据轨行区范围桁架上结构部位特征，故选择下表代表部件进行验算。详细如下表：
表 3.1 轨行区范围桁架上梁板混凝土构件、模板设计样本参数表
结构
形式
梁(板)所处位置
验算梁截面(板厚)
梁(板)底
标高(m)
支撑架高度(m)
适用梁截面
备注
梁1
轨行区范围b、c、d区9.00m平台及8c#楼梁
450×1200
+6.3
1.3m
450×1200

桁架上支撑
板1
轨行区范围b、c、d区9.00m平台及8c#楼梁
180mm
+8.5
3.5 m

桁架上支撑
4轨行区范围桁架上支撑体系计算书
4.1梁支撑计算
轨行区范围桁架上梁模板支撑计算
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):1.20；
混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.40；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；
立杆步距h(m):0.90；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；
梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立杆间距(m):1.05；
承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数:4；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.5；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；
3.材料参数
木材品种：马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
次楞间距(mm)：200 ，主楞竖向根数：4；
主楞间距为：200mm，200mm，200mm；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓直径(mm)：M14；
主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；
次楞合并根数：2；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得4.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取35.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.020m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 46.083 kN/m2、24.480 kN/m2，取较小值24.480 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 100×2.1×2.1/6=73.5cm3；
M -- 面板的最大弯距(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1×24.48×0.9=26.44kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；
q = q1+q2 = 26.438+2.520 = 28.958 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 200mm；
面板的最大弯距 M= 0.125×28.958×2002 = 1.45×105N·mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.45×105 / 7.35×104=1.97N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =1.97N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=28.96N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 200mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×28.96×2004/(384×9500×4.86×105) = 0.131 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =200/250 = 0.8mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.131mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.8mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5×102×2/6 = 166.67cm3；
I = 5×103×2/12 = 833.33cm4；

内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N·mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×24.48×0.9+1.4×2×0.9)×1=28.96kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 200mm；
内楞的最大弯距: M=0.101×28.96×200.002= 1.17×105N·mm；
最大支座力:R=1.1×28.958×0.2=6.371 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.17×105/1.67×105 = 0.702 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.702 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算

其中 l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=28.96 N/mm；
E -- 内楞的弹性模量： 10000N/mm2；
I -- 内楞的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×28.96×5004/(100×10000×8.33×106) = 0.147 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ν=0.147mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.371kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；
（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N·mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.738 kN·m；
其中，F=1/4×q×h=8.688，h为梁高为1.2m，a为次楞间距为200mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.74×106/1.02×104 = 171.014 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =171.014N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算

其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；
F--作用在外楞上的集中力标准值：F=8.688kN；
l--计算跨度：l=500mm；
I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；
外楞的最大挠度计算值:
ν=1.615×8687.520×500.003/(100×206000.000×243800.000)=0.349mm；
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.349 mm
外楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；
外楞的最大挠度计算值 ν=0.349mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 14 mm；
穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×24.48+1.4×2)×0.5×0.495 =7.964 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.85 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.964kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 400×18×18/6 = 2.16×104mm3；
I = 400×18×18×18/12 = 1.94×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 (kN·m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.40×1.20×0.90=13.22kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.40×0.90=0.15kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×0.40×0.90=1.01kN/m；
q = q1 + q2 + q3=13.22+0.15+1.01=14.38kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×14.378×0.152=0.032kN·m；
σ =0.032×106/2.16×104=1.498N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =1.498 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×1.200+0.35）×0.40= 12.38KN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =150.00/250 = 0.600mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×12.38×1504/(100×9500×1.94×105)=0.023mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.023mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 150 / 250 = 0.6mm，满足要求！
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24+1.5)×1.2×0.15=4.59 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.15×(2×1.2+0.45)/ 0.45=0.332 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.15=0.675 kN/m；
2.方木的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×4.59+1.2×0.332=5.907 kN/m；
活荷载设计值 P = 1.4×0.675=0.945 kN/m；

方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值 q = 5.907+0.945=6.852 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×6.852×0.4×0.4= 0.11 kN.m；
最大应力 σ= M / W = 0.11×106/83333.3 = 1.316 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 1.316 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×6.852×0.4 = 1.644 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×1644.48/(2×50×100) = 0.493 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.5 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.493 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.5 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q = 4.590 + 0.333 = 4.922 kN/m；
方木最大挠度计算值 ν= 0.677×4.922×4004 /(100×10000×416.667×104)=0.02mm；
方木的最大允许挠度 [ν]=0.400×1000/250=1.600 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0.02 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1.6 mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×1.200= 30.600 kN/m2；
(2)模板的自重(kN/m2)：
q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：
q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
q = 1.2×(30.600 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 43.440 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：

当n＞2时：

计算简图(kN)

变形图(mm)

弯矩图(kN·m)
经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=0.139 kN，中间支座最大反力Rmax=3.126；
最大弯矩 Mmax=0.081 kN.m；
最大挠度计算值 Vmax=0.017 mm；
最大应力 σ=0.081×106/5080=16.002 N/mm2；
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 16.002 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
八、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.126 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
九、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
水平钢管的最大支座反力： N1 =0.139 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×3=0.536 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.90/2+(1.05-0.45)/2)×0.40×0.35=0.126 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(0.90/2+(1.05-0.45)/2)×0.40×0.180×(1.50+24.00)=1.652 kN；
N =0.139+0.536+0.126+1.652=2.453 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×0.9 = 1.767 m；
Lo/i = 1767.15 / 15.8 = 112 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.502 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=2453.267/(0.502×489) = 9.994 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 9.994 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
梁底支撑最大支座反力： N1 =3.126 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×(3-1.2)=0.536 kN；
N =3.126+0.536=3.447 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×0.9 = 1.767 m；
Lo/i = 1767.15 / 15.8 = 112 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.502 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3447.19/(0.502×489) = 14.043 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 14.043 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
十、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 220×1=220 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 220 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =3.126/0.25=12.502 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 3.126 kN；
基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=12.502 ≤ fg=220 kPa 。地基承载力满足要求！
4.2板支撑计算
轨行区范围桁架上梁模板支撑计算
一、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.50；
采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:可调托座；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):180.00；
4.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；
木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；
托梁材料为：钢管(双钢管) :Φ48 × 3.5；

图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1.82/6 = 54 cm3；
I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25×0.18×1+0.35×1 = 4.85 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1×1= 1 kN/m；
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×4.85+1.4×1= 7.22kN/m
最大弯矩M=0.1×7.22×0.32= 0.065 kN·m；
面板最大应力计算值 σ= 64980/54000 = 1.203 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 1.203 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为

其中q = 4.85kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.85×3004/(100×9500×48.6×104)=0.058 mm；
面板最大允许挠度 [V]=300/ 250=1.2 mm；
面板的最大挠度计算值 0.058 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算:
方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6×8×8/6 = 64 cm3；
I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；

方木楞计算简图（mm）
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 25×0.3×0.18 = 1.35 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.35×0.3 = 0.105 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
p1 = 1×0.3 = 0.3 kN/m；
2.强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(1.35 + 0.105)+1.4×0.3 = 2.166 kN/m；
最大弯距 M = 0.125ql2 =