模板工程施工方案(改).doc

宜宾市翠屏区邱场镇中心学校寄宿制
学校建设项目
模
板
工
程
专
项
施
工
方
案

宜宾正一建设集团有限公司
二○一四年九月二十日
1. 模板工程概况
本工程要求达到优质工程，模板工程质量直接影响主体结构表观质量。为保证混凝土结构的表面平整度、垂直度、混凝土浇捣不漏浆，确保工程质量，本工程模板系统决定采用九夹板木模系统，支撑及加固系统采用Φ48*3.5钢管扣件式排架，还应在墙模外侧间距1.5米设置剪刀斜撑，将墙模与满堂脚手架连成一个整体系统。木模板现场加工，现场拼接安装。支撑加固系统均现场装拆。现场备齐一层半的用料，以利于循环周转使用。本工程模板隔离剂采用水质类脱模剂，模板每一层使用后均应该清理干净，涂抹脱模剂后再使用。
本工程模板采用九层板，柱梁模板、楼板模板采用规格915×1830。支撑采用钢管排架系统（钢管、扣件租赁）。墙板采用Φ12螺杆，具体做法要求如下：
1、 柱：模板采用九层板，背楞5×10木方，间距150-200，采用钢管扣件固定，间距400-600，0.8米以上柱中间加直径14对拉螺栓加固。
2、 楼板模板：采用脚手钢管排架，地下室纵、横间距1000，楼层纵、横间距1000～1200，50×100楞木间距400，15厚九层板。
2. 支撑及加固系统
A. 梁模板的架设：梁模由底板、侧模、夹木和斜撑等组成，下面用顶撑支承，间距控制在0.9米之内。当梁较大的时候，应在侧模上加对拉螺杆。平台及梁下排架间距为0.8~1.0m，主梁下排架间距0.9m ，水平牵引杆每1.8m高设置一道，并加剪刀撑固撑，平台模搁栅用钢管或50X100方木，间距0.3~0.4m。底模承受垂直荷载，采用4-5CM厚的木条板。底模下面的支撑立柱支于楼地面上时，必须牢固坚实，如基座不平时应该采用木楔楔紧，防止下坠，同时也便于拆除。立柱的侧向弯曲和压缩变形造成的标高降低值不得大于两跨度的1/1000。上、下层立柱应在同一竖直线上，否则要求采取措施时上层楼面立柱的荷载能直接传递到下层楼面立柱上去，因为下层楼面的混凝土强度还很低，不能承受由立柱传来的施工荷载。当梁的跨度在4米或4米以上时，梁的底模应起拱，起拱高度宜为全跨长度锝0.1%--0.3%。梁侧模应先安装一侧，等钢筋绑扎完成后，再封另一侧的侧模。当梁较大的时候，应在侧板上家钉斜撑。平台及主梁下排架间距为0.8m, 水平牵引杆每1.8m高设置一道，离地0.2米高必须设置一道扫地杆，并加剪刀撑固撑，底模承受垂直荷载，采用4-5CM厚的木条板。底模下面的支撑立柱支于楼地面上时，必须牢固坚实，如基座不平时应该采用木楔楔紧，防止下坠，同时也便于拆除。立柱的侧向弯曲和压缩变形造成的标高降低值不得大于两跨度的1/1000。框架梁模板架设和支撑体系参见附图三。
B. 柱模：方型框架柱模板采用木模，钢管排架支撑体系。本工程方形柱模尺寸较大，最大的达到1.2米*0.9米，采用钢管做柱箍，Ф14螺杆对拉。方柱模板架设参见附图四。
C. 楼板模板的架设：平台板采用15mm厚九夹板。平台模搁栅用钢管，间距0.3~0.4m。板模板安装时，先在模板的外侧弹水平线，其标高为楼板底标高减去楼板厚度和搁栅高度，在按照墨线架设水平钢管，并用钢管扣件安装牢固。再在水平钢管上铺设4cm×5cm的木方。然后铺设九夹板从一侧向另一侧密铺，在两端及接头处用钉钉牢，其它部位少钉，便于模板拆除。楼板模板的架设和支撑体系参见附图五。楼梯模板施工前按实际层高放样，先就位平台梁模板，再安装楼梯底模板，然后安装楼梯外帮侧板，外帮侧板安装前先在其内侧弹出楼梯底部厚度线，用套板画出踏步侧板的档木，在现场装钉侧板。楼梯宽度较大时，则沿踏步中间上面设反扶梯撑木，加钉1~2道吊木加固。楼板模板的架设：平台板采用20mm厚九夹板。接槎阳角处采用经平刨处理后光滑的50X100木料相嵌收口。板模板安装时，先在模板的外侧弹水平线，其标高为楼板底标高减去楼板厚度和搁栅高度，在按照墨线架设水平钢管，并用木方支撑牢固。再在水平钢管上铺设4CM×5CM的木方。然后铺设九夹板从一侧向另一侧密铺，在两端及接头处用钉钉牢，其它部位少钉，便于模板拆除。楼板模板架设支撑参见附图五。
D. 楼梯模板：楼梯模板施工前按实际层高放样，先就位平台梁模板，再安装楼梯底模板，然后安装楼梯外帮侧板，外帮侧板安装前先在其内侧弹出楼梯底部厚度线，用套板画出踏步侧板的档木，在现场装钉侧板。楼梯宽度较大时，则沿踏步中间上面设反扶梯撑木，加钉1~2道吊木加固。
3. 模板的拆除
本工程模板的拆除根据同条件养护试块的强度确定构件模板是否可以拆除。每次拆除之前，必须有监理工程师签发的《拆模令》方可进行。
模板的拆除：砼浇捣完毕后，能保证砼表面及棱角不受损坏，方可拆除侧模，并拔出拉杆螺栓，尽可能重复使用。梁板等结构跨度小于等于8米的承重结构的底模必须待砼强度达到75%以后方可拆模，而悬臂结构或跨度大于8米的简支结构必须等混凝土强度达到100%后才可拆除底模。另外，必须保证在其上面二层结构梁板砼浇捣完毕后，才可拆除该层的结构承力模板。
模板拆除是必须注意确保混凝土结构的质量和安全，应严格遵守以下规定：
（1） 拆摸顺序是先拆承重较小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重的侧模，然后再拆承重的水平方向的模板等。
（2） 在拆除模板过程中，如发现混凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆摸并经处理认证后，方可继续拆摸。
（3） 冬期施工时，模板与保温层应在混凝土冷却到5度后方可拆模。当混凝土与外界温差大于20度时，拆摸后应对混凝土表面采取保温措施，例如临时覆盖，使其缓慢冷却等。
现场模板拆除过程中，须逐渐传递下来，不得随意抛掷，拆下来的模板随即清理干净，并将板面涂刷隔离剂，按规格分类堆放整齐。
4. 模板工程质量要求
1、 竖向模板及其支架的支撑部分，应有足够的支撑面积。其支撑面积必须具备足够的强度，满足全部荷载的承载力。
2、 安装模板及其支架的过程中，必须设置足够的临时固定设施，以免倾覆。为防止模板及其支架在风荷载作用下倾覆，应从模板构造上采取有效的防倾覆措施，以保证模板的稳定性。
3、 梁、板的模板安装必须保证其有足够的强度、刚度和稳定性。梁模安装后应拉中心线检查，以校正梁模的位置；梁的底模安装后，则应检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要加水平支撑或剪刀撑，保持顶撑的稳固以免失稳。
4、 现浇结构模板安装的允许偏差为：
轴线位置允许偏差5mm；
底模上表面标高允许偏差±5mm；
基础截面尺寸允许偏差±10mm；
梁、柱、墙截面尺寸允许偏差+4、-5mm；
层高小于5米时，垂直度允许偏差6mm；
相邻两板高低差允许偏差2mm；
表面平整度允许偏差5mm
5. 模板工程安全施工措施
拆装模板时，必须有稳定的登高工具，高度超过3.5m时，必须搭设脚手架，操作时，下面不得站人；安装柱、墙模板时，应一边安装一边支撑固定，未支撑牢固不得松手以防止倾覆。安装梁的侧模时，不得在梁的底模上站立或行走，使用模板施工期间，对电线和电灯等各类用电装置必须采取保护措施。
零星物料如钉子、垫木、水泥垫块等，必须装箱或装袋吊运、防止坠落伤人。
夏季高温季节施工，注意错开高温作业时间，避开烈日下工作，做好防暑降温工作。
冬季霜雪期间施工，应安排 专人清除脚手架上、道路上和混凝土上的积雪，做好防滑具体措施，确保施工人员施工操作的安全。
6. 木模板计算书
附梁模板计算书：

梁模板(扣件钢管架)计算书

工程名称：宜宾市翠屏区邱场镇中心学校寄宿制学校建设项目
建设地点：邱场镇中心学校
建设规模：教学楼3753平方米，大门14.6平方米，生活污水净化池410m3，其中：1#池200m3、2#池100m3、3#池100m3、食堂生活污水隔油池10m3。
支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
梁段:L1。

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.90；
混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；
梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立杆间距(m)：0.60；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：1；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.20；钢筋自重(kN/m3):0.20；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：400；次楞根数：4；
主楞竖向支撑点数量：4；
穿梁螺栓直径(mm)：M16；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；
主楞材料：木方；
宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
σ ＝ M/W < [f]
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 40×2×2/6=26.67cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.4×17.85=8.567kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.4×4=2.24kN/m；
计算跨度: l = (900-120)/(4-1)= 260mm；
面板的最大弯矩 M= 0.1×8.567×[(900-120)/(4-1)]2 + 0.117×2.24×[(900-120)/(4-1)]2= 7.56×104N·mm；
面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×8.567×[(900-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.240×[(900-120)/(4-1)]/1000=3.149 kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 7.56×104 / 2.67×104=2.8N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 8.567N/mm；
l--计算跨度: l = [(900-120)/(4-1)]=260mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 40×2×2×2/12=26.67cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×8.567×[(900-120)/(4-1)]4/(100×6000×2.67×105) = 0.166 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(900-120)/(4-1)]/250 = 1.04mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.166mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.04mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q = 3.149/0.400= 7.873kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；
I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；
E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.126 kN·m，最大支座反力 R= 3.464 kN，最大变形 ν= 0.060 mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.26×105/6.40×104 = 2 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 400/400=1mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.06mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.464kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 2×6×8×8/6 = 128cm3；
I = 2×6×8×8×8/12 = 512cm4；
E = 9000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.312 kN·m，最大支座反力 R= 5.592 kN，最大变形 ν= 0.113 mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 3.12×105/1.28×105 = 2.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =2.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.113 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 180/400=0.45mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.113mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.45mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
N<[N]= f×A
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
穿梁螺栓型号: M16 ；查表得：
穿梁螺栓有效直径: 13.55 mm；
穿梁螺栓有效面积: A = 144 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.592 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×144/1000 = 24.48 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.592kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=24.48kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 400×20×20/6 = 2.67×104mm3；
I = 400×20×20×20/12 = 2.67×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+0.20）×0.40×0.90=10.454kN/m；
模板结构自重荷载设计值：
q2:1.2×0.20×0.40=0.096kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×(2.00+2.50)×0.40=2.520kN/m；
最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1×(10.454+0.096)×2002+0.117×2.52×2002=5.40×104N·mm；
σ =Mmax/W=5.40×104/2.67×104=2N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=10.454+0.096=10.550kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×10.55×2004/(100×6000×2.67×105)=0.071mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.071mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！
七、梁底支撑钢管的计算
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1= 1.2×[(24+0.2)×0.4×0.9×0.2+ 0.2×0.2×(2×0.78+0.4)]= 2.185 kN；
(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN)：
q2 = 1.4×[(2.5+2)×0.4×0.2]=0.504 kN；
均布荷载设计值 q = 2.185+0.504 = 2.689 kN/m；
梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：
p=0.20×[1.2×0.12×24.00+1.4×(2.50+2.00)]×(0.60-0.40)/4=0.098kN
2.支撑钢管的强度验算：
本工程梁底支撑采用钢管，钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=5.08×100cm3；
I=1.22×101cm4；
E= 206000 N/mm2；

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
钢管的支座力:
N1=N3=0.3 kN；
N2=2.285 kN；
最大剪力：V= 1.143 kN
钢管最大正应力计算值 ： σ =M/W=0.064×106 /5.08×103=12.6 N/mm2；
钢管最大剪应力计算值 ： τ =2V/A=2×1.143×103/(4.89×100)=4.673N/mm2；
钢管的最大挠度：ω =0.011 mm；
钢管的允许挠度: [ν] =600.000/250=2.400 mm；
钢管最大应力计算值 12.619 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 [f]=205.000 N/mm2，满足要求！
钢管受剪应力计算值 4.673 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！
钢管的最大挠度 ν=0.011 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ν]=2.400 mm，满足要求！
八、梁底纵向钢管计算
作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑钢管的支座反力。
钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=5.08 cm3；
I=12.19 cm4；
E= 206000 N/mm2；
1.梁两侧支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.3 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)
最大弯矩 Mmax = 0.09 kN·m ；
最大变形 νmax = 0.162 mm ；
最大支座力 Rmax = 1.013 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.09×106 /(5.08×103 )=17.7 N/mm2；
支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 17.7 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=0.162mm小于800/150与10 mm,满足要求!
2.梁底支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.285 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)
最大弯矩 Mmax = 0.686 kN·m ；
最大变形 νmax = 1.232 mm ；
最大支座力 Rmax = 7.712 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.686×106 /(5.08×103 )=134.9 N/mm2；
支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 134.9 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=1.232mm小于800/150与10 mm,满足要求!
九、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.712 kN；
R < 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.285 kN ；
纵向钢管的最大支座反力： N2 =7.712 kN ；
脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.149×3=0.536 kN；
楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
N4=1.2×[(0.80/2+(0.60-0.40)/4)×0.80×0.20+(0.80/2+(0.60-0.40)/4)×0.80×0.120×(0.20+24.00)]=1.341 kN；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N5=1.4×(2.500+2.000)×[0.800/2+(0.600-0.400)/4]×0.800=2.268 kN；
N =N1+N2+N3+N4+N5=2.285+7.712+0.536+1.341+2.268=14.142 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.155×1.7×1.2,1.2+2×0.1]= 2.356 m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.312 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=14142.087/(0.312×489) = 92.7 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 92.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横向钢管的最大支座反力：N1 =2.285 kN ；
纵向钢管的最大支座反力：N2 =7.712 kN ；
脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.149×(3-0.9)=0.536 kN；
N =N1+N2+N3 =2.285+7.712+0.375=10.372 kN ；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.155×1.7×1.2,1.2+2×0.1]= 2.356 m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.312 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=10372.347/(0.312×489) = 68 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 68 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

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