施工升降机专项施工方案.doc

杭州市望湖宾馆改扩建工程 施工升降机专项施工方案

望湖宾馆改扩建工程

施
工
升
降
机
专
项
施
工
方
案

浙江八达建设集团有限公司
二零一二年八月

施工升降机基础施工方案

一、 工程概况：
1、本工程为望湖宾馆改扩建工程，本项目位于杭州下城区环城西路，地块东侧为武林路，南侧邻近庆春路，西侧紧邻保留的望湖宾馆A楼和B楼，北侧为教场路。
本工程±0.000相当于黄海高程8.700米。由二幢主楼及地下室组成。地下室二层（地下二幢楼连通），建筑面积分别为12820平米（望湖宾馆改建项目）、6200平米（杭政储出2009[25]号地块）；地上建筑面积分别为6852平米（望湖宾馆改建项目，地上三层）、6404平米（杭政储出2009[25]号地块，地上三层），主体结构为现浇钢筋混凝土框架结构。地下室底板标高为-9.75M/-10.4M，屋面最高处标高为15.85M。
2、工程建设概况
建设单位：杭州望湖宾馆有限责任公司
设计单位：浙江省建筑设计研究院
监督单位：杭州市建筑工程质量、安全监督总站
勘察单位：杭州市勘测设计研究院
监理单位：浙江工程建设监理公司
施工单位：浙江八达建设集团有限公司
二、编制依据：
1、GB/T10052—1996施工升降机分类
2、GB10053—1996施工升降机检验规则
3、GB/T10054—1996施工升降机技术条件
4、JGJ88—1992龙门架及物料提升机安全技术规范
5、GB50205—2001钢结构工程施工及验收规范
6、（JGJ 33-2001）（J119-2001）《建筑机械使用安全技术规程》
7、（JGJ59--2011）《建筑施工安全检查标准》
8、（GB 50007—2002）《建筑地基基础设计规范》
9、（GB 50010—2002）《混凝土结构设计规范》
10、SSDB-100施工升降机使用说明书
三、SS系列施工升降机
1.SSDB系列施工升降机的特点
(1)SSDB系列施工升降机严格按照国家标准和行业标准进行设计和制造。使用安全、运行可靠、操作方便。
(2)该机由四根钢丝绳牵引，吊笼上装有断绳保护装置和楼层停靠栓，从而大大减小吊笼发生断绳坠落事故的可能性。使升降机的运行更加安全、可靠。
（3）底层井架安全门和吊笼进料门，借助吊笼停靠时的机械联锁实现开闭。吊笼出料门与停靠安全栓采用机械联动。
（4）电气控制部分，采用24V安全电压的移动式控制盒，盒上设有电锁、上升/停/下降自复位转换开关、起动和停止（点动）按钮（兼响铃）、紧急停止按钮以及吊笼上升（红）、下降（黄）、起动（绿）指示灯。
（5）设有电源隔离、漏电、短路、失压、断相、电动机过载、紧急关停等相当齐全的安全保护。
（6）备有下列配套的辅助装置，反相断相保护、停靠门与电气连锁装置、选层与自动平层控制器等。
（7）曳引轮圈采用四槽三片拼装式，维修时，不必拆卸曳引轮和钢丝绳就可更换，既方便又快捷。
（8）导轨架由标准节组装，制造精度高、互换性好、装卸方便快捷。
（9）与以卷扬机为动力的提升机相比，结构更紧凑，刚性、稳定性更好，工作效率成倍提高。无冲顶之忧。
2、主要结构
主要由曳引机、导轨架、钢丝绳、天梁、吊笼、天轮、安全装置、电气控制箱等部分组成。
3、主要技术参数（表3-1）
主要技术参数表 表3-1
项　　目
技　术　参　数
备　　注
额定载重量
1000kg

额定提升速度
38m/min

最大提升高度
95m

提升钢丝绳规格
6×19－9.3－1670

电机型号
Y160M-4

电机功率
7.5kw

额定电压
380V

防坠器制动距离
100min

自动防坠器型号
JDF-2

对重质量
1100kg

吊笼净空尺寸
（长×宽×高）
3760mm×1350mm×2000mm

标准立角钢尺寸（长度）
3000mm

整机质量（高57m）
8000kg

4、SSDB-100施工升降机安装基础及技术要求,详见图3-1安装基础图

图3-1安装基础图
说明：
1.浇灌C20混凝土基础；
2.基础表面水平度偏差不大于10mm；
3.基础周围应有排水措施；
4.基础周围接地直接连接接地系统，并焊有接线螺栓。
四、基础计算书(基础尺寸如图4-1)
图4-1 基础尺寸图

（一）根据施工升降机使用说明书计算
整机重量：10t 计：10000 kg；
10000×9.81＝98100N;
附增加约10％。 即：9810N
总计：107910N=107.91kN
（二）基本参数
1．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 1500 mm, A1 = 2600 mm
H = 250 mm,
B = 1990 mm, A = 4200 mm
无偏心：
B2 = 1500 mm, A2 = 2600 mm
基础埋深d = 0.25 m
钢筋合力重心到板底距离as = 80 mm
2．荷载值：
(1)作用在基础顶部的标准值荷载

Fgk = 106.81 kN Fqk = 1.10 kN
Mgxk = 0.00 kN·m Mqxk = 0.00 kN·m
Mgyk = 1.98 kN·m Mqyk = 1.98 kN·m
Vgxk = 0.00 kN Vqxk = 0.00 kN
Vgyk = 0.00 kN Vqyk = 0.00 kN
(2)作用在基础底部的弯矩标准值
Mxk = Mgxk＋Mqxk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·m
Myk = Mgyk＋Mqyk = 1.98＋1.98 = 3.96 kN·m
Vxk = Vgxk＋Vqxk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·m
Vyk = Vgyk＋Vqyk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·m
绕X轴弯矩: M0xk = Mxk－Vyk·(H1＋H2) = 0.00－0.00×0.25 = 0.00 kN·m
绕Y轴弯矩: M0yk = Myk＋Vxk·(H1＋H2) = 3.96＋0.00×0.25 = 3.96 kN·m
(3)作用在基础顶部的基本组合荷载
不变荷载分项系数rg = 1.20 活荷载分项系数rq = 1.40
F = rg·Fgk＋rq·Fqk = 129.71 kN
Mx = rg·Mgxk＋rq·Mqxk = 0.00 kN·m
My = rg·Mgyk＋rq·Mqyk = 5.15 kN·m
Vx = rg·Vgxk＋rq·Vqxk = 0.00 kN
Vy = rg·Vgyk＋rq·Vqyk = 0.00 kN
(4)作用在基础底部的弯矩设计值
绕X轴弯矩: M0x = Mx－Vy·(H1＋H2) = 0.00－0.00×0.25 = 0.00
kN·m
绕Y轴弯矩: M0y = My＋Vx·(H1＋H2) = 5.15＋0.00×0.25 = 5.15 kN·m
3．材料信息：
混凝土： C20 钢筋： HRB335(20MnSi)
4．基础几何特性：
底面积：S = (A1＋A2)(B1＋B2) = 5.20×3.00 = 15.60 m2
绕X轴抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 = (1/6)×3.00×5.202 =13.52 m3
绕Y轴抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 = (1/6)×5.20×3.002 = 7.80 m3
（三）计算过程
1．修正地基承载力
修正后的地基承载力特征值 fa = 118.00 kPa
2．轴心荷载作用下地基承载力验算
计算公式：
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002）下列公式验算：
pk = (Fk＋Gk)/A (4－1)
Fk = Fgk＋Fqk = 106.81＋1.10 = 107.91 kN
Gk = 20S·d = 20×15.60×0.25 = 78.00 kN
pk = (Fk＋Gk)/S = (107.91＋78.00)/15.60 = 11.92 kPa ≤ fa，
满足要求。
3．偏心荷载作用下地基承载力验算
计算公式：
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002）下列公式验算：
当e≤b/6时，pkmax = (Fk＋Gk)/A＋Mk/W (4－2)
pkmin = (Fk＋Gk)/A－Mk/W (4－3)
当e＞b/6时，pkmax = 2(Fk＋Gk)/3la (4－4)
X方向:
偏心距exk = M0yk/(Fk＋Gk) = 3.96/(107.91＋78.00) = 0.02 m
e = exk = 0.02 m ≤ (B1＋B2)/6 = 3.00/6 = 0.50 m
pkmaxX = (Fk＋Gk)/S＋M0yk/Wy
= (107.91＋78.00)/15.60＋3.96/7.80 = 12.42 kPa
≤ 1.2×fa = 1.2×118.00 = 141.60 kPa，满足要求。
4．基础抗冲切验算
计算公式：
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002）下列公式验算：
Fl ≤ 0.7·βhp·ft·am·h0 (4－5)
Fl = pj·Al (4－6)
am = (at＋ab)/2 (4－7)

pjmax,x = F/S＋M0y/Wy = 129.71/15.60＋5.15/7.80 = 8.97 kPa
pjmin,x = F/S－M0y/Wy = 129.71/15.60－5.15/7.80 = 7.65 kPa
pjmax,y = F/S＋M0x/Wx = 129.71/15.60＋0.00/13.52 = 8.31 kPa
pjmin,y = F/S－M0x/Wx = 129.71/15.60－0.00/13.52 = 8.31 kPa
pj = pjmax,x＋pjmax,y－F/S = 8.97＋8.31－8.31 = 8.97 kPa
(1)柱对基础的冲切验算：
H0 = H1＋H2－as = 0.25＋0.00－0.08 = 0.17 m
X方向：
Alx = 1/2·(A1＋A2)(B1＋B2－B－2H0)－1/4·(A1＋A2－A－2H0)2
= (1/2)×5.20×(3.00－1.99－2×0.17)－(1/4)×(5.20－4.20－2×0.17)2= 1.63 m2
Flx = pj·Alx = 8.97×1.63 = 14.66 kN
ab = min{A＋2H0, A1＋A2} = min{4.20＋2×0.17, 5.20} = 4.54 m
amx = (at＋ab)/2 = (A＋ab)/2 = (4.20＋4.54)/2 = 4.37 m
Flx ≤ 0.7·βhp·ft·amx·H0 = 0.7×1.00×1100.00×4.370×0.170
= 572.03 kN，满足要求。
Y方向：
Aly = 1/4·(2B＋2H0＋A1＋A2－A)(A1＋A2－A－2H0)
= (1/4)×(2×1.99＋2×0.17＋5.20－4.20)(5.20－4.20－2×0.17)

= 0.88 m2
Fly = pj·Aly = 8.97×0.88 = 7.88 kN
ab = min{B＋2H0, B1＋B2} = min{1.99＋2×0.17, 3.00} = 2.33 m
amy = (at＋ab)/2 = (B＋ab)/2 = (1.99＋2.33)/2 = 2.16 m
Fly ≤ 0.7·βhp·ft·amy·H0 = 0.7×1.00×1100.00×2.160×0.170
= 282.74 kN，满足要求。
5．基础受压验算
计算公式：《混凝土结构设计规范》（GB 50010——2002）
Fl ≤ 1.35·βc·βl·fc·Aln (４－8)
局部荷载设计值：Fl = 129.71 kN
混凝土局部受压面积：Aln = Al = B×A = 1.99×4.20 = 8.36 m2
混凝土受压时计算底面积：Ab = min{3B, B1＋B2}×min{A＋2B, A1＋A2} = 15.60 m2
混凝土受压时强度提高系数：βl = sq·(Ab/Al) = sq·(15.60/8.36) = 1.37
1.35βc·βl·fc·Aln
= 1.35×1.00×1.37×9600.00×8.36
= 147985.27 kN ≥ Fl = 129.71 kN，满足要求。
6．基础受弯计算

计算公式：
按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007——2002)下列公式验算：
MⅠ=a12[(2l＋a')(pmax＋p－2G/A)＋(pmax－p)·l]/12 (４－9)
MⅡ=(l－a')2(2b＋b')(pmax＋pmin－2G/A)/48 (４－10)
(1)柱根部受弯计算：
G = 1.35Gk = 1.35×78.00 = 105.30kN
X方向受弯截面基底反力设计值：
pminx = (F＋G)/S－M0y/Wy = (129.71＋105.30)/15.60－5.15/7.80 = 14.40 kPa
pmaxx = (F＋G)/S＋M0y/Wy = (129.71＋105.30)/15.60＋5.15/7.80 = 15.72 kPa
pnx = pminx＋(pmaxx－pminx)(2B1＋B)/[2(B1＋B2)]
= 14.40＋(15.72－14.40)×4.99/(2×3.00)
= 15.50 kPa
Ⅰ-Ⅰ截面处弯矩设计值：
MⅠ= [(B1＋B2)/2－B/2]2{[2(A1＋A2)＋A](pmaxx＋pnx－2G/S)
＋(pmaxx－pnx)(A1＋A2)}/12
= (3.00/2－1.99/2)2((2×5.20＋4.20)(15.72＋15.50－2×105.30/15.60) ＋(15.72－15.50)×5.20)/12= 5.53 kN·m
Ⅱ-Ⅱ截面处弯矩设计值：
MⅡ= (A1＋A2－A)2[2(B1＋B2)＋B](pmaxx＋pminx－2G/S)/48

= (5.20－4.20)2(2×3.00＋1.99)(15.72＋14.40－2×105.30/15.60)/48= 2.77 kN·m
Ⅰ-Ⅰ截面受弯计算：
相对受压区高度： ζ= 0.003837 配筋率： ρ= 0.000123
ρ < ρmin = 0.001500 ρ = ρmin = 0.001500
计算面积：375.00 mm2/m
Ⅱ-Ⅱ截面受弯计算：
相对受压区高度： ζ= 0.003331 配筋率： ρ= 0.000107
ρ < ρmin = 0.001500 ρ = ρmin = 0.001500
计算面积：375.00 mm2/m
（四）计算结果
1．X方向弯矩验算结果：
计算面积：375.00 mm2/m
采用方案：D12@200
实配面积：565.49 mm2/m
2．Y方向弯矩验算结果：
计算面积：375.00 mm2/m
采用方案：D12@200
实配面积：565.49 mm2/m

五、出料平台搭设
因物料提升机与楼层外缘间隔距离 1.5 m，需搭设平台，以供人员和材料的出入。平台采用扣件和φ48×3.2钢管搭设，左右外侧立面采用密目型安全网封闭。
1、平台的几何尺寸和构造
参照扣件式双排钢管脚手架的构造型式，自地面至八层楼面搭设出入平台，总高32m，平台的里立杆离墙0.10m、外立杆离机架立柱0.10m、里外立杆横向排距1.20m。相应升降机的吊笼位置，立杆纵向间距，步距１～４层为1.50m、四层以上为1.30m。横向水平杆的里端与楼层外缘梁顶紧，左、右端内立杆分别与柱用扣件和钢管连结，连结杆的竖向间距3.00m。在楼层平面上，铺满木板，板底设间距0.50m的纵向水平钢管，左、右西两边设置1.80m高防护栏杆和0.30m高踢脚杆作临边防护，离楼层边沿1.50m处设置可前后开启的双扇铁栅防护门。
2、卸料平台计算
1．参数信息:
1)基本参数
立杆横距lb(m):1.20，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵距la(m):1.70，平台支
架计算高度H(m)：46.00；
平台底钢管间距离(mm)：400.00；
钢管类型(mm):Φ48×3.2，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；
2)荷载参数
脚手板自重(kN/m2):0.300；
栏杆、挡脚板自重(kN/m2):0.150；
施工人员及卸料荷载(kN/m2):4.000；
3)地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):500.00；
立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。
图2-1井架落地平台侧立面图

2.板底支撑钢管计算:
板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩 W = 4.73 cm3；
截面惯性矩 I = 11.36cm4；

图2-2板底支撑钢管计算简图
1)荷载的计算：
(1)脚手板自重(kN/m)：
q1 =0.3×0.4 = 0.12 kN/m；
(2)施工人员及卸料荷载标准值(kN/m)：
Q1 = 4×0.4 = 1.6 kN/m；
2)强度验算:
板底支撑钢管按简支梁计算。
最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

荷载设计值：q=1.2×q1+1.4×Q1 =1.2×0.12+1.4×1.6 =2.384kN/m；
最大弯距 Mmax = 0.125×2.384×1.72 = 0.861 kN·m ；
支座力 N = 0.5×2.384×1.7 = 2.026 kN；
最大应力 σ = Mmax / W = 0.861×106 / (4.73×103) = 182.076 N/mm2；
板底钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
板底钢管的计算应力 182.076 N/mm2 小于 板底钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求。
3)挠度验算:

计算公式如下:

均布恒载:
q = q1 = 0.12 kN/m；
V = (5×0.12× (1.7×103)4 )/(384×2.06×100000×11.36×104)=0.558 mm；
板底支撑钢管的最大挠度为 0.558 mm 小于 钢管的最大容许挠度 1700/150与10 mm，满足要求。
3.横向支撑钢管计算:
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；
集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P =2.026 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.811 kN·m ；
最大变形 Vmax = 5.312 mm ；
最大支座力 Qmax = 4.053 kN ；
最大应力 σ= Mmax/w=0.811×106/4.73×103=171.394 N/mm2 ；
横向钢管的计算应力 171.394 N/mm2 小于 横向钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
横向支撑钢管的最大挠度为 5.312 mm 小于 横向支撑钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足要求！
4、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
R ≤Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 4.053 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。
5.支架立杆荷载标准值(轴力)计算:
1)静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的结构自重(kN)：
NG1 = 0.129×46 = 5.939 kN；
(2)栏杆、挡脚板的自重(kN)：
NG2 = 0.15×1.2×10/2 = 0.9 kN；
(3)脚手板自重(kN)：
NG3 = 0.3×1.2×1.7×10/4 = 1.53 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3= 5.939+0.9+1.53=8.369 kN；
2)活荷载为施工人员及卸料荷载:
施工人员及卸料荷载标准值： NQ = 4×1.2×1.7/4 = 2.04 kN；
3)因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×8.369+ 1.4×2.04 = 12.898 kN；
6.立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:

其中 N ——立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.898 kN；
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 λ＝lo/i的值查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A —— 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3；
σ —— 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，由以下公式计算：
l0 = kμh
k---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
μ ---- 计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3；取最不利值μ= 1.8；
λ=μh/i =1.8×1.5×103/15.9 = 169.811 <210，长细比满足要求；
立杆计算长度 l0 = kμh = 1.155 ×1.8×1.5 = 3.118 m；
λ=l0/i =3118/15.9=196；

由长细比λ的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.188 ；
钢管立杆受压应力计算值 ； σ =12.898×103 /( 0.188×450 )= 152.462 N/mm2；
立杆钢管稳定性验算 σ = 152.462 N/mm2 小于 立杆钢管抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
7．立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 250 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 500 kpa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =51.59 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.9 kN；
基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=51.59 ≤ fg=250 kPa 。地基承载力满足要求！
六、井架的安装、拆除方法
6.1、井字架安装
6.1.1、架体安装
（一）、架体安装必须由持有操作证的工人上岗操作。安装作业前，对作业人员进行分工交底，确定指挥人员，划定安全警戒区域并设监护人员，排除作业障碍。安装前必须根据提升机的产品设计制造说明、合格证及其性能、注意事项，作好现场准备工作。
（二）、安装作业前必须由工长及安装班组长共同检查如下内容：
1、金属结构的成套性和完好性。
2、提升机构是否完整良好。
3、电气设备是否齐全可靠。
4、基础位置和做法是否符合要求。
5、地锚的位置、附墙架连接埋件的位置是否正确和埋设牢靠。
（三）井字架安装程序：
1、将底盘连接板上的螺栓孔对准预埋螺栓（M20）放下，用水平仪四角校平，四角高差控制在1.5mm以内，紧固预埋螺栓，复测四角的水平度至规定要求。
2、将吊笼放入底盘正中，请注意进料口的方向。然后取1.5m立柱两根对角安装，再取3m长立柱两根对角安装。在短立柱上各安装上两块大连接板，在每根长立柱中间装两块小连接板。先装平支撑，再装平支撑的连接板，后装斜支撑，最后安装吊笼导轨，然后拧紧每个连接螺栓，每节安装如此进行。
3、安装顶节上的槽轮架上，必须注意装槽轮的位置，把装两个槽轮位置的一端，摆向地面卷扬机的方向；
（四）卷扬机的安装
1、卷扬机必须安装在基础的水平基面上，并使机体水平一致；
2、卷扬机的槽轮坑，必须与井架上的相轮坑相应一致；从顶架槽轮垂下来的钢丝绳与地面卷扬机相应价槽轮坑的偏角，不超过一度；
3、在调校卷扬机的水平与井架顶钢丝绳角度舶同时，逐步将其地脚螺丝收紧牢固；
4、用水泥砂浆抹平基础平面。
5、卷扬机离井架的距离应≥15m，卷扬机底座用地脚螺栓与混凝土地面固定或与地锚连接。
(五) 钢丝绳的串法
1、先将平衡铁框吊稳在框顶高并架顶端槽轮约两米距离的地方，将钢丝绳的一端绳头串过平衡铁框上的螺栓环口，弯回后与同条钢丝绳并在一起扣牢；
2、将此钢丝绳的另一端向平衡铁同侧井字架上引，过并架顶端槽轮至另一端外槽轮后垂下；
3、将垂下的钢丝绳穿过地面双速机的槽轮后，向同侧井字架顶端内槽轮引去，过井字架中心的槽轮垂下，串过吊笼吊耳，将其拉紧后（拉紧时，各条钢丝绳必须与相应的线坑一致），弯回与同条钢丝绳用绳扣扣牢；
4、此时，需放几件平衡铁到铁框内，把平衡铁框放下。装上平衡铁后，利用平衡框上的调整螺丝，再对四条钢丝绳的松、紧程度进行平衡调校，使它们的张力基本一致。

(六) 电动机的接线与试机
1、在联接电动机接线前，必须先行了解电控装置和接线要求、使用要求，做到先熟悉、后施工，以减少工作中的麻烦；通电前，必须对接线头进行核对复查。确认；
2、对电器电控装置，必须有防雨设施，以免雨淋日晒；
3、试车前，必须对卷扬机减速箱的油位进行检查，如油量不足，需加油至油标上线；对相关的钢丝绳绳扣、槽轮等，均需进行复检，落实安全；
4、试车时，如发现异常，立即停车，进行检查，修复；
5、经试机正常后，可投入运行；在生产期间，对双速机减速箱的油量、钢丝绳的润滑、糟轮装置等，必须进行经常的检查和保养。
（七）、附墙架
物料提升机的最大独立高度为12m，超过12m时，从底盘上方6m处开始每隔6m设一道刚性附墙，顶部最大自由高度6m。连接件采用48mm钢管，一端连在井字架角钢框上，另一端用扣件加横管固定在框架柱上或框架梁上，不得任意焊接架体，也不得连接在脚手架上。
6.1.2、安装精度要求：
l、其垂直偏差不应超过3‰，并不得超过200mm。
2、井字架截面内，两对角线长度公差不得超过最大边长的名义尺寸的3‰。
3、导轨接点截面错位不大于1.5mm。
4、吊篮导靴与导轨的安装间隙，应控制在5～10mm以内。
6.2、井字架的拆除
拆除作业前检查的内容一般包括：
1、查看提升机与建筑物的有无连接。
2、查看提升机架体有无其他牵拉物。
3、临时附墙架、缆风绳及地锚的设置情况。
4、架体基础和地基的连接情况。
拆除作业前，必须划定作业区，并设专人看守，以防高空物体坠落致伤。
拆除作业必须遵循先装后拆，后装先拆的原则。在拆除缆风绳或附墙架前，应先设置临时缆风绳或支撑，确保架体的自由高度不得大于6M。
拆除作业应在白天进行，夜间作业应有良好的照明。因故中断作业时，应采取临时稳固措施。
拆除作业中，严禁从高处向下抛掷物件。
6.3 安全防护装置
提升机应具有下列安全防护装置并满足其要求：
（一）、安全停靠装置或断绳保护装置。
1、安全停靠装置。吊篮运行到位时，停靠装置将吊篮定位；该装置应能可靠地承担吊篮自重、额定荷载及运料人员和装卸物料时的工作荷载。
2、断绳保护装置。当吊篮悬挂或运行中发生断绳时；应能可靠地将其停住并固定在架体上。其滑落行程，在吊篮满载时，不得超过1M。
（二）、楼层口停靠栏杆（门）。各楼层的通道口处，应设置常闭的停靠栏杆（门），宜采用联锁装置（吊篮运行到位时方可打开）。停靠栏杆采用钢管制造，其强度应能承受1KN／M水平荷载。
（三）、吊篮安全门。吊篮的上料口处应装设安全门。安全门宜采用联锁开启装置，升降运行时安全门封闭吊篮的上料口，防止物料从吊篮中滚落。
（四）、进料口防护棚。防护棚应设在提升机架作地面进料口上方。宽2.8m，高2.5m。其材料强度应能承受10KPa的均布静荷载。可采用50mm厚木板架设两层，上下层间距应不小于500mm。在出料口的开口位置，应作加强处理。
（五）、上极限限位器。该装置应安装在吊篮允许提升的最高工作位置。吊篮的越程（指从吊篮的最高位置与天梁最低处的距离），应不小平3M。
当吊篮上升达到限定高度时，限位器即行动作，切断电源（指可逆式卷扬机）或自动报警（指摩擦式卷扬机）。
（六）、紧急断电开关。紧急断电开关应设在便于司机操作时位置，在紧急情况下，应能及时切断提升机的总控制电源。
（七）、信号装置。该装置是由司机控制的一种音响装置，其音量应能使各楼层使用提升机装卸物料人员清晰听到。
（八）、避雷装置。用10mm圆钢制成，接地电阻应小于10Ω。
（九）、安全网。架体外侧加围立网，满设防护。
（十）、高架提升机除应满足前面几点的规定外，尚需具备下列安全装置并应满足以下要求：
1、下极限限位器。
该限位器安装位置，应满足在吊篮碰到缓冲器之前限位器能够动作。当吊篮下降达到最低限定位置时，限位器自动切断电源，使吊篮停止下降。
2、缓冲器。
在架体的底坑里应设置缓冲器，当吊篮以额定荷载和规定的速度作用到缓冲器上时，应能承受相应的冲击力。缓冲器的型式，可采用弹簧或弹性实体。
3、超载限制器。
当荷载运到额定荷载的90％时，应能发出报警信号。荷载超过额定荷载时，切断起升电源。
4、通讯装置。
当司机不能清楚地看到操作者和信号指挥人员时，必须加装通讯装置。通讯装置必须是一个闭路的双向电气通讯系统，司机应能听到每一站的联系，并能向每一站讲话。
七、检查与验收
1.平台架体搭设的技术要求，允许偏差与检查方法，按外脚手架，参见《建筑施工安全检查标准》的表3.0.4-1的有关要求。
2.节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到40～60N·m。安装后的扣件螺栓应用板手全面检查，不合格的必须重新拧紧。
3.架体立杆垂直度应≤1/300，且应同时控制最大垂直度偏差50mm。
4.纵向钢管的水平偏差≤1/250。
八、安全措施及安全注意事项
1、物料提升机的安装人员与拆卸人员应严格按规定顺序进行。
2、开工前，物料提升机安装技术人员应向安装人员进行质量安全和技术交底工作。
3、施工期间，所有安装人员必须听从安装技术人员指挥，吊装及顶升工作，统一行动，严格遵守高空作业的一切操作规程，吊装范围内设好安全标志和警示牌。
4、参加工作的安装与拆卸人员必须熟悉升降机的技术性能，除严格控制执行本方案外，具体操作技术还需按照说明书要求做，且物料提升机司机、安装维修工、质安员、电工、焊工严格实行持证上岗制度。
5、参加安装工作人员进入现场必须戴安全帽，高空作业系好安全带，穿防滑鞋，班前不得饮酒。
6、遇雷暴及六级以上台风时，应停止物料提升机顶升安装作业。
7、各部件之间的连接销轴、螺丝、开口销等必须使用生产厂家随机 提供的专用件，不得随意自行代用。
8、物料提升机实行专电专用，电器设备安装要由专业电工进行。
9、物料提升机安装完毕必须经相关部门验收合格后方能使用，物料提升机的整机垂直偏差不得大于1/400。
10、风速超过13m/s（四级风以上）严禁进行安装，接高与拆卸作业。
11、拆卸架体基本按安装相反的次序进行。拆到哪一组附墙架时就拆那一组，决不可把所有的附墙架同时拆除。以防拆架时晃动甚至倒塌。
12、拆除作业一般在白天进行，夜间作业应有良好的照明。
13、因故中断作业时，应采取临时稳固架体的措施。作业中严禁从高处向下抛掷物件。高空安装人员务必系好安全带，戴好安全帽，架体周围2m以禁止站人，以防物体掉落伤人。
14、运载不许超过1000kg。物料不得超出吊篮。当长料在吊篮中立放时，必需采取防滚落和防倾倒措施；散装物必需装箱或装笼。
15、必需均匀装载，防止偏载。
16、随时注意信号，遇事故和危险时应及时停车。
17、严禁人员攀登、穿越物料提升机架体和乘吊笼山下。
18、当风速达到20m/s（六级风以上）时，不得升机，并将吊笼降到最低位置。
19、下班后应把吊笼降到最低位置，切断总电源，锁好控制箱。
九、井字架使用与管理
9.1验收
提升机安装后，应由主管部门组织按照规范和设计规定进行检查验收，确认合格发给使用证后；方可交付使用。使用前和使用中的检查应包括下列内容：
（一）使用前的检查：
1、金属结构有无开焊和明显变形；
2、架作各节点连接螺栓是否紧固；
3、附墙架、缆风绳、地锚位置和安装情况；
4、架体的安装精度是否符合要求；
5、安全防护装置是否灵敏可靠；
6、卷扬机的位置是否合理；
7、电气设备及操作系统的可靠性；
8、信号及通讯装置的使用效果是否良好清晰，
9、钢丝绳，滑轮组的固接情况；
10、提升机与输电线路的安全距离及防护情况。
（二）定期检查。
定期检查每月进行1