主体模板施工方案.doc

主体模板支撑体系施工专项方案
一、编制依据：
1、建筑、结构施工图纸；
2、《混凝土结构工程施工及验收规范》；
3、《钢框胶合板技术规程》（JGJ96-95）；
4、PKPM建筑结构施工安全计算。
5、《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规程》
6、本工程现场实地踏勘情况。
7、国家和行业现行施工验收规范、规程、标准以及陕西省、西安市关于建筑施工管理的有关规
二、工程概况
本工程位于西安市后村，由上海绿地集团西安雁南置业有限公司投资开发，有深圳现代监理有限公司监督，由中国华西企业有限公司西安分公司承建，该工程西面是雁塔北路、东面是西沿路、北面是二环路，南面是西影路，共有四栋单体工程。建筑面积约134128.10㎡，建筑层数为：地下均有一层地下室。地上：6#、7#楼34层；8#、9#楼地上33层。建筑结构类型为短肢剪力墙结构；建筑结构安全等级：二级；设计使用年限：50年；建筑抗震设防类别：丙类；抗震设防烈度：8度；结构环境类别：上部结构为室内一类、外露构件二b类；基础、地下室外墙、顶板属于二b类、地下室室内属于二a类；抗震等级（剪力墙）：一级。建筑层高：6#、7#楼一层为裙房；二层以上为标准层，层高2.9m；8#、9#楼一层～二层为裙房、三层以上为为标准层；建筑高度：6#、7#楼：99.75m；8#、9#楼建筑高度：98.7m。
三、组织体系
模板施工组织体系一览表
名称
人数
责任人
备注
项目模板直接负责人
1
邓永华
负责现场全面工作
片区模板施工负责人
1
袁谦
负责片区模板整个施工的协调以及验收和安全施工
施工班组模板负责人
1
张永刚
负责本片区模板施工的指导以及标高控制直接管理模板施工操作人员
1
姚红勇
模板操作工
165
高涛
负责各片区的模板具体施工
135
刘定超
质量检查负责人
1
刘东勤
模板施工质量检查
电工/机械工
2/2

负责模板机具的用电以及机具的正常维护。
四、模板工程施工
（一）、模板工程工艺流程：

（二）、墙柱模板的支撑体系
主楼模板支撑体系
本工程主楼层高均为2.9米，作为主楼施工支撑体系保证一致性很重要，施工中为了保证该部分施工的质量和支撑体系的安全：该部分模板的满堂脚手架支撑体系采用∮48×3.5组合架钢管，支撑体系中立柱的间距根据模数要求为@1.270m,设置3道水平杠。施工方便、安全。在墙柱模板支撑中均采用普通钢管作为支撑，这样便于校正墙柱的垂直度，又便于安拆，立柱间的支撑间距为1m，墙的高度2.9m，设3道支撑。墙体模板设穿墙螺杆，木枋间距＠２５０，拉杆水平间距为600；墙体高的1／３竖向间距下部450～600，墙体高的２／３以上间距＠８００，最下面一道丝杆距地面１５０ｍｍ。墙厚的控制利用Φ１4切好的短筋。剪力墙拉杠均选用Ø１４高强丝杆，详见主楼满堂架支撑体系图、墙、柱支模图。

（三）、梁板模板的支撑体系
主楼梁、板支撑体系
根据本工程主楼的特点：主楼层高均为2.9米，且为剪力墙结构，施工中框架梁比较下部部分的梁较小的特点。模板选用标准如下：主楼梁板采用优质涂膜木工板，这一是可以保证混凝土的质量，二是保证安全，加快施工进度，可充分利用模板的周转次数，故是合理又经济的模板体系。且对工程的后续施工也有很大的作用。具体见主楼梁、板支设示意图。

梁板模板按二层楼承重考虑，即施工、养护一层，拆除一层，按照流水施工的特点，按照3层模板配置满足周转使用。
（四）、模板配置要求
外墙、楼梯间墙体、电梯井，采用优质涂模木工板大模、木制内模定型设计配置，楼板底模采用１８厚优质涂模木工板，支撑系统用普通钢管满堂脚手架和５０×１００木枋以及扣件式组合满堂脚手架和５０×１００木枋配合组成，钢架管连结成整体。钢管立柱双向间距为0.6~1.27m，５０×１００木枋间距为２００。按工程进度要求，墙体定型大模各幢号分别配置二套，梁板模板各幢号分别配置三套。模板配置按设计要求，定位编号、定点安装、定点堆放。
（五）、模板安装
安装前，首先检查模板的配置质量，保证大模应有足够的刚度和整体性。清洁模板表面粘结物，认真涂刷隔离剂二遍（新模板，以后可只刷一遍），检查修整模板，同时检查定位放线的结果，确认正确后方可按照弹线位置安装大模。大模的安装顺序按设计平面布局，先横墙后纵墙，先正号后反号，先外墙外侧模，后内墙内侧模的施工顺序进行。大模板安装前钢筋必须检查验收，办理隐蔽记录。
1、模板的竖向定位:在楼层混凝土表面墙体位置外100~150左右，楼层浇筑板面混凝土时，预留抽筋φ16、L＝200左右的短筋，距墙３００，间距1米，每边不少于２根。外墙大模板在墙体底部墙梁上预留φ14的穿墙丝杆筋，用于定位墙体模板和支承外墙大模板。
2、地上墙体模板均采用对拉Ø14丝杆，水平间距450，竖向间距450，用塑料管作套筒，丝杆穿在筒内，以便于拆模板时丝杆易于抽出重复使用，不会因拆模而影响混凝土的观感质量。

3、模板安装，用塔吊按定位编号就位，先安装角模，内墙大模吊置于现浇楼板面相应位置人工安装就位。外墙大模板利用外架，塔吊基本吊到位置，人工配合轻推向预留的穿墙丝杆上，调整模板垂直度，上紧对拉丝杆。注意外墙大模不能直接放置于外架上，必须塔吊吊着就位。墙体模板采用内拉内撑，模板安装就位基本完成后，拉线调整偏差，在保证设计允许几何尺寸的前提下，外模以外墙为准调整内模，内墙以支模前的放线位置对中调整偏差，调整误差不得超过验收规范。
4、墙体预留洞口模板用50厚木枋和层板组合拼装，靠混凝土面刨光、刷隔离剂。按设计要求的洞口尺寸定型制作拼装，支拆方便，可重复使用。预留洞口模板配置时应稍大，取规范的正偏差。
5、模板拼缝处用塑料胶带纸封贴，防止漏浆，造成麻面。尤其在施工主楼外剪力墙，具体处理方式见示意图：

6、由于设计中电梯井为从下到上均为同尺寸，同布置，故电梯井采用固定木模板，重复周转。支模方法及固定形式同墙体模板，电梯井应特别注意垂直度的控制。
7、模板支撑架中剪刀撑的设置原则:主楼上部结构中的剪刀撑设置按照梁中部设置一道，周边间隔4米设置一道，板底中部设置一道。
（六）、模板支架计算
1、板模板支架计算书
1．1板模板面板计算
（1）扣件钢管楼板模板支架计算书
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.30米。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.5。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 26.500×0.160×0.900+0.350×0.900=4.131kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；
I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×4.131+1.4×2.700)×0.250×0.250=0.055kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.055×1000×1000/48600=1.124N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.131+1.4×2.700)×0.250=1.311kN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×1311.0/(2×900.000×18.000)=0.121N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.831×2504/(100×6000×437400)=0.069mm
面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
1．2、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。
（1）、荷载的计算
①、钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 26.500×0.160×0.250=1.060kN/m
②、模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.250=0.088kN/m
③、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.250=0.750kN/m
静荷载 q1 = 1.2×1.060+1.2×0.088=1.377kN/m
活荷载 q2 = 1.4×0.750=1.050kN/m
（2）、木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 2.184/0.900=2.427kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.43×0.90×0.90=0.197kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.900×2.427=1.311kN
最大支座力 N=1.1×0.900×2.427=2.403kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
①、木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.197×106/83333.3=2.36N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
②、木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1311/(2×50×100)=0.393N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
③、木方挠度计算
最大变形 v =0.677×1.898×900.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.213mm
木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
1．3、板底支撑钢管计算
　　横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.787kN.m
最大变形 vmax=1.720mm
最大支座力 Qmax=9.534kN
抗弯计算强度 f=0.787×106/5080.0=154.92N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
1．4、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=9.53kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
1．5、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
（1）、静荷载标准值包括以下内容：
①、脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.149×4.400=0.655kN
②、模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.900×0.900=0.284kN
③、钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 26.500×0.160×0.900×0.900=3.434kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.373kN。
（2）、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.900×0.900=2.430kN
（3）、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
1．6、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 8.65
　　 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
　　 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
　　 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
　　 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
　　 l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
　　 k1 —— 计算长度附加系数，取值为1.155；
　　 u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
　　 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 10.00m；
公式(1)的计算结果： = 65.24N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 43.91N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
2、梁模板支架计算书
2．1、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
（1）、荷载的计算：
①、钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 26.500×0.900×0.600=14.310kN/m
②、模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.600×(2×0.900+0.450)/0.450=1.050kN/m
③、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.450×0.600=0.810kN
均布荷载 q = 1.2×14.310+1.2×1.050=18.432kN/m
集中荷载 P = 1.4×0.810=1.134kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；
I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；
计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=0.677kN
N2=1.743kN
N3=2.294kN
N4=2.294kN
N5=1.743kN
N6=0.677kN
最大弯矩 M = 0.024kN.m
最大变形 V = 0.0mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.024×1000×1000/32400=0.741N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3×1396.0/(2×600.000×18.000)=0.194N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.007mm
面板的最大挠度小于90.0/250,满足要求!
2．2、梁底支撑木方的计算
（1）、梁底木方计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 2.294/0.600=3.824kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.82×0.60×0.60=0.138kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.600×3.824=1.376kN
最大支座力 N=1.1×0.600×3.824=2.524kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
①、木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.138×106/83333.3=1.65N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
②、木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1376/(2×50×100)=0.413N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
③、木方挠度计算
最大变形 v =0.677×3.186×600.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.071mm
木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
2．3、梁底支撑钢管计算
(1)、 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.954kN.m
最大变形 vmax=1.398mm
最大支座力 Qmax=6.241kN
抗弯计算强度 f=0.954×106/5080.0=187.78N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!
(2)、 梁底支撑纵向钢管计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。
2．4、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=6.24kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
2．5、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=6.24kN (已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.149×4.400=0.786kN
N = 6.241+0.786=7.027kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；
公式(1)的计算结果： = 55.36N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 26.74N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；
公式(3)的计算结果： = 35.34N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
表1 模板支架计算长度附加系数 k1
———————————————————————————————————————
步距 h(m) h≤0.9 0.9<h≤1.2 1.2<h≤1.5 1.5<h≤2.1
k1 1.163 1.167 1.185 1.243
———————————————————————————————————————

表2 模板支架计算长度附加系数 k2
—————————————————————————————————————————————
H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40
h+2a或u1h(m)
1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173
1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149
1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132
1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123
1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111
1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104
2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101
2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094
2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091
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3、柱模板设计、验算计算书
3．1、中小断面柱模板基本参数
柱断面长度B=500mm；
柱断面宽度H=500mm；
木方截面宽度=50mm；
木方截面高度=100mm；
木方间距l=250mm,
胶合板截面高度=18mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。

3．2、荷载标准值计算:
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：

式中 γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；
t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h；　
T──混凝土的入模温度,取20(℃)；
V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；
β1──外加剂影响系数，取1；
β2──混凝土坍落度影响修正系数，取.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40.55kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2。

3．3、胶合板侧模验算
胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下:

胶合板计算简图
(1) 侧模抗弯强度验算:
M=0.1ql2
其中 q──强度设计荷载(kN/m):
q=(1.2×40.55+1.4×4.00)×500.00/1000=27.130kN/m
l──木方间距,取l=250mm；
经计算得 M=0.1×27.130×(250.00/1000)2=0.170kN.m
胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=500×(18)2/6=27000.00mm3
σ = M/W=0.170×106 /27000.000=6.280N/mm2

胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!

(2) 侧模抗剪强度验算:
τ=3V/2bh
其中 V为剪力:
v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×40.55+1.4×4)×500×250/106=4.070kN
经计算得 τ=3×4.070×103/(2×500.000×18.000)=0.678N/mm2
胶合板的计算抗剪强度