外架施工方案(初稿).doc

临桂县人民医院
医技住院综合楼工程

外脚手架施工方案

编制单位：广西盛丰建设集团有限公司
编制日期：2010年12月20日

外脚手架施工方案
一、工程概况
本工程为临桂县人民医院医技住院综合楼工程，地下一层，地上15层，框架结构。地下室层高4.35m，一至三层层高4.5m，四至五层层高4.2m，六至十五层层高均为3.5m。
二、方案思路
采用落地式钢管扣件脚手架。搭设高度超过50m采用双立杆双排架，双立杆双排架单立杆高度不得大于40m.依本工程实际情况，外墙脚手架用于工程临边防护和装修工程上人操作而设计，施工荷载按2KN/m2，考虑两层作业层同时施工。
建筑物各立面外架搭设高度表：
序号
立面（范围）轴线
建筑标高（m）
外架顶高度(m)
搭设高度(m)
外架基础标高（m）
双立杆高
1
1-11交C-F轴副楼
18.9
20.4
20.4
地下室顶板
0.00
0.00
2
K交1-10轴
58.4/67.1
59.9/68.6
60.2/68.9
外架基础
-0.30
30.0
3
1交F-K轴
58.4
59.9
60.2
外架基础
-0.30
24.0
4
10交F-K轴
58.4
59.9
60.2
外架基础
-0.30
24.0
5
F交1-2轴
54.7
56.2
56.2
地下室顶板
0.00
18.0
6
F交2-5轴
21.9
21.9
21.9
地下室顶板
0.00
0.00
7
F交5-8轴
21.9
21.9
8.7
四层屋面
13.2
0.00
8
F交8-9轴
21.9
21.9
4.5
五层屋面
17.4
0.00
9
F交9-10轴
54.7
56.2
38.8
五层屋面
17.4
0.00
10
F-E交2-5轴
58.4
59.9
60.2
地下室底板
0.00
24.0
11
F-E交5-8轴
58.4
59.9
46.7
四层屋面
13.2
0.00
12
F-E交8-9轴
58.4
59.9
42.5
五层屋面
17.4
0.00
13
4-9交C-F轴（弧形屋面）
22.9
24.4
24.4
地下室顶板
0.00
0.00

三、脚手架搭设基本要求
1、脚手架搭设材料质量及规格要求
（1）钢管：钢管采用直径48mm，壁厚3.0mm 的3 号钢焊接钢管。钢管上严禁打孔。钢管应涂油漆，立杆、大小横杆为黄色，剪刀撑及防护栏杆为红白相间色(间距500㎜)。
（2）扣件：扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小间距要小于5mm。共有三种扣件：直角扣件、旋转扣件、对接扣件。
（3）脚手架：竹夹板，无腐朽和断裂。
2 、双立杆双排架构造及搭设要求
立杆纵距为1.5米，内外立杆间距为0.9米，步距为1.8米，作业层小横杆间距0.75米,内立杆离墙面0.3米。连墙件设置间隔为二步三跨设置。
2.1 、立杆

（1）立杆基础分层回填夯实后浇
捣C20混凝土200mm厚，立杆底部设底座且垫50mm厚木垫板；支承在楼面的立杆所在跨梁、板必须用支撑加固。
（2） 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
（3）脚手架立杆接头必须采用对接扣件对接连接，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
（4）当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于１ｍ。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（图6.3.2）。
(5) 单双立杆的连接构造方式采用单立杆与双立杆之中的一根对接。

2.2、 纵向水平杆：纵向水平杆宜设置在立杆内侧，纵向水平杆接长度采用对接扣件连接。纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相临纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；相邻两根纵向水平杆接头应错开不小于500mm；各接头中心至最近主节点距离不宜大于纵距的1/3，即600mm。外侧两纵向横杆间加一防护水平钢管。
2.3、横向水平杆：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。同时为满足小横杆的承载力要求，操作层小横杆间距为750mm。
2.4、脚手板：操作层脚手板的铺设应满铺、铺稳。脚手板对接铺设时，接头处设两根横向水平杆；搭接铺设的脚手板，接头处必须在横向水平杆上，搭接长度不小于200mm。不允许有探头板，脚手板总挑头长度不宜超过100mm。长度大于2 m的脚手板必须设置在三根小横杆上，长度小于2 m的脚手板，可采用两根小横杆支承，两端用直径3.2mm的镀锌铁线可靠固定，严防倾翻。立杆与建筑物300mm间距应铺设脚手板。
2.5 、剪刀撑
（1）每道剪刀撑宽度不应小于4 跨，且不小于6m，斜杆与地面倾角宜在45°～60°之间。
（2）沿外立面全长、高方向连续设置。
（3）剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。
（4）搭接长度不应小于1M，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100㎜。
2.6、 连墙件
（1）架子与建筑物设置拉接点，采用刚性连接。设置方法为：在结构内预埋的Φ48钢管，垂直距离4m（6—14层3.5m），水平距离4.5m进行埋设，在脚手架的边部和角部的连墙点应按二步一跨加密设置，即分别在靠角部的2～3根内立杆上加密设置，连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。连墙件从第一步纵向水平杆处开始设置。应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；采用菱形布置；连墙件中的连墙杆呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不能采用上斜连接。
2.7、防护
（1）外围防护：脚手架外侧满挂密目网防护，脚手架操作层必须有180mm 高的挡脚板。

2.8、脚手架搭设质量要求：
（1） 立杆垂直偏差应符合相关规定要求。
（2） 纵向偏差不大于H/300，且不大于100mm。
（3）横向偏差不大于H/400，且不大于50mm。
（4）纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm；横向水平杆水平偏差不大于10mm。
（5）脚手架的步距、立杆横距的偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm。
（6）连墙点的数量、位置要正确。连接牢固，无松动现象。
3 、单立杆双排架构造及搭设要求
落地式双排钢管脚手架钢管选用Φ48×3.5mm焊接钢管。脚手架步距为1.8m，立杆纵距1.5m，横距1.0m。脚手架内立杆距结构墙面250mm。脚手架连墙件采用短钢管，用扣件将脚手架主立杆和楼面予埋钢管连接，连墙件按两步三跨布置。脚手架座落于回填土和结构板上，脚手架底部设置底座和30×120mm杉木板（通长设置）。脚手架外侧采用密目式安全立网全封闭。操作层满铺竹榀。依据已有的工程经验和设计，该脚手架架体无需计算。
图1 一至六层落地架示意图

4、施工方法
4.1 、地基要求：基础施工完毕，进行二次平场，将地基土夯密实，平场后沿新建建筑周边浇捣3m宽20cm厚C20砼垫层，垫层外边做截面为20cm宽×20cm深的排水沟。排水沟做排向沉淀池方向排水。
4.2 、施工顺序：按脚手架的柱距、纵距放线、定位→放置纵向扫地杆→立杆→设置立柱临时支撑→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→剪刀撑随立柱、纵横向水平杆等同步搭设→随架子搭设按构造要求与墙刚性拉接。
4.3 楼层回顶措施
在楼层板及雨蓬等结构构件上起搭外架，必须进行回顶，楼层上下立杆需对齐。

4.4 注意事项
（1）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。
（2）立杆搭设应符合下列规定：严禁将外径48mm 与51mm 的钢管混合使用；开始搭设立杆时，应每隔6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。
（3）外脚手架到钢井架处要断开，与缷料平台分开搭设，不能利用外脚手架作为受力支撑体系。在断开处层层设置拉结点。
（4）横向水平杆搭设应符合下列规定：双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于200mm。
（5）扣件安装应符合下列规定：扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
（7）作业层栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：栏杆和挡板均应搭设在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度应为1.2m；挡脚板高度不应小于180mm；中栏杆应居中设置。
（8）脚手板的铺设应符合下列规定：首层第一步架满铺脚手板，以上每6步架（或高度≤10m）满铺一层脚手板，在每层脚手板上方一步架设置一道水平兜网。作业层应满铺脚手板。脚手板应铺满、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于10cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头板及空头板现象。
5、 脚手架拆除措施
5.1 、拆除脚手架前的准备工作
（1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否按照构造要求；
（2）应根据检查结果确定拆除顺序和措施后方可实施；
（3）应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；
（4）应清除脚手架上杂物及地面障碍物。
5.2 脚手架拆除
（1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；
（2）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2 步，如高差大于2 步，应增设连墙件加固；
（3）当脚手架拆至下部最后一根长杆（高度约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；
（4）当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端必须设置连墙件和横向斜撑加固；
（5）各构配件严禁抛掷至地面。
6、外脚手架作业人员素质要求
6.1、脚手架必须经过现有的国家标准是，“特殊行动人员的安全技术评价规则”（国标5036）经过了专业检查，必须持有特殊职位的工作许可证， 18岁以上，裸视不低于1.0，没有颜色的盲目性，没有听觉障碍，高血压，心脏病，癫痫，头晕与突发晕厥和其他疾病。
6.2、责任心强，工作认真负责，与经营运作程序，熟悉安全技术。
6.3、明确使用个人防护装备，并采取安全防范措施。进入工地必须戴安全帽，作业高度超过2米的必须系安全带，使用工具将工具包放在安全位置。
6.4、必须经过培训教育，考试，体检合格证明证书，任何人不得安排无操作证、岗位培训证书的人员上岗。作业人员应定期进行身体检查（每年一次）。
7、 脚手架安全措施
7.1 、架子工应持证上岗，操作时必须戴安全帽，系安全带，穿软底鞋，禁止穿塑料底鞋或皮鞋。工具及小零件要在工具袋内。袖口及裤口要扎紧，以防衣裤被挂住。
7.2 、架子要配合工程进度搭设，不宜一次搭设过高。在搭设过程中要思想集中，听从统一指挥，互相协作，上下响应，禁止在架子上打闹。对材料工具不得乱抛、乱扔，在吊运物件的下方不得站人。
7.3、遇有6 级以上大风和大雨时，应暂时停止工作。雨后施工要注意防滑。
7.4 、脚手架搭设高度高于临近建筑物时，应装置防雷接地设施。照明电线不要缠绕在钢架子上。电动机具必须与钢架子接触时，要有良好的绝缘，以防架子传电。
7.5 、脚手架搭设后，应会同技术人员负责人和安全检查人员进行检查，合格后才能交付使用。在使用过程中要经常检查，特别是在大风雨后必须进行全面检查，发现问题及时处理。
7.6、使用阶段安全措施
7.6.1、操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支撑，缆风绳固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。
7.6.2、应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修：
在下列情况下，必须对脚手架进行检查：
（1）在六级大风与大雨后；
（2）停用超过—个月，复工前要作全面检查。
（3）检查保修项目：
（3.1）各主节点处诸杆件的安装，连墙件，支撑，门洞等的构造是否符合施工组织设计要求。
（3.2）地基是否积水，底座是否松动，立柱是否悬空，
（3.3）扣件螺栓是否松动，
（3.4）脚手架立柱的沉降与垂直度允许偏差是否符合规范规定要求。
（3.5）安全防护措施是否符合要求。
7.6.3、在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：
(1)主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；
(2)连墙件；
(3)支撑；
(4)栏杆，挡脚板。
要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报技术负责人批准。
7.6.4、严禁任意在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报公司主管部门批准。
7.6.5、临街脚手架外侧搭设宽3m的防护挑蓬，以防坠物伤人。
7.6.6、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
7.6.7、工地临时用电线路的架设及脚手架接地，避雷措施等应按国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定执行。
7.7 、拆除架子时，作业区周围及进出口处，必须派有专人看管，严禁非作业人员进入危险区域，拆除大片架子应加临时围栏。作业区内电线及其他设备有妨碍时，应先与有关单位联系后拆除、转移或加防护。
7.8 、拆除全部过程中，安全员全程监督，应指定一个责任心强技术水平较高的工人担任指挥，并负责拆除、撤料和看护全部操作人员的安全作业。拆除过程中应注意架子缺扣、崩扣、及搭接不合格的地方，避免踩在滑动的杆件上发生事故。
8、监测措施
外架采用扣件式脚手架，在搭设和拆除施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：
（1）、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
（2）、日常检查、巡查重点部位：
1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。
2）、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。
3）、连接扣件是否松动。
4）、架体是否不均匀的沉降、垂直度。
5）、施工过程中是否有超载的现象。
6）、安全防护措施是否符合规范要求。
7）、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。
（3）、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
（4）、构件允许偏差见下表：
序号
项目
允许偏差
检查工具
1
立杆钢管弯曲3m<L≤4m
4m<L≤6.5m
≤12
≤20
钢板尺
2
水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m
≤30
钢板尺
3
立杆垂直度全高
绝对偏差≤100mm
吊线和卷尺
4
立杆脚手架高度H内
相对值≤H/400
钢板尺
（5）、本分项工程监测项目包括：钢管架沉降、位移和变形。
（6）、观测点的布设：根据本工程实际情况，观测点设在架顶的大角处。监测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值。
(7)、监测频率：每接一次立杆观测一次。
9、脚手架的整体稳定性验算
一、参数信息:
1.主楼脚手架参数
双排脚手架搭设高度为68.6 m，28.8m以下采用双管立杆，28.8m以上采用单管立杆；
搭设尺寸为：立杆的横距为 0.8m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.3m；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用焊缝连接；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；
同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处桂林临桂，基本风压0.3 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为1.13；
脚手架计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；
栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；
脚手板铺设总层数:10；
单立杆脚手板铺设层数:0；
5.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；
立杆基础底面面积(m2):0.45；地基承载力调整系数:1.00。
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/3=0.175 kN/m ；
活荷载标准值: Q=2×1.5/3=1 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.175+1.4×1 = 1.65 kN/m；

小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下:

最大弯矩 Mqmax =1.65×0.82/8 = 0.132 kN.m；
最大应力计算值 σ = Mqmax/W =29.398 N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力 σ =29.398 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.033+0.175+1 = 1.208 kN/m ；

最大挠度 ν = 5.0×1.208×8004/(384×2.06×105×107800)=0.29 mm；
小横杆的最大挠度 0.29 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm，满足要求！
三、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续设置进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.033×0.8=0.027 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×0.8×1.5/3=0.14 kN；
活荷载标准值: Q= 2×0.8×1.5/3=0.8 kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.027+1.2×0.14+1.4×0.8)/2=0.66 kN；

大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.66×1.5= 0.264 kN.m；
M = M1max + M2max = 0.006+0.264=0.27 kN.m
最大应力计算值 σ = 0.27×106/4490=60.204 N/mm2；
大横杆的最大应力计算值 σ = 60.204 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
νmax= 0.677×0.033×15004 /(100×2.06×105×107800) = 0.051 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载 P=（0.027+0.14+0.8）/2=0.483kN
ν= 1.883×0.483×15003/ ( 100 ×2.06×105×107800) = 1.383 mm；
最大挠度和：ν= νmax + νpmax = 0.051+1.383=1.435 mm；
大横杆的最大挠度 1.435 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
小横杆的自重标准值: P1 = 0.033×0.8×2/2=0.027 kN；
大横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.5=0.05 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×0.8×1.5/2=0.21 kN；
活荷载标准值: Q = 2×0.8×1.5 /2 = 1.2 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.027+0.05+0.21)+1.4×1.2=2.024 kN；
R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1 = [0.1248+(0.80×2/2)×0.033/1.80]×(57.2-12.00) = 6.3kN；
NGL1 = [0.1248+0.033+(0.80×2/2)×0.033/1.80]×12.00 = 2.075kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2
NG2= 0.35×0×1.5×(0.8+0.2)/2 = 0 kN；
NGL2= 0.35×10×1.5×(0.8+0.2)/2 = 2.625 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/m
NG3 = 0.14×0×1.5/2 = 0 kN；
NGL3 = 0.14×10×1.5/2 = 1.05 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2
NG4 = 0.005×1.5×(57.2-12) =0.339 kN；
NGL4 = 0.005×1.5×57.2 = 0.429 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.639 kN；
NGL =NGL1+NG1+NGL2+NGL3+NGL4 = 12.479 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 2×0.8×1.5×2/2 = 2.4 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.3 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为1.13；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.3×1×1.13 = 0.237 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.2×12.479+ 1.4×2.4= 18.33 kN；
Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.639+ 1.4×2.4= 11.32 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
Ns = 1.2 NGL+0.85×1.4NQ = 1.2×12.479+ 0.85×1.4×2.4= 17.83 kN；
Nd = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.639+ 0.85×1.4×2.4= 10.83 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.237×1.5×
1.82/10 = 0.137 kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。
1. 35.00米以上立杆稳定性计算。
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 11.32kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；
长细比 Lo/i = 196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 11320/(0.188×424)=142 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 142 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.83 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比: L0/i = 196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 10830/(0.188×424)+137000/4490 = 166.37 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 166.37 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2. 35.00米以下立杆稳定性计算。
不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 9.165 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；
长细比 Lo/i = 196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 9165/(0.188×424)=115 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 115 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =8.915 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比: L0/i = 196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 8915/(0.188×424)+137000/4490 = 142.35 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 142.35 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
七、连墙件的稳定性计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.237 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 5.382 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.382 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.966×4.24×10-4×205×103 = 83.965 kN；
Nl = 10.382 < Nf = 83.965,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下

其中 N为连墙件的轴向拉力，N=10.382 kN；
lw为连墙件的周长，取Lw=pi×d=150.796 mm；
t为连墙件钢管的厚度，t=3 mm；
ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0 N/mm2；
经过焊缝抗拉强度 σ=10381.964 /( 150.796×3)= 22.949 N/mm2；
经过焊缝抗拉强度σ= 22.949 < ft =185；对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 120 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =56.6 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.32 kN；
基础底面面积 ：A = 0.45 m2 。
p=56.6 ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！

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员工年终工作总结【范文一】
　　201x年就快结束，回首201x年的工作，有硕果累累的喜悦，有与同事协同攻关的艰辛，也有遇到困难和挫折时惆怅，时光过得飞快，不知不觉中，充满希望的201x年就伴随着新年伊始即将临近。可以说，201x年是公司推进行业改革、拓展市场、持续发展的关键年。现就本年度重要工作情况总结如下：
　　一、虚心学习，努力工作
　　(一)在201x年里，我自觉加强学习，虚心求教释惑，不断理清工作思路，总结工作方法，一方面，干中学、学中干，不断掌握方法积累经验。我注重以工作任务为牵引，依托工作岗位学习提高，通过观察、摸索、查阅资料和实践锻炼，较快地完成任务。另一方面，问书本、问同事，不断丰富知识掌握技巧。在各级领导和同事的帮助指导下，不断进步，逐渐摸清了工作中的基本情况，找到了切入点，把握住了工作重点和难点。
　　(二)201x年工程维修主要有：在卫生间后墙贴瓷砖，天花修补，二栋宿舍走廊护栏及宿舍阳台护栏的维修，还有各类大小维修已达几千件之多!
　　(三)爱岗敬业、扎实工作、不怕困难、勇挑重担，热情服务，在本职岗位上发挥出应有的作用
　　二、心系本职工作，认真履行职责，突出工作重点，落实管理目标责任制。
　　(一)201x年上半年，公司已制定了完善的规程及考勤制度。201x年下半年，行政部组织召开了年的工作安排布置会议年底实行工作目标完成情况考评，将考评结果列入各部门管理人员的年终绩效。在工作目标落实过程中宿舍管理完善工作制度，有力地促进了管理水平的整体提升。
　　(二)对清洁工每周不定期检查评分，对好的奖励，差的处罚。
　　(三)做好固定资产管理工作要求负责宿舍固定资产管理，
　　对固定资产的监督、管理、维修和使用维护。
　　(四)加强组织领导，切实落实消防工作责任制，为全面贯彻落实“预防为主、防消结合”的方针，公司消防安全工作在上级领导下，建立了消防安全检查制度，从而推动消防安全各项工作有效的开展。
　　三、主要经验和收获
　　在安防工作这两年来，完成了一些工作，取得了一定成绩，总结起来有以下几个方面的经验和收获：
　　(一)只有摆正自己的位置，下功夫熟悉基本业务，才能更好适应工作岗位。
　　(二)只有主动融