高大模板专项施工方案.doc

精选资料
高大模板专项施工方案

第一节 编制依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；
《钢结构设计规范》GB 50017-2003；

第二节 工程概况
本工程为四川建院图书馆工程，位于四川建筑职业技术学院校区内。本工程由上海建筑设计研究院有限公司设计。建筑结构类型：框架结构，基础类型：柱下条基，总建筑面积：18309㎡，建筑层数：地上5层，层高4.5m，建筑高度：22.800m。
1、因立面造型新颖、有进有退，在结构布置上周边从二层至四层有部分梁板凹进建筑物，五层又挑出，因此模板支撑高度大于8m，在9米至13.5m之间，属高大模板支撑体系。
2、模板支撑系统支撑在二层现浇梁板上，支模标高17.95m, 支撑高度9m、11m、13,5m，支撑范围内的梁截面尺寸有400×900mm、300×600mm，跨度8m，板厚120mm
3、支模范围
详施工平面图

施工平面图

第三节 模板方案选择

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。
6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用木模板及其满堂脚手架支撑方案：

第四节 材料选择

按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。
梁模板
面板采用15mm 胶合面板50×100木方（内楞）现场拼制，圆钢管φ48×3.5（外楞）支撑，采用可回收M14对拉螺栓进行加固。梁底采用50×100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。

第五节 模板安装

一、梁、板模板安装顺序及技术要点
①模板安装顺序
搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)→按标高铺梁底模板→拉线找直→绑扎梁钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板→模板加固→验收
②技术要点
按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，并注意梁的侧模包住底模。
二、模板组拼
模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：
1、两块模板之间拼缝 ≤1
2、相邻模板之间高低差 ≤1
3、模板平整度 ≤2
4、模板平面尺寸偏差 ±3
三、模板定位
当二层梁板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500 控制线，以便于梁模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到上。
首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。
四、模板的支设
模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。
五、梁模板支撑
1、梁侧模板采用木方作为内楞间距250mm，钢管作为外楞间距800mm，采用可回收的M14普通穿墙螺栓加固水平间距800mm，竖向间距同外楞。梁模板采用15mm胶合面板作为面板，梁底采用50×100mm木枋 木枋横向布置，间距130mm。纵向支承为φ48×3.5钢管。
2、扣件式钢管脚手架作为支撑系统，脚手架梁跨方向0.8m，梁两侧立杆间距0.8m，步距1.65m，剪刀撑布置按下图。

3、梁模板施工时注意以下几点：
（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；
（2）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：＜4m不考虑起拱，≥4m 的按2‰起拱；
（3）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45°）
（4）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；
（5）立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。
（6）严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。
（7）满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑（详剪刀撑布置图）。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°～60°。除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。
（8）在支撑立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6～9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点。

第六节 模板拆除

1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。
2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合100%设计强度后方可拆除。
3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。
4、楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，其余模板均落在满堂脚手架上。
5、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。
6、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。

第七节 模板技术措施

1、进场模板质量标准
模板要求：
（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。
（2）外观质量检查标准（通过观察检验）
任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2
（3）规格尺寸标准
厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。
2、模板安装质量要求
必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204-2002）及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。
（1）主控项目
1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。
检查数量：全数检查。
检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。
2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。
检查数量：全数检查。
检验方法：观察。
（2） 一般项目
1）模板安装应满足下列要求：
模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；
检查数量：全数检查。
检验方法：观察。
2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。
检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。
3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；

检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。
检验方法：钢尺检查。
（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。
检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）
（4）模板垂直度控制
1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。
2）模板拼装组合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度满足要求；
3）模板就位前，检查支模立杆位置、间距是否满足要求。
（5）模板标高控制
每层梁板抄测标高控制点，在框架柱主筋上测量抄出500线，根据层高4500mm及梁板尺寸确定梁板底模标高。
（6） 模板的拼缝、接头
模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。
（7）与安装配合
合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。

3、其他注意事项
在模板工程施工过程中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。
（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。
（2）进场木枋先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木枋下口要垫平。
（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。
（4）模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。穿梁螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。
（5）架体水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。
4、脱模剂及模板堆放、维修
（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油＝2:8。
（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。
（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。
（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。

第八节 安全、环保文明施工措施

（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。
（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。
（3）在拆模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。
（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。
（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。
（6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板
（7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。
（10）环保与文明施工
夜间22:00～6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。

第八节 梁模板计算

因本工程梁支架高度大于8米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:按五层最大kL=400×900mm验算。

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.40；
梁截面高度 D(m):0.90
混凝土板厚度(mm):0.12；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.80；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；
脚手架步距(m):1.65；
梁支撑架搭设高度H(m)：13.50；
梁两侧立柱间距(m):0.80；
承重架支设:1根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；
立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；
采用的钢管类型为Φ48×3.50；
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；
钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

3.材料参数
木材品种：速生杉木；
木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.2；
面板类型：胶合面板；
钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；
钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；
面板厚度(mm)：15.0；

5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：800；
次楞间距(mm)：250；
穿梁螺栓水平间距(mm)：800；
穿梁螺栓竖向间距(mm)：500；
穿梁螺栓直径(mm)：M14；
主楞龙骨材料：钢楞；
截面类型为圆钢管48×3.5；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；
次楞合并根数：2；

二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾
倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间
距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.抗弯验算

其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 80.00×1.5×1.5/6=30.00cm3；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.80×18.00×0.90=15.55kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.80×2.00×0.90=2.02kN/m；
q = q1+q2 = 15.552+2.016 = 17.568 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 250.00mm；

面板的最大弯距 M= 0.1×17.57×250.002 = 1.10×105N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.10×105 / 3.00×104=3.660N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.00×0.80 = 14.40N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 250.00mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 80.00×1.50×1.50×1.50/12=22.50cm4；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×14.40×250.004/(100×9500.00×2.25×105) = 0.178 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =250.000/250 = 1.000mm；

面板的最大挠度计算值 ω =0.178mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.000mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×100×100/6 = 83.33cm3；
I = 50×100×100×100/12 = 416.67cm4；

内楞计算简图
（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.250/2=2.75kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 800mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×2.75×800.002= 1.76×105N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.76×105/8.33×104 = 2.108 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 11.000N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 2.108 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=11.000N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 E -- 面板材质的弹性模量： 9000.00N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.25/2= 2.25 N/mm；
l--计算跨度(外楞间距)：l = 800.00mm；
I--面板的截面惯性矩：E = 4.17×106N/mm2；

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×2.25×800.004/(100×9000.00×4.17×106) = 0.166 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 3.200mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.166mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=3.200mm，满足要求！

2.外楞计算
外楞(钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；

外楞计算简图

（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.80×0.50/2=4.39kN；
外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 500mm；
外楞的最大弯距：M = 0.175×4392.000×500.000 = 3.84×105N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 3.84×105/5.08×103 = 75.650 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205.000N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =75.650N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205.000N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

其中 E -- 外楞的弹性模量，其值为 210000.00N/mm2；
p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.00×0.80×0.50/2= 3.60 KN；
l--计算跨度(拉螺栓间距)：l = 500.00mm；
I--面板的截面惯性矩：I = 1.22×105mm4；
外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×3.60×103×500.003/(100×210000.00×1.22×105) = 0.201mm；
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.250mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.201mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.250mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 14 mm；
穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.000×0.800×0.500×2 =14.400 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×105/1000 = 17.850 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=14.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.850kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 800.00×15.00×15.00/6 = 3.00×104mm3；
I = 800.00×15.00×15.00×15.00/12 = 2.25×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =130.00mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.90×0.90=19.83kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；
q = q1 + q2 + q3=19.83+0.30+2.02=22.15kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.125×22.147×0.13=0.36 kN.m；
σ =0.36×106/3.00×104=12 N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =12 N/mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×0.900+0.35）×0.80= 18.64N/mm；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =130.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ω] =130.00/250 = 0.520mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.521×18.640×130.04/(100×9500.0×2.25×105)=0.013mm；

面板的最大挠度计算值: ω =0.013mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 130.0 / 250 = 0.520mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24.000+1.500)×0.900×0.800=18.360 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.800×(2×0.900+0.400)/ 0.400=1.540 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)×0.400×0.800=1.440 kN；

2.方木的支撑力验算
均布荷载 q = 1.2×18.360+1.2×1.540=23.880 kN/m；
集中荷载 P = 1.4×1.440=2.016 kN；

方木计算简图

经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：
N1=1.845 kN；
N2=7.979 kN；
N3=1.845 kN；

方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；

方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 7.979/0.800=9.973 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×9.973×0.800×0.800= 0.638 kN.m；
最大应力 σ= M / W = 0.638×106/83333.3 = 7.659 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；

方木的最大应力计算值 7.659 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×9.973×0.800 = 4.787 kN；
木方的截面面积矩 S =0.785×50.00×50.00 = 1962.50 N/mm2；
木方受剪应力计算值 τ =4.79×1962.50/(416.67×50.00) = 0.45 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [fv] = 1.200 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.451 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.200 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

方木最大挠度计算值 ω= 0.677×8.311×800.0004 /(100×9000.000×416.667×104)=0.615mm；
方木的最大允许挠度 [ω]=0.800×1000/250=3.200 mm；

方木的最大挠度计算值 ω= 0.615 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=3.200 mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照连续梁的计算如下

计算简图(kN)

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力 RA = RB=0.574 kN；

最大弯矩 Mmax=0.140 kN.m；
最大挠度计算值 Vmax=0.043 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.140×106/5080.0=27.476 N/mm2；
支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 27.476 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!

八、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0.57 kN；

R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =0.574 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.123×13.500=1.986 kN；
N =0.574+1.986=2.560 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
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