上部结构8米以上层高模板支设施工方案.doc

精选资料
封面
一、工程概况……………………………………………………………………….2

二、编写依据……………………………………………………………………….3

三、方案概述、工艺介绍………………………………………………………….3

四、 高支模支撑系统质量、安全措施…………………………………………….3

五、高支模工程监测…………………………………………………………………8

六、塔楼二14米高扣件钢管楼板模板支架计算书……………………………….9

七、塔楼二14米层高梁0.7x0.8模板扣件钢管高支撑架计算书…………………15

八、文化中心2层夹层10米高扣件钢管楼板模板支架计算书……………….….23

九、文化中心2层夹层1600x1400梁支架计算……………………………….…..29

十、文化中心2层夹层1.6x1.4 梁侧模板计算书………………………….…….34

十一、文化中心2层夹层1.4x1.4梁模板扣件钢管高支撑架计算书……….…..40

十二、文化中心2层夹层1.4x1.4梁侧模板计算书……………….……………..45

十三、高支顶施工应急预案……………………………………………………….51

上部结构8米以上层高模板支设施工方案
一、 工程概况
太古汇商业、酒店、办公楼和文化中心工程为大型综合式建筑，位于广州市天河区繁华商业区，在天河路与天河东路交汇处的西北向。工程由地下室、裙楼、文化中心和三座塔楼组成，其中三座塔东南角、东北角和西南角，文化中心位于工程的西北角，随着塔楼的高度与体量不同，而且朝向不同方向，形楼分别位于工程的成一高低错落、视觉效果丰富的群体建筑。裙楼亦以相同的概念处理，形成南低北高，面向南面天河路的公共广场。
太古汇工程为大型综合式建筑，现场的占地总面积约为45000m2，总建筑面积达472392m2。其中地下部分为4 层地下室，建筑面积为194723m2，主要为车库、商铺、餐饮及设备用房等。地上建筑为三座塔楼（塔楼1、塔楼2 与酒店A）和一座文化中心，建筑面积为277669m2，其中：A区包括东南角为塔楼1，共40 层，建筑总高度为211.95m，主要功能为办公；酒店A 为一栋28 层的建筑物，座落于场地的东北面，建筑物高度为128m，主要功能为酒店；B区包括：西南角为塔楼2，共29 层，建筑总高度约165.75m，主要功能为办公和酒店； 8 层的文化中心则位于场地西北角，建筑物高度为58.7m，主要功能为文娱活动；以上各部分由4 层裙楼商场联系在一起，商场主要功能为商铺。
B区上部结构层层高≥8.0m 的主要位置和梁截面如下表所示。
位置
层高（m）
板厚（mm）
最大梁截面尺寸（mm）
塔楼二
2层
14
150
700x800
裙楼
2层
10.0
150
1600×1400、1400x1400
针对局部层高达13.95m、10.0m等≥8.0m的属于超高支模体系（包括层高超过8m和施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载≥15 kN/m的支顶体系），而编制本超高支模板专题施工方案。
二、编写依据
1).工程设计图纸；
2).《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；
3).《混凝土模板用胶合板》（GB/T17656-1999）；
4).《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74－2003，J270－2003）；
5).《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2002版）；
6).《建筑施工安全检查标准》（JGJ59－99）；
7).《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204－2002）；
8).《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80－91）；
9).《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）；
10).建设部省、市有关高支模施工技术、质量、安全和文明的规定；
11).PKPM安全计算系统。
三、方案概述、工艺介绍
1 高支模模板及支撑体系设计选型
1.1 支撑体系的设计、选型
主要高支模体系选型一览表
构件规格
模板及支撑体系
梁
模板
18厚胶合板
龙骨
梁底
70×70mm木枋，间距详计算书
梁侧
70×70mm方木背竖楞＠300，竖楞上背双钢管做主龙骨, 对拉螺栓梁高600~800设置1道，1000~1400设置2道，1400设置3道，对拉螺栓直径14,对啦螺栓均为双螺帽。
支撑体系
支撑采用钢管满堂支撑架，梁下脚手架具体参数详各计算书。立杆上端采用U托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，U托顶口并排放置木坊卡住主龙骨，避免滑移。剪刀撑沿梁跨度立杆布置（布置形式详计算附图），剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在40-60度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间增加2-4个扣结点。梁下的小横杆间距为0.4米。两梁之间增加一道纵向剪刀撑。水平剪刀撑间距4500（3600），设置三道。立杆间距详各计算书，步距塔楼夹层为1500，裙楼夹层为1200.梁底增加立杆根数：800~500增加1根，1000~1200增加3根，1200~1400增加4根。1400及以上的梁增加6跟。梁底立杆与横杆用双扣件。梁下设置纵向剪刀撑，梁宽大于1400设置三道，1000~1400设置两道，800~1000设置一道。梁两侧立杆（除1400、1600宽梁）距梁边300mm。
板
模板
18厚胶合板
次龙骨
70×70mm木枋@300mm
主龙骨
直径为48x3.0钢管
支撑体系
支撑采用钢管满堂支撑架，脚手架具体参数详各计算书，立杆上端采用U托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，U托顶口并排放置木坊卡住主龙骨，避免滑移。剪刀撑水平、垂直方向均设置，沿高度连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在40-60度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间增加2-4个扣结点，水平剪刀撑8~14米设置2道，间距为3000~4500。立杆间距详各计算书，步距为1500.扫地杆距地面200。
2 高支模施工工艺
2.1 模板安装准备工作
1) 由测量组放出模板及预留洞的位置线；
2) 墙柱混凝土接头在支模前凿毛并清理干净；
3) 按审批施工方案搭设支撑架；
4) 由工长进行质量和安全技术交底；
2.2材料要求
1、立杆、横杆（水平杆）、剪刀撑等均用 f 48 ´3.0mm的钢管。
2、回转扣、直角扣件、对接扣件等必须配套齐全。
3、扣件活动部位应灵活转动，与钢管的贴合面必须严格整齐，保证与钢管扣紧时接触良好。
4、所有构配件必须经过防锈处理，确保力学性能达到规范要求。
5、钢管和扣件应分类堆放，露天堆放及堆垛上应有塑料布等防水材料覆盖。
2.3 模板安装要点
2.3.1、高支模的组成部分有：立杆、横杆、斜撑等组成。
2.3.2、搭设顺序：放置纵向扫地杆——主柱——第一步纵向水平杆——横向扫地杆——第一步横向水平杆——第二步纵向水平杆——第二步横向水平杆………。
2.3.3、立杆在搭设时纵横向的距离要均匀。立杆柱脚均应加设垫板。
2.3.4、支架立杆应竖直设置，每2m高度的垂直允许偏差为15 mm，如此类推。
2.3.5、立杆、水平杆应要采用对接，对接扣件应交错布置，要求同外脚手架。
2.3.6、每水平杆与立杆交汇处必须用直角扣件扣紧。
2.3.7、 墙柱模板安装必须在钢筋验收以后才能封模。模板底部要安装定位板密封条，以防墙柱烂根。上部必须安装有效的斜位和支撑以确保混凝土浇筑时模板的垂直度；
2.3.8、 墙柱模板必须按计算要求安装对拉螺栓；
(1) 梁模板安装先安装底模，待钢筋绑扎完后再封侧模；当梁高大于600mm时，梁侧模加对拉螺栓；
(2) 保证拼缝严密，在混凝土浇筑过程中派专人看护模板，随时检查模 板的支撑情况。
2.3.9、脚手架在与墙或柱相遇时必须与墙顶紧，和柱必须用柱箍相连。柱箍沿步距布置（详下图）。

3、模板拆除
3.1梁、板模板的拆除
1) 梁侧模的拆除
侧模拆除时混凝土强度以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。
2) 底模的拆除
底模拆除时的混凝土强度要求见下表。
拆模混凝土强度要求
构件类型
构件跨度
达到设计的混凝土立方体抗
压强度标准值的百分率
板
≤2
≥50%
＞2，≤8
≥75%
＞8
≥100%
梁
≤8
≥75%
＞8
≥100%
悬臂构件
—
≥100%
3.2 墙、柱模板拆除
当砼强度达到拆模要求时，先拆除一块模板，保证拆模时不缺棱掉角方可进行全部模板的拆除。
1) 墙、柱模板的拆除
墙体模板的拆除顺序是：先拆两块模板的连接件螺栓。再拆穿墙螺栓，使模板与墙、柱面逐渐脱离。脱模困难时，可在底部用撬棍轻微撬动，不得在上口使劲撬动、晃动和用大锤砸模板。
2) 角模的拆除。角模两侧都是混凝土墙面，吸附力较大，加之施工中模板封闭不严，或者角模移位，被混凝土握裹，因此拆模比较困难，可先将模板外表面的混凝土剔掉，然后用撬杆从下部撬动，将角膜脱出，不得因拆模困难而用大锤砸，把模板碰歪或变形，使以后的支模、拆模更加困难，以至损坏大模板。
4、支撑体系验收
高支模施工是本工程施工的重点。由于楼面高度高，施工荷载大，若钢管扣件支撑体系处理不当，极易发生事故，故必须对高支撑支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下道工序施工。
4.1 支撑体系的水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为200mm。
4.2 检查扣件螺栓的拧紧程度。
4.3 纵横向均设置垂直剪刀撑，其间距为不大于6m；同时主梁两侧支撑立杆垂直面上必须设置剪刀撑，全面设置，不可跳跃，钢管与在面呈45度至60主角，夹角用回扣连接牢固。
4.4 单块梁板的模板支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。
4.5 水平拉杆要顶紧已浇筑好混凝土柱，整体稳定性好。
4.6 托顶长度不大于200mm
四 高支模支撑系统安全、质量措施
1 高支模防失稳措施
1) 浇注梁板混凝土前，组织专门小组检查支撑体系中各种紧固件的固体程度。
2) 浇注梁板混凝土时，专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，立即停止施工，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。如发现变形严重，要立即撤离现场作业人员到安全地方。
2 高支模支撑架搭设和拆除的安全技术措施
1) 安装安全技术措施
(1) 遵守高处作业安全技术规范有关规定。
(2) 架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。
(3) 凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，及时加固处理。
(4) 立杆间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳，
(5) 扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，要40～60N.M过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。
(6) 所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。
(7) 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。
(8) 施工现场搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。
(9) 高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分加强防护。
(10) 模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，避免材料、机具、工具过于集中堆放。
(11) 不准架设探头板及未固定的杆。
(12) 模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。
(13) 安装模板按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。
(14) 支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。
(15) 在现场安装模板时，所有工具装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。
(16) 二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱仍。
(17) 安装柱、梁模板设临时工作台，作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。
（18）混凝土浇筑时从中间往四边浇筑。
2) 拆除安全技术措施
(1) 模板拆除须待预力张拉后进行，防止倒塌事故发生。
(2) 模板，经技术负责人按同条件养护试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，方可拆除。
(3) 拆模严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。
(4) 高处、复杂结构模板的拆除，有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍。
(5) 工作前，检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。
(6) 拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。
(7) 拆除间歇时，将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。
(8) 已拆除的模板、拉杆、支撑等及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。
(9) 在混凝土墙体、平台上有预留洞时，在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。
3)、脚手架的安全设施
1、防电
（1）钢管脚手架不应搭设在距离外电架空线路的安全距离以内，安全距离见下表：
脚手架的外侧边缘与线路的边线间的最小安全操作距离
外电线路电压
1KV以下
1~10KV
35~110KV
154~220KV
330~500KV
最小安全操作距离（m）
4
6
8
10
15
（2）对于达不到上述规定最小距离时，必须采取防护措施，增设屏障、遮栏、围杆或保护网，并悬挂醒目的警告标志牌。
（3）脚手架搭设和使用期间，要严防与带电体接触，当需要穿过靠近380V以内的电力线路，距离线路在2m以内时，搭设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取下列措施：
① 对电线和脚手架分别采取有效的绝缘措施；
② 对脚手架要采取可靠的安全接地处理；
③ 夜间施工时，应使用不超过12V电压的低压电源。
2、所有操作人员应持证上岗
3、防雷击接地措施，采用4×30镀锌扁铁与本建筑结构的四角避雷接地网焊接，其电阻不得大于要求的10Ω。
4、高空作业要正确使用“三保”遇六级以上大风时，应停止高空作业。
5、及时收集气象资料，并通知全体工作人员，便于安排工作和进一步采取措施。
6、焊接作业时，要注意防火，遇风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。
3.6人员要求
(1)高处作业人员必须年满18岁，两眼视力均不低于1.0，无色盲，无听觉障碍，无高血压、心脏病、癫痫、眩晕和突发性昏厥等疾病，无妨害登高架设作业的其他疾病和生理缺陷。
(2)责任心强，工作认真负责，熟悉本作业的安全技术操作规程。严禁酒后作业和作业中玩笑戏闹。
(3)明确使用个人防护用品和采取安全防护措施。进入施工现场，必须戴好安全帽，在无可靠防护2m以上处作业必须系好安全带，使用工具要放在工具套内。
(4)操作工必须经过培训教育，考试、体检合格，持证上岗，任何人不得安排未经培训的无证人员上岗作业。
(5)参加搭设的所有工作人员一律不准酒后作业，必须思想集中，保持严肃，不准擅自离开工作岗位。严禁违章作业，野蛮施工。
4）、支撑体系验收
本工程支模施工是施工的重点。由于高度高，施工荷载大，若钢管扣件支撑体系处理不当，极易发生事故，故必须对支撑体系进行验收，验收必须由技术部门方案编制人参与。达到施工方案要求后，方可进行下道工序施工。
1 支撑体系的水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为200mm。
2 立杆下垫木枋垫板或者18厚九夹板。
3 检查扣件螺栓的拧紧程度。
4 纵向设置垂直剪刀撑，其间距为不大于6m；同时主梁两侧支撑立杆垂直面上必须设置剪刀撑，全面设置，不可跳跃，钢管与在面呈45度至60主角，夹角用回扣连接牢固。
5 单块梁板的模板支撑支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。
五、高支模工程监测和安全管理
6. 1、监测制度
（1）、本高支顶施工过程中，主要安全隐患是高处坠落、物体打击、支顶倾斜坍塌等。
（2）、监测结果报告必须包括监测项目及其允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结果评述，并绘制直角坐标系实时记录监测值。
（3）、监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时必须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、市建设科技委办公室、市建委建筑业管理处报告。
6.2、监测项目、测点布置和监测要求
（1）、监测项目：支架沉降、位移和变形。
（2）、观测点布置：
本工程超高支模的观测点分沉降观测点和位移观测点，布置主要设置在1600×1400梁和1400×1400梁及截面面积过大的梁，其中每条主框架梁的跨中设置一个观测点，次框架梁每隔一条在跨中位置设置一个观测点，具体布置如下图所示。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。检测示意图如下：

（3）、监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20－30分钟一次。并与初始值相对比，得出沉降、位移量和梁中挠度变形值，浇筑完成后，每隔1h观测一次；模板的沉降量到浇筑完成后12h后结束。
（4）、本工程监测预警值：
梁支架沉降预警值为8mm；
梁支架位移预警值为10mm；
（5）、注意事项：
对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。
当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。
六、塔楼二14米高扣件钢管楼板模板支架计算书
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
模板支架搭设高度为14.0米，
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。

满堂脚手架搭设范围示意图
（阴影部分为14米高满堂脚手架搭设范围）

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.0。
6.1、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×0.800+0.350×0.800=4.280kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；
I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×4.280+1.4×2.400)×0.300×0.300=0.076kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.076×1000×1000/43200=1.770N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.280+1.4×2.400)×0.300=1.529kN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×1529.0/(2×800.000×18.000)=0.159N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.280×3004/(100×6000×388800)=0.101mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
6.2、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×0.200×0.300=1.500kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m
静荷载 q1 = 0.00×1.500+0.00×0.105=1.926kN/m
活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 2.549/0.800=3.186kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.19×0.80×0.80=0.204kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.800×3.186=1.529kN
最大支座力 N=1.1×0.800×3.186=2.804kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 7.00×7.00×7.00/6 = 57.17cm3；
I = 7.00×7.00×7.00×7.00/12 = 200.08cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.204×106/57166.7=3.57N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1529/(2×70×70)=0.468N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.677×1.605×800.04/(100×9500.00×2000833.4)=0.234mm
木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
6.3、板底支撑钢管计算
　　横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.944kN.m
最大变形 vmax=2.725mm
最大支座力 Qmax=10.196kN
抗弯计算强度 f=0.944×106/4491.0=210.14N/mm2
支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
6.4、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=10.20kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,梁下横杆采用双扣件!其他地方采用可调托座。
R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN<R 12.0 kN时，应采用双扣件；R>12.0kN时，应采用可调托座。
6.5、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.111×13.000=1.439kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.800×1.000=0.280kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.200×0.800×1.000=4.000kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.719kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.800×1.000=2.400kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.4NQ
6.6、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 10.22kN
　　 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60
　　 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24
　　 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49
　　 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
　　 l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；
公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m =2945/16.0=184.655 =0.212
=10222/(0.212×424)=113.988N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391
=10222/(0.391×424)=61.640N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.027；
公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.027×(1.500+2×0.300)=2.491m =2491/16.0=156.175 =0.287
=10222/(0.287×424)=83.926N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
七、塔楼二14米层高梁模板扣件钢管高支撑架计算书
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
模板支架搭设高度为14.0米，
基本尺寸为：梁截面 B×D=800mm×700mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米，
梁底增加1道承重立杆。

采用的钢管类型为48×3.0。
7.1、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.700×0.400=7.000kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.400×(2×0.700+0.800)/0.800=0.550kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.800×0.400=0.960kN
均布荷载 q = 1.20×7.000+1.20×0.550=9.060kN/m
集中荷载 P = 1.4×0.960=1.344kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3；
I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4；

计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=0.599kN
N2=1.481kN
N3=2.216kN
N4=2.216kN
N5=1.481kN
N6=0.599kN
最大弯矩 M = 0.047kN.m
最大变形 V = 0.1mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.047×1000×1000/21600=2.176N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3×1396.0/(2×400.000×18.000)=0.291N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠