分离乙醇-水混合液的浮阀精馏塔的设计方法以及计算.doc

燕京理工学院化工原理课程设计

化工原理课程设计任务书
化药1104 赵金金 110150108
指导教师 周莉莉

一、设计题目：分离乙醇-水混合液的浮阀精馏塔
二、原始数据及条件
生产能力：年处理乙醇-水混合液2.5万吨（开工率300天/年）
原 料：乙醇含量为35%（质量百分比）的常温液体
分离要求：塔顶乙醇含量不低于90%（质量分数）
塔底釜液乙醇含量不高于0.5%（质量分数）
塔操作条件：
精馏塔塔顶压强：常压
进料热状况：泡点进料
回流比：自选
单板压降：<=0.7kpa
塔板类型：浮阀塔
工作日：每年300天，每天24小时连续运行
厂址：廊坊地区

目 录

前 言…………………………………………………………………………… 1
第1章 塔板的工艺设计方法……………………………………………… 2
第1.1节 精馏塔全塔物料衡算…………………………………………… 2
第1.2节 常压下乙醇-水气液平衡组成（摩尔）与温度关系………… 2
第1.3节 理论塔板的计算………………………………………………… 8
第1.4节 塔经的初步计算 ……………………………………………… 10
第1.5节 溢流装置……………………………………………………… 11
第1.6节 塔板布置及浮阀数目与排列………………………………… 13
第2章 塔板的流体力学计算 …………………………………………… 15
第2.1节 气相通过浮阀塔板的压降 …………………………………… 15
第2.2节 淹塔 ………………………………………………………… 16
第2.3节 液沫夹带 …………………………………………………… 17
第2.4节 塔板负荷性能图 …………………………………………… 18
（三） 附件设计 ………………………………………………………… 22
（四） 塔总体高度的设计 …………………………………………… 25
（五） 塔附属设备设计 ……………………………………………… 26
设计体会……………………………………………………………………… 28
主要符号………………………………………………………………………
参考文献……………………………………………………………………… 29
结束语………………………………………………………………………… 30

III

前 言

塔设备是炼油、化工、石油化工等生产中广泛应用的气液传质设备。根据塔内气液接触部件的形式，可以分为填料塔和板式塔。板式塔属于逐级接触逆流操作，填料塔属于微分接触操作。工业上对塔设备的主要要求：
（1）生产能力大。
（2）分离效率高。
（3）操作弹性大。
（4）气体阻力小结构简单、设备取材面广等。
塔型的合理选择是做好塔设备设计的首要环节，选择时应考虑物料的性质、操作的条件、塔设备的性能以及塔设备的制造、安装、运转和维修等方面的因素。板式塔的研究起步较早，具有结构简单、造价较低、适应性强、易于放大等特点。
精馏是分离液体混合物（含可液化的气体混合物）最常用的一种单元操作，在化工，炼油，石油化工等工业中得到广泛应用。精馏过程在能量剂驱动下（有时加质量剂），使气液两相多次直接接触和分离，利用液相混合物中各组分的挥发度的不同，使易挥发组分由液相向气相转移，难挥发组分由气相向液相转移，实现原料混合液中各组分的分离。根据生产上的不同要求，精馏操作可以是连续的或间歇的，有些特殊的物系还可采用衡沸精馏或萃取精馏等特殊方法进行分离。本设计的题目是乙醇-水连续精馏浮阀塔的设计，即需设计一个精馏塔用来分离易挥发的乙醇和不易挥发的水，采用连续操作方式，需设计一板式塔将其分离。

第1章 塔板的工艺设计方法

第1.1节 精馏塔全塔物料衡算

1.1.1精馏塔全塔物料衡算
F：原料液流量(kmol/h) xF：原料组成（摩尔分数，下同）
D：塔顶产品流量(kmol/h) xD：塔顶组成
W：塔底残液流量(kmol/h) xW：塔底组成
原料乙醇组成：
塔顶组成：
塔底组成：
进料平均分子量：=
进料量：
物料衡算式为： （1.1）
联立代入求解：D=33.61 kmol/h W=118.20 kmol/h

第1.2节 常压下乙醇-水气液平衡组成（摩尔）与温度关系

1.2.1常压下乙醇-水气液平衡组成（摩尔）与温度关系

表1.1 常压下乙醇-水气液平衡组成（摩尔）与温度关系
温度/℃
液相
气相
温度/℃
液相
气相
温度/℃
液相
气相
100
0
0
82.7
23.37
54.45
79.3
57.32
68.41
95.5
1.90
17.00
82.3
26.08
55.80
78.74
67.63
73.85
89.0
7.21
38.91
81.5
32.73
59.26
78.41
74.72
78.15
86.7
9.66
43.75
80.7
39.65
61.22
78.15
89.43
89.43
85.3
12.38
47.04
79.8
50.79
65.64

84.1
16.61
50.89
79.7
51.98
65.99

1.2.1.1温度
①tF：
②tD：
③tW：
④精馏段平均温度：℃
⑤提馏段平均温度：℃
1.2.1.2密度
已知：混合液密度 （1.2）
混合气密度（a为质量分率，为平均分子量） （1.3）
（1）精馏段：℃
液相组成x1：
气相组成y1：
所以

（2）提馏段：℃
液相组成x2：
气相组成y2：
所以

表1.2 不同温度下乙醇和水的密度
温度/℃
ρ已
ρ水
温度/℃
ρ已
ρ水
80
735
971.8
95
720
961.85
85
730
968.6
100
716
958.4
90
724
965.3

求得在与下乙醇和水的密度
℃，kg/m³
kg/m³
同理：℃， kg/m³， kg/m³
在精馏段

液相密度： kg/m³
气相密度： kg/m³
同理可得出：在精馏段
液相密度： kg/m³
气相密度： kg/m³
1.2.1.3混合液体表面张力
二元有机物-水溶液表面张力可用下列各式计算
公式： （1.4）
注： （1.5） （1.6）
（1.7） （1.8）
（1.9） （1.10）
（1.11） （1.12） （1.13）
式中下角标w、o、s分别代表水、有机物及表面部分，Xw、Xo指主体部分的分子数，、指主体部分的分子体积，、为水、有机物的表面张力，对乙醇q=2。
①精馏段：℃
表1.3 不同温度下乙醇和水的表面张力
温度/℃
70
80
90
100
乙醇表面张力/10-2N/m2
18
17.15
16.2
15.2
水表面张力/10-2N/m2
64.3
62.6
60.7
58.8

乙醇表面张力：
水表面张力：

因为 ， 所以

联立方程组
代入解得：

②提馏段：℃

乙醇表面张力：
水表面张力：，

因为 ， 所以

联立方程组
代入解得：
1.2.1.4混合物的粘度
℃，查表得： mPa·s， mPa·s
℃，查表得： mPa·s， mPa·s
精馏段粘度
mPa·s
提馏段粘度
mPa·s
1.2.1.5相对挥发度
①精馏段挥发度：由，得，
所以 （1.14）
②提馏段挥发度：由，得，
所以 （1.15）

1.2.1.6气液相体积流量计算
根据x-y图得： 所以
取
（1）精馏段： （1.16）
（1.17）
已知： kg/kmol， kg/kmol
kg/m³， kg/m³
质量流量： （1.18）
（1.19）
体积流量： m³/s （1.20）
m³/s （1.21）
（2）提馏段：因本设计为泡点进料，所以q=1
kmol/s （1.22）
kmol/s （1.23）
已知： kg/kmol， kg/kmol
kg/m³， kg/m³
质量流量： （1.24）
（1.25）
体积流量： m³/s （1.26）
m³/s （1.27）

第1.3节 理论塔板的计算

1.3.1理论塔板的计算
理论板：指离开这种板的气液两相互成平衡，而且塔板上液相组成均匀。
理论板的计算方法：可采用逐板计算法、图解法，本次实验采用图解法。
根据1.103×105Pa下，乙醇-水的气液平衡组成关系可绘出平衡曲线即x-y曲线图，泡点进料，所以q=1，即q为一直线，本平衡具有下凹部分，操作线尚未落到平衡线前，已与平衡线相切。，操作回流比
已知：精馏段操作线方程： （1.28）
泡点进料 q=1,xq =xf=0.174

（1.29）

以此类推：
提馏段操作线方程： （1.30）

以此类推：
∴精馏塔内理论板NT=10块（包括再沸器），加料板为第3块理论板。
板效率与塔板结构、操作条件、物质的物理性质及流体性质有关，它反映了实际塔板上传质过程进行的程度。板效率可用奥康奈尔公式计算。
注：——塔顶与塔底平均温度下的相对挥发度
——塔顶与塔底平均温度下的液体粘度mPa·s
（1）精馏段
∵，mPa·s
∴
故
（1）提馏段
∵， mPa·s
∴
故
全塔所需实际塔板数：
全塔效率

第1.4节 塔经的初步计算

1.4.1塔经的初步计算
1.4.1.1精馏段
由=（安全系数）×，安全系数=0.6-0.8，式中C可由史密斯关联图查出： （1.31）
横坐标数值： （1.32）
取板间距： m， m，则 m
查图可知： （1.33）

圆整：
横截面积： （1.34）
空塔气速： （1.35）
1.4.1.2提馏段
横坐标数值：
取板间距： m， m，则 m
查图可知：

圆整：
横截面积：
空塔气速：

第1.5节 溢流装置

1.5.1溢流装置
1.5.1.1堰长
取 （1.36）
出口堰高：本设计采用平直堰，堰上液高度按下式计算
近似取E=1 （1.37）
（1）精馏段

（2）提馏段

1.5.1.2弓形降液管宽度和横截面积
查图得：，
则 m2，
验算降液管内停留时间：
精馏段 （1.38）
提馏段： （1.39）
验证结果为降液管，设计符合要求。
1.5.1.3降液管底隙高度
（1）精馏段
取降液管底隙的流速 m/s，则 （1.40）
（2）提馏段
取降液管底隙的流速m/s，则 （1.41）
因为小于20mm，故不满足要求。

第1.6节 塔板布置及浮阀数目与排列

1.6.1塔板布置及浮阀数目与排列
1.6.1.1塔板分布
本设计塔经D=1m，采用分块式塔板，以便通过人孔装拆塔板。
1.6.1.2 浮阀数目与排列
（1）精馏段
取阀孔动能因子，则孔速为 （1.42）
每层塔板上浮阀数目为 （1.43）
取边缘区宽度 m，破沫区宽度 m
计算塔板上的鼓泡区面积，即 （1.44）
其中 （1.45）
（1.46）
所以
浮阀排列方式采用等腰三角形叉排，取同一个横排的孔心距t=75mm
则排间距：=30mm （1.47）
（1）提馏段
取阀孔动能因子，则 （1.48）
每层塔板上浮阀数目为 （1.49）
按t=75mm，估算排间距：=34mm （1.50）
开孔率：
（1.51）

∵加压塔小于10% ∴满足要求

第2章 塔板的流体力学计算

第2.1节 气相通过浮阀塔板的压降

2.1.1气相通过浮阀塔板的压降
可根据计算 （2.1）
2.1.1.1精馏段
⑴ 干板阻力 （2.2）
∵
∴（46）
⑵ 板上气液层阻力
取， （2.3）
⑶ 液体表面张力所造成的阻力
此阻力很小，可忽略不计，因此与气体流经塔板的压降相当的高度为
（2.4）
（2.5）
2.1.1.2提馏段
⑴ 干板阻力 （2.6）
∵， ∴ （2.7）
⑵ 板上充气液层阻力。取， （2.8）
⑶ 表面张力所造成的阻力
此阻力很小，可忽略不计，因此与气体流经塔板的压降相当的高度为： （2.9）

第2.2节 淹塔

2.2.1淹塔
为防止发生淹塔现象，要求控制降液管中清液高度 （2.10）
2.2.1.1精馏段
⑴ 单层气体通过塔板压降所相当的液柱高度
⑵ 液体通过降液管的压头损失：
（2.11）
⑶ 板上液层高度：，则，（2.12）
取，已选定，
则
可见，所以符合防止淹塔的要求
2.2.1.2提馏段
⑴ 单板压降所相当的液柱高度
⑵ 液体通过降液管的压头损失
（2.13）
⑶ 板上液层高度：，则（2.14）
取，则 （2.15）
可见，所以符合防止淹塔的要求

第2.3节 液沫夹带

2.3.1液沫夹带
2.3.1.1精馏段
泛点率= （2.16）
板上液体流经长度：
板上液流面积：
查物性系数 K=1.0，泛点负荷系数图
泛点率=
对于大塔，为了避免过量物沫夹带，应控制泛点率不超过80%，由以上计算可知，无沫夹带能够满足的要求。
2.3.1.2提馏段
取物性系数K=1.0，泛点负荷系数图
泛点率=
由计算可知符合要求。

第2.4节 塔板负荷性能图

2.4.1塔板负荷性能图
2.4.1.1雾沫夹带线
泛点率= （2.17）
据此可作出负荷性能图中的物沫夹带线，按泛点率80%计算
⑴ 精馏段

整理得： （2.18）
由上可知物沫夹带线为直线，则在操作范围内任取两个值，算出
⑵ 提馏段
整理得： （2.19）
2.4.1.2液泛线
（2.20）
由此确定液泛线，忽略式中的，
（2.21）
而 （2.22
⑴ 精馏段

⑵ 提馏段0.251=5.34

2.4.1.3液相负荷上限
液体的最大流量应保证降液管中停留时间不低于35s
液体降液管内停留时间 （2.23）
以Q=5s作为液体在降液管内停留时间的下限，则
m3/s （2.24）
2.4.1.4漏液线
对于型重阀，依作为规定气体最小负荷的标准，则（2.25）
⑴ 精馏段
⑵ 提馏段
2.4.1.5液相负荷下限
取堰上液层高度作为液相负荷下限条件作出液相负荷下限线，该线为与气相流量无关的竖直线。
，取E=1.0 （2.26）
则
由以上15作出塔板负荷性能图。可以看出
⑴ 在任务规定的气液负荷下的操作点p（设计点）处在适宜操作区内的位置；
⑵ 塔板的气相负荷上限完全由物沫夹带控制操作下限由漏液控制；

图2.1 精馏段塔板负荷性能图

图2.2 提馏段塔板负荷性能图

⑶ 按固定的液气比，由图可查出塔板的
气相负荷上限 精馏段：
提馏段：
气相负荷下限 精馏段：
提馏段：
所以精馏段操做弹性=，提馏段操做弹性=
表2.1 浮阀塔工艺设计计算结果
项目
符号
单位
计算数据
备注
精馏段
提馏段
塔经
D
M
1
1

板间距

M
0.45
0.45

塔板类型

单溢流弓形降液管
分块式塔板
空塔气速

m/s
0.889
0.916

堰长

m
0.65
0.65

堰高

m
0.06473
0.06015

板上液层高度

m
0.07
0.07

降液管底隙高

m
0.0054
0.0138

浮阀数
N

202
178
等腰三角形叉排
阀孔气速

m/s
11.01
12.9

浮阀动能因子

12
12

临界阀孔气速

m/s
9.57
11.21

孔心距
t
m
0.075
0.075
同一横排孔心距
排间距

m
0.022
0.025
相邻横排中心距离
单板压降

Pa
671.14
701.3

液体在降液管内停留时间

s
55.745
21.825

降液管内清液层高度

m
0.156
0.153

泛点率

%
38.97
42.74

气相负荷上限

m³/s
4.5
4.1
物沫夹带控制
气相负荷下限

m³/s
0.158
0.162
漏液控制
操作弹性

2.934
2.805

第三章 附件设计
3.1接管
3.1.1进料管
进料管的结构类型很多，有直管进料管，弯管进料管，本设计采用直管进料管。
管径计算：
,取=1.6m/s，kg/m3 （3.1）
m3/s

查表取
3.1.2回流管
采用直管回流管，取 m/s （3.2）
m3/s

查表取
3.1.3塔釜出料管
取m/s，直管出料， m3/s
查表取
3.1.4塔顶蒸汽出料管
取直管出气，取出口管速 ，则
查表取
3.1.5塔底进气管
采用直管，取气速，则
查表取
3.1.6法兰
由于常压操作，所有法兰均采用标准管法兰，由不同的公称直径选用相应的法兰
⑴ 进料管法兰：
⑵ 回流管法兰：
⑶ 塔釜出料管法兰：
⑷ 塔顶蒸汽管法兰：
⑸ 塔釜蒸汽进气法兰：
3.2简体与封头
3.2.1简体 （76）
壁厚选6mm，所用材质为
3.2.2封头
封头分为椭圆形封头、碟形封头等几种，本设计采用椭圆形封头，由公称直径，查得曲面高度,直边高度，内表面积，容积，选用封头，
3.3除沫器
当空塔气速较大，塔顶带液现象严重，以及工艺过程中不许出现气速夹带雾滴的情况下，设置除沫器，以减少液体夹带损失，确保气体纯度，保证后续设备的正常操作。常用除沫器有折流式除沫器，丝网除沫器以及程流除沫器。本设计采用丝网除沫器，其具有比表面积大，重量轻、空隙大及使用方便等优点。
设计全速，选取，系数=0.107 （3.3）

除沫器直径
选取不锈钢除沫器：类型：标准型，规格：10-100，材料：不锈钢丝网（）
3.4裙座
塔底常用裙座的结构性能好，连接处产生的局部阻力小，所以它是塔设备的主要支座形式，为了制作方便，一般采用圆筒形。由于群座内径>800mm,故群座壁厚取16mm。
基础环内经：
基础环外经：
圆整：=1800mm，=2400mm.基础环厚度，考虑到腐蚀余量，腐蚀余量取18mm，考虑到再沸器，群座高度取2.5m，地角螺栓直径取M30.
3.5吊柱
对于较高的室外无框架的整体塔，在塔顶设置吊柱，对于补充和更换填料、安装和拆卸内件，既经济又方便的一项措施，一般取15m以上的塔物设吊柱，本设计中高度大，因此设吊柱。因设计塔径D=2000mm，可选用吊柱600kg，s=1000mm，l=3500mm，H=1000mm，材料为。
3.6人孔
人孔是安装和检修人员进出塔的惟一通道，人空的设置应便于人进入任一层塔板，由于设置人孔处塔间距离大，且人孔设备过多会使制造时塔体的弯曲度难以达到要求，一般每隔10-20块塔板才设一个人孔，本塔总共37块板，需设置3个人孔，每个孔直径为450mm，在设置人孔处，板间距为600mm，裙座上应开设2个人孔，直径450mm，人孔慎入塔内部应与他内壁修平，其边缘需倒装和磨圆，人孔法兰的密封形状及垫片用材，一般与塔的接管法兰相同，本设计也是如此。

第四章 塔总体高度的设计

一、塔的顶部空间高度是指塔顶第一层塔盘到塔顶封头的直线距离，取除沫器到第一板的间距为600mm，顶部空间高度为1200mm
二、塔的底部空间高度是指塔底最末一层塔盘到塔底封头的直线距离，釜液停留时间取5s。
（4.1）
（4.2）
塔立体高度 （4.3）
（4.4）

第五章 塔附属设备设计

5.1确定冷凝器和再沸器的热负荷，
（5.1）
（5.2）
上两式中的，分别为塔顶塔底混合物的汽化潜热，为塔底混合物流率，
物质
时的气化潜热KJ/mol
时的气化潜热KJ/mol

乙醇
40219
39113.43
0.78
0.002
水
43193.94
40725.2
0.22
0.998

5.2冷凝器的选择
有机物蒸汽冷凝器的设计选用的总体传热系数一般范围为5001500kcal/(㎡h℃)
本设计取 K=700 kcal/(㎡h℃)=2926J/(㎡h℃)
出料液温度：78.47℃（饱和气）→78.72℃（饱和液）
冷却水温度：20℃→35℃
逆流操作：=58.72℃，=43.47℃

传热面积： （5.3）
5.3再沸器的选择
选用120℃饱和水蒸汽加热，传热系数取K=2926 J/(㎡h℃)
料液温度：99.53℃→100℃，热流体温度120℃→120℃
逆流操作：=20℃，=20.47℃

传热面积： （5.4）

设计体会

对于设计过程我通过查阅各种文献得到数据，公式最后汇总，通过给出的任务进行计算，使我的自学能力，汇总能力都得到了提高。
对于最后部分塔附属高度的计算还不甚了解，很不熟练，有待提高。通过本次课程设计不仅增强了自己的自学能力更促进了对化工原理知识的进一步了解，同时通过同学之间，同学和老师之间的相互交流使我的设计更加完善。
在良好的互动环境下我们大家都很努力认真，不仅是为了取得成绩，更是为了能在知识上，在能力上都有所提高。特别使对一些参考文献的使用，和对图表的查询都有了实质性的操作。动手能力也有了显著提高，使大家都很高兴。虽然我们做设计的时间较以前的学哥学姐时间短，但我们相信我们的收获不比他们少。
当然我知道自己的设计也许还存在着这样或那样的不足，但我知道这是我努力的结果。我感谢能有这次让我努力并增长知识的机会，缺点和不足一定会尽力改正。也真心地希望还有这样可以促进我们学习和进步的机会。
1、通过本次课程设计，使我对从浮阀塔设计方案到浮阀塔设计的基本过程的设计方法、步骤、思路有一定的了解与认识。它相当于实际浮阀塔设计工作的模拟。在课程设计过程中，基本能按照规定的程序进行，先针对浮阀塔的特点收集、调查有关资料，然后进入草案阶段，其间与指导教师进行几次方案的讨论、修改、再讨论，逐步了解了设计浮阀塔的基本顺序，最后定案。设计方案确定后，又在老师指导下进行初步详细设计，并计算物料守衡，塔高等；最后进行塔附件设计。
2、此次课程设计基本能按照设计任务书、指导书、技术条件的要求进行。同学之间相互联系，讨论，整体设计基本满足使用要求，但是在设计指导过程中也发现一些问题。理论的数据计算不难，困难就在于实际选材，附件选择等实际问题。这些方面都应在以后的学习中得以加强与改进。
以上是本次课程设计的指导过程中的心得与体会以及对课程设计完成情况的总结，希望在以后的学习当中能扬长避短，以取得更好的教学效果。

参考文献

1.《化工原理》杨祖荣 刘丽英 刘伟 编著。化学工业出版社（第二版） 2013年6月第7次印刷
2.《化工原理》王志魁 编著 化学工业出版社（第二版） 2002年2月第9次印刷
3.《化工设计概论》侯文顺编著 化学工业出版社（第二版） 2010年1月第12次印刷
4.《化工原理课程设计指导》 任晓光主编 化学工业出版社2009年1月
5.《化工原理课程设计》 王国胜主编 大连理工大学出版社 2005年2月
6.《化工容器及设备简明设计手册》 贺匡国主编 化学工业出版社 2002年8月
7.《化工单元过程及设备课程教材》 匡国柱，史启才主编 化学工业出版社，2005.1

主要符号说明

F：原料液流量(kmol/h)
：原料组成（摩尔分数）
：进料温度（℃）
D：塔顶产品流量(kmol/h)
：塔顶组成（摩尔分数）
：塔顶温度（℃）
W：塔底残液流量(kmol/h)
：塔底组成（摩尔分数）
：塔底温度（℃）
：密度（kg/m³）
：平均摩尔质量（kg/kmol）
：表面张力（N/m2）
：粘度（mPa·s）
R：回流比
：相对挥发度
：塔板效率
：浮阀数
：理论板数（块）
：实际板数（块）
：流速（m/s）
：阀孔气速（m/s）
：临界阀孔气速（m/s）
:液体质量流量（kg/s）
:气体质量流量（kg/s）
：液体体积流量（m³/s）
：气体体积流量（m³/s）
：堰长（m）
：降液管底隙高（m）
:堰高（m）
：堰上液高度（m）
：板上液层高度（m）
：板间距（m）
:降液管内清液层高度（m）
：降液管宽度（m）
：降液管横截面积（m2）
：塔截面积（m2）
：阀孔动能因子
：边缘区宽度（m）
：破沫区宽度（m）
：孔心距（m）
：排间距（m）
：单板压降（Pa）
：液体在降液管内停留时间（s）
Q：热量（kJ/h）
r：汽化潜热（kJ/kg）
H：全塔高度（m）
D：塔径（m）
下标说明：L：液相 V：气相
1：精馏段 2：提留段

结束语

本次课程设计经过两周的时间得以完成，主要包括目录、绪论、设计方案、浮阀塔的工艺计算等内容，主要通过上网搜集资料、查找统计文献、数据的整合计算、文字的筛选以及上机调试等部分组成，在此基础上形成了该课程设计的基础框架，最后由本人加以总结整合，提出了相关设计方案，具体内容在课程设计各章节均有所体现。本次课程设计让我取得了很多收获。
首先，通过课程设计资料的搜索以及对数据的计算，让我对化工原理有了更加清晰、更加深刻的认识，课程设计本身的完成过程，其实也是自己对化工原理轮廓的理解，对内容的把握的过程，这样可以更加丰富的了解了化工原理的全貌，对自己的专业知识学习也更加深刻，不在浮于表面。
其次，通过本次课程设计，提高了我的逻辑思维能力以及对材料的整合和筛选能力，这对于我今后的研究和学习有很大的帮助，通过了整个课程设计方案的描述，让我更加全面的拓宽自己的思考能力。
再次，课程设计让我更加重视实践，重视对实际工作的关注，有利于提高我理论联系实际的能力。通过这次学习，我知道了如何去自觉学习，如何去体验实践的成果，如何在实践中后享受胜利的喜悦。
最后，对于我来说，独自完成课程设计是相当困难的，它的完成与老师和同学的合作是密不可分的，在共同的努力中我感受到了团队的合作力量，团队的温暖，工作的同时也增进了我们的友谊，我想我们每个人都会为我们共同努力的汗水所骄傲和自豪。
但是，课程设计的完成并不代表我自身学习的终止，在完成过程中我发现自己有很多缺点不足。如：课程设计中的Auto CAD作用部分对自己来讲十分困难，另外，大量的内容也暴露出自己知识面窄，对实践活动的能力不强等诸多问题，我想困难和挑战才是激发自己前进的动力，自己也将会在今后的学习和生活中
，劈荆斩浪，挑战自我。
化工原理课程设计的完成对我来说有深刻的意义，我衷心感谢周莉莉老师的指导以及与我合作共同学习的同学，是你们带给我收获，带给我快乐！
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