碧海蒙苑酒店、别墅脚手架施工方案.doc

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落地脚手架施工方案
（海南·碧海蒙苑酒店、别墅）

方案编制:

方案审核：

方案批准：

长沙桐木建设股份有限公司
编制日期：2013年05月25日

目 录
第一章 编制依据 2
第二章 工程概况 2
第三章 设计与搭设方法 2
第四章 施工准备 3
4.1 技术准备 3
4.2 材料准备 3
第五章 施工方法及技术措施 3
5.1脚手架的用途和荷载限值 3
5.2钢管脚手架的构造要求 3
5.3钢管脚手架的施工 4
5.4脚手架安全通道构造 8
5.5外用电梯 8
5.6卸料平台 8
第六章 主要管理措施 8
6.1一般要求 9
6.2安全注意事项 10
6.3施工管理措施 11

第一章 编制依据
1.1工程施工图纸
1.2《建筑工程施工质量验收统一标准 》GB50300；
《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；
《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ215。
第二章 工程概况
本项目共计13栋高层住宅、12栋别墅和1栋酒店，在场地的西北角设有一层地下室。本项目总用地面积为74272.76㎡，总建筑面积为131308.60㎡，其中地下建筑面积为7364.92㎡，地上建筑面积为123943.68㎡。本工程部分为框架剪力墙结构，回填土后搭设双排钢管扣件式脚手架。为装修预留300mm工作面。
第三章 设计与搭设方法
本工程中酒店、别墅结构外脚手架最高处21.60m,采用单立杆双排钢管扣件式脚手架。脚手架采用立杆纵距1.5 m，立杆横距净空0.80m，步距1.8m，内排杆距结构墙边300-500mm。脚手架沿垂直方向每楼层设置一道、水平方向每二跨（3.0m）设一处拉结点。在拉结点于楼层外侧梁、板中预埋A48.3×3.6钢管与外架拉结，并用木方顶在钢管与结构之间。按脚手架规程要求设置剪刀撑，每5~7根立杆设一道，且每片架子不少于三道，从一层直到顶层。

第四章 施工准备
4.1 技术准备
1)认真熟悉图纸，了解建筑物的平面尺寸,认真学习关于脚手架施工的安全技术操作规程,向班组进行技术交底。
2)进行操作工的岗前培训工作,特种作业的有效证件核查工作。
4.2 材料准备
Ф48.3×3.6钢管脚手架（其力学性能符合GBT700中Q235A的规定）及各种扣件，扣件符合GB15831-1995〈钢管脚手架扣件〉的规定。方木、阻燃型密目安全网（1500×６000、200目/cm2）、电焊条等。
第五章 施工方法及技术措施
5.1脚手架的用途和荷载限值
用于本工程的结构及装修阶段，脚手架搭设高度为21.6米。钢管脚手架外立杆内侧满挂密目网。脚手架荷载限值：结构架3KN/m2。
5.2钢管脚手架的构造要求
5.2.1立杆间距：纵向间距1500mm，横向间距净空800mm,接头相互错开3000mm并不在同一跨距内;
5.2.1大横杆间距：扫地杆距离地面200mm,横杆间距为1500mm;
5.2.3小横杆布置于立杆与大横杆交接部位，不得遗漏；
5.2.4剪刀撑：沿脚手架两端和转角处起设置剪刀撑。每5-7根立杆设一道，且每片架子不少于三道。剪刀撑沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60度之间，剪刀撑的斜杆两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点。在脚手架立杆底端之上200mm处一律满设纵向和横向扫地杆，并与立杆连接牢固。
5.2.5拉接点布置：连墙点采用刚性连接方式。脚手架沿垂直方向每楼层（3.0m）设置一道、水平方向每二跨（3.0m）设一处拉结点。在拉结点于楼层外侧梁、板中预埋A48.3×3.6钢管与外架拉结，并用木方顶在钢管与结构之间。外排立杆内侧，脚手架满挂铺绿色密目安全网。
5.2.6作业面部位满铺木脚手板，其余楼层每3层封闭一层，不超过三层的中间封闭一层，檐口层封闭一层。
5.3钢管脚手架的施工
5.3.1施工准备
做好技术交底工作，对脚手架所用材料按标准要求进行检查验收，清除场地内杂物，平整搭设场地，并保持排水畅通。
5.3.2基础
在回填土按标准要求分层回填夯实后,浇筑150mm厚C20混凝土垫层，浇筑宽度1500mm，上面通长铺设厚100 的方木。外架拆除后将此基础切割后用作散水，基础下有水电预埋的等外架拆除后再进行切割，如下图所示：

5.3.3搭设
⑴立杆采用Φ48.3钢管，立杆上的对接扣件交错布置：两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离为1000mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3；
⑵立杆顶端高出檐口上皮1.5m；
⑶大横杆设置在立杆内侧其长度大于三跨，接头用对接扣件连接，相邻的两根纵向水平杆接头错开距离大于1000mm，并不在同一跨内。
⑷横向水平杆的设置宜根据支承脚手板的间距设置，最大间距不大于纵距的1/2。
⑸连墙杆水平方向间距为4.5m,竖向间距为3.0m。拉接杆靠近主节点，偏离主节点距离不大于300mm。从第一点开始设置，采用梅花形的布置方法。
⑹连墙杆与建筑物的拉接方式为在拉结点于楼层外侧梁、板中预埋Φ48.3钢管与外架拉结，并用木方顶在钢管与结构之间，（见附图）。
⑺剪刀撑搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件的边缘至杆端距离不应小于100mm。
⑻剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
⑼作业施工段，满铺跳板，每900mm的高度设置一道护身栏杆。
⑼施工井架等附墙件穿过脚手架时，注意尽可能避开，不要相碰。在搭设脚手架时，在运转平台位置留出入口，在留口位置，里外立杆采用双根钢管，横向架设剪刀撑，运转平台撤出后，立即补搭脚手架杆件，并注意挂好安全网。

脚手架搭设示意
拉接杆与梁、板拉结示意图
5.4脚手架安全通道构造
本工程在每栋楼的首层设置一个出入口。出入口处搭设6.0×2.6m×4.0m （长×宽×高）的防护棚，上铺5cm厚的双层脚手板。
在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口1～2步，立柱用短管斜撑相互联系。上方悬空立柱处增加两
根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm内。
5.5外用井架
为了保证施工的安全和高效地完成施工任务，每栋楼设置外用井架提升机一台，在外架搭设时预留安装提升机的部位,采用短横杆搭设，以方便外脚手架的改搭，外用提升机防护门高1.80m。
5.6卸料平台
卸料平台采用16#工字钢焊接而成，卸料平台的尺寸如下图所示，每楼层设置两座，逐层向上循环利用，固定方式采用在梁或板中预埋A18的圆钢，外侧埋设一根，内侧埋设两根，上部采用钢丝绳斜拉进行卸载。

卸料平台立面图
第六章 主要管理措施
6.1一般要求
6.1.1脚手架应严格按设计要求及脚手架操作规范搭设，未经技术人员同意不得擅自拆改。
6.1.2钢管在搭设前必须挑选配料，剪刀撑刷 黄黑相间的油漆，其它钢管表面统一刷黄色油漆，不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及有裂纹的钢管。
6.1.3钢管对接采用对接扣件。发现有脆裂、变形、滑丝的严禁使用。接头位置应错开1000mm，且不应设在同步、同跨内。
6.1.4所有接口的杆件均应伸出100mm以上，防止滑落。
6.1.5架子管应横平竖直，立杆垂直度偏差不得大于50mm，杆件出头长度应一致，避免里出外进，影响吊装及美观。
6.1.6脚手架必须满铺，搭接板端压过150mm，严禁出现跳板和超过150mm的探头板。脚手板必须经过严格的挑选，板厚严禁小于50mm。脚手板两端用铅丝打箍，锈蚀、腐朽、劈裂、有活动节子、偏棱和变形严重的脚手板禁止使用。
6.1.7脚手架搭设完毕应形成一个封闭整体，转角处、错台位置应用钢管安全网围护严密。
6.1.8安全网：宽度不得小于1.8米，长度不大于6米，网眼保证2000目/cm2严禁使用埙坏或腐朽的安全网。
6.2安全注意事项
6.2.1凡是高血压、心脏病、癫痫病、晕高和视力不够的严禁从事高处作业。
6.2.2未搭设完的脚手架或未验收的脚手架，严禁投入使用。
6.2.3架子工必须3人以上配合作业，严格按支搭脚手架的程序组装和拆除。
6.2.4高空作业人员必须系安全带，进入施工现场必须戴安全帽，现场不准吸烟。
6.2.5严格控制脚用架上的施工荷载，严禁在脚手架上放置钢筋、钢管、胶合板等物品，严禁多人（超过5人）集中在同一处外架上作业。
6.2.6五级以上大风及雨雾天气塔吊应停止作业，雨后应检查验收后方可上架。
6.2.7施工前，现场工长、安全员应对操作工人进行安全交底，使工人做到应知应会，不违章作业。
6.2.8安全员应经常巡视，发现安全隐患及时制止，并及时整改。
6.3施工管理措施
6.3.1脚手架拆除措施
拆除前应全面检查脚手架的扣件连接，连墙杆支撑体系是否符合要求，应进行拆除安全技术交底，应清除脚手架上的杂物及地面建筑垃圾。拆除顺序由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，连墙杆必须随脚手架逐层拆除，分段拆除时高差不大于2步。当脚手架拆至下部最后一根长立杆时，应加临时抛撑加固。各种配件严禁抛至地面，拆除后的材料按规格随时码堆存放 。
6.3.2检查与验收措施
⑴各种材料必须符合相应的标准规定，钢管的表面应平直无裂纹，结疤、分层、错位、硬度、毛刺等，钢管必须刷防锈漆。扣件必须有生产许可证，测试报告，严禁使用裂缝，变形，滑丝的扣件。扣件均应做防锈处理。
⑵脚手的检查阶段：
①基础完工后及脚手架搭设前；
②作业层上施加荷载前；
③每搭设完10-13米；
④达到设计高度；
⑤遇有6级大风和大雨后；
⑥停用超过一个月。
⑶脚手架使用中的检查：
①杆件的位置和连接连墙杆、支撑，门洞桁架等构造要求；
②地基是否有积水，垫木是否松动，立杆是否悬空；
③扣件是否松动；
④高度在24m以上的垂直偏差（±100mm）；
⑤安全防护措施是否符合要求；
⑥是否超载
⑦扣件的拧紧力矩是否符合要求。
6.3.3安全管理措施
⑴脚手架搭设人员必须持证上岗，必须戴安全帽，系安全带穿防滑鞋。
⑵脚手架构配件及搭设质量应按规定进行检查。
⑶作业层严禁超载，不得将模板支架，缆风绳、泵送混凝土输送管固定在脚手架上。
⑷六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止作业。
⑸脚手架的安全检查和维护应按规定进行。
⑹脚手架上进行电、气焊作业时必须有防火措施和专人看守。
⑺结构施工期间，由塔吊上的避雷设施起作用，结构施工完毕后，依靠屋面建造的永久性避雷设施起作用，所以不用单独考虑外脚手架的避雷措施。
⑻搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
6.3.4安全注意事项
1)分段进行搭设，必须保证各段间外架连接牢固，建筑物周边外架接口必须牢固，不得断开。
2)脚手架搭设操作工人严禁酒后作业；
3)作业施工段，满铺跳板，双侧设置护身栏杆，指定地点设施通道，其它端口进行封闭，严禁施工人员翻越。
4)外架搭设完必须经过项目部安全员验收完毕方可使用。
5)外架使用必须明确标识通道位置。
6)通道出口搭设护头棚，并设置醒目的标志牌。

计算书：
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算参数:
双排脚手架，搭设高度21.6米，立杆采用单立管。
立杆的纵距0.90米，立杆的横距1.50米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为48×3.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距2.40米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹串片，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.75kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。
卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。
卸荷钢丝绳的换算系数为0.82，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离3.0m。
一、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800/2=0.140kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.140+1.4×1.200=1.894kN/m

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:

M=1.894×1.5002/8=0.533kN.m
=0.533×106/5080.0=104.864N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.140+1.200=1.378kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×1.378×1500.04/(384×2.06×105×121900.0)=3.618mm
小横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
二、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500×0.800/2=0.210kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.500×0.800/2=1.800kN
荷载的计算值 P=(1.2×0.058+1.2×0.210+1.4×1.800)/2=1.421kN

大横杆计算简图

2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×0.8002+0.175×1.421×0.800=0.201kN.m
=0.201×106/5080.0=39.614N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×800.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.00mm
集中荷载标准值P=(0.058+0.210+1.800)/2=1.034kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.146×1033.800×800.003/(100×2.060×105×121900.000)=0.24mm
最大挠度和
V=V1+V2=0.246mm
大横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×0.800=0.031kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500×0.800/2=0.210kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.500×0.800/2=1.800kN
荷载的计算值 R=1.2×0.031+1.2×0.210+1.4×1.800=2.809kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161
NG1 = 0.116×39.600=4.598kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.350×4×0.800×(1.500+0.300)/2=1.008kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14
NG3 = 0.140×0.800×4/2=0.224kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×0.800×39.600=0.158kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.988kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×0.800×1.500/2=3.600kN
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.750
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250
Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.600
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.750×1.250×0.600 = 0.394kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×5.988+0.85×1.4×3.600)/2×1.50=8.602kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×5.988+1.4×3.600)/2×1.50=9.169kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.394×0.800×1.800×1.800/10=0.121kN.m
五、立杆的稳定性计算:
卸荷计算
卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。
在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。
计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。

经过计算得到
1=arctg[3.00/(1.50+0.30)]=1.030
2=arctg[3.00/0.30]=1.471
最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为8.602kN和8.602kN。
最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为9.169kN和9.169kN。
考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)
T1=10.69 T2=9.22 F1=5.50 F2=0.92
其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。
所有卸荷钢丝绳的最大拉力为10.693kN。
选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000×10.693/0.820=130.402kN。
选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径8.7mm。满足要求!
吊环强度计算公式为 = T / A < [f]
其中[f] —— 吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f] = 50N/mm2；
　　A ——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。
经过计算得到，选择吊环的直径要至少(21385.981×4/3.1416/50/2)1/2=17mm。
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.169kN；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.800；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.800×1.800=3.742m；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
—— 由长细比，为3742/16=237；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.131；
　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9169/(0.13×489)=142.773N/mm2；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.602kN；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.800；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.800×1.800=3.742m；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
—— 由长细比，为3742/16=237；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.131；
　　 MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.121kN.m；
　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8602/(0.13×489)+121000/5080=157.852N/mm2；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.390kN；
　　 NQ —— 活荷载标准值，NQ = 3.600kN；
　　 gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.116kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 46.347米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.390kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 3.600kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.116kN/m；
　Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.102kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 40.752米。
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.394kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 5.40×2.40 = 12.960m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 7.144kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 12.144kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 95.411kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 36.68
N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.17
A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 170.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00
fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 170.00
地基承载力的计算满足要求!

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