运动控制系统第四章新版.pptx

,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第,2,篇,运动控制系统,交流调速系统,绪 论,交流电机的特点和应用,交流电机调速的发展,交流电机调速的两大技术基础,交流电机调速的分类,在,20,世纪上半叶，高性能可调速拖动都采用直流,传动,。,直流电机具有电刷和换相器,，,必须经常检查维修，换向火花使直流电机的应用环境受到限制，换向能力限制了直流电机的容量和速度。,到,20,世纪,6070,年代，电力电子技术、大规模集成电路和计算机控制的发展，高性能交流调速系统便应运而生。,交流拖动控制系统已经成为当前电力拖动控制的主要发展方向,。,交流拖动控制系统的应用领域,目前主要有三个方面：,一般性能的节能调速,高性能的交流调速系统和伺服系统,特大容量、极高转速的交流调速,1.,一般性能的节能调速,风机、水泵等负载的容量几乎占工业电力拖动总容量的一半以上，依赖挡板和阀门来调节送风和供水的流量，浪费能量。,该类负载对调速范围和动态性能要求不高，只需要一般的调速性能。,风机交流调速节能环保,汽车空调器,水泵交流调速控制,水压自动调节,2.,高性能的交流调速系统和伺服系统,矢量控制、直接转矩控制、解耦控制等方法，形成了一系列可以和直流调速系统媲美的高性能交流调速系统和交流伺服系统。,3.,特大容量、极高转速的交流调速,直流电机的换向能力限制了它的容量，交流电机没有换向器，不受这种限制。,特大容量的电力拖动设备，如厚板轧机、矿井卷扬机等，以及极高转速的拖动，如高速磨头、离心机等，都以采用交流调速为宜。,交流调速系统的主要类型,交流电机主要分为,异步电机,（即感应电机）和,同步电机,两大类，每类电机又有不同类型的调速系统。,按电动机的调速方法分类,常见的交流调速方法有：,降电压调速,转差离合器调速,转子串电阻调速,绕线转子电动机串级调速和双馈电动机调速,变极对数调速,变压变频调速等,按电动机的,转差功率,分类,从定子传入转子的电磁功率可分成两部分：一部分是拖动负载的有效功率，称作机械功率；另一部分是传输给转子电路的转差功率，与转差率,s,成正比。,P,mech,P,m,P,s,转差功率,即,P,m,=,P,mech,+,P,s,P,mech,=(1,s,),P,m,P,s,=,sP,m,转差功率是否增大，是消耗掉还是得到回收，是评价调速系统效率高低的标志。从这点出发，可以把,异步电机的调速系统,分成三类。,1.,转差功率消耗型调速系统,转差功率全部都消耗在转子回路中，这类系统的效率最低。,降压调速、转差离合器调速、转子串电阻调速。,结构简单，设备成本最低。,2.,转差功率馈送型调速系统,转差功率的大部分通过转子侧变流装置馈出或馈入，转速越低，能馈送的功率越多。,效率较高，要增加一些设备。,绕线转子电动机串级调速和双馈电动机调速。,3.,转差功率不变型调速系统,转差功率只有转子铜损，且无论转速高低，转差功率基本不变，因此效率更高。,变极对数调速（有级）、变压变频调速，变压变频调速应用最广，可以构成高动态性能的交流调速系统。,须配备与电动机容量相当的变压变频器，相比之下，设备成本最高。,同步电机的调速,同步电机没有转差，也就没有转差功率，所以同步电机调速系统只能是转差功率不变型（恒等于,0,）的，而同步电机转子极对数又是固定的，因此只能靠变压变频调速，没有像异步电机那样的多种调速方法。,在同步电机的变压变频调速方法中，从频率控制的方式来看，可分为,他控变频调速,和,自控变频调速,两类。,基于稳态模型的异步电动机调速系统,运动控制系统,第,4,章,概 述,异步电机的变压变频调速系统一般简称为变频调速系统。,调速范围宽，效率高，能实现高动态性能，应用面广。,5.1,异步电动机变压变频调速基本原理,自从电力电子技术兴起以后，常用晶闸管交流调压器。,目前，交流调压器一般用三对晶闸管反并联或三个双向晶闸管分别串接在三相电路中，主电路接法有多种方案，用相位控制改变输出电压。,交流变压调速,M,3,TVC,晶闸管交流调压器变压调速,TVC,双向晶闸管,Y,形接法,0,负载,a,b,c,a),u,a,u,b,u,c,i,a,U,a0,VT,1,VT,2,VT,3,形接法,负载,b),a,b,c,u,a,u,b,u,c,i,a,控制方式,TVC,的,变压控制方式,Y,形接法,0,负载,a,b,c,a),u,a,u,b,u,c,i,a,U,a0,VT,1,VT,2,VT,3,采用晶闸管反并联供电方式，实现异步电动机可逆和制动。,可逆和制动控制,异步电动机改变电压时的机械特性,根据电机学原理，在下述三个假定条件下：,忽略空间和时间谐波,忽略磁饱和,忽略铁损,异步电机的稳态等效电路。,异步电动机等效电路,图,4-1,异步电动机的,T,型等效电路,U,s,1,R,s,L,ls,L,lr,L,m,R,r,/,s,I,s,I,0,I,r,L,m,参数定义,R,s,、,R,r,定子每相电阻和折合到定子侧的,转子每相电阻；,L,ls,、,L,lr,定子每相漏感和折合到定子侧的,转子每相漏感；,L,m,定子每相绕组产生气隙主磁通的,等效电感，即励磁电感；,U,s,、,1,定子相电压和电源角频率；,s,转差率。,转矩公式,电磁功率,P,m,=3,I,r,2,R,r,/,s,同步机械角速度,m1,=,1,/,n,p,式中,n,p,极对数，异步电机的电磁转矩：,即异步电机的机械特性方程式。,（,4-3,）,最大转矩公式,将式（,5-3,）对,s,求导，并令,d,T,e,/d,s,=0,，可求出对应于最大转矩时的静差率和最大转矩,（,4-4,）,（,4-5,）,异步电动机机械特性,当转速或转差率一定时，,电磁转矩与定子电压的平方成正比,。,不同电压下的机械特性便如图,5-4,所示，图中，,U,sN,表示额定定子电压。,异步电动机机械特性,T,e,O,n,n,0,T,emax,s,m,T,L,U,sN,0.7,U,sN,A,B,C,F,D,E,0.5,U,sN,风机类负载特性,恒转矩负载特性,异步电动机在,不同电压下的机械特性,稳定工作点,带恒转矩负载工作时，普通笼型异步电机变电压时的稳定工作点为,A,、,B,、,C,，转差率,s,的变化范围不超过,0,s,m,，调速范围有限。如果带风机类负载运行，则工作点为,D,、,E,、,F,，调速范围可以大一些。,交流力矩电机,为了能在恒转矩负载下扩大调速范围，并使电机能在较低转速下运行而不致过热，就要求电机转子有较高的电阻值，这样的电机在变电压时的机械特性绘于图,5-5,。,显然，带恒转矩负载时的变压调速范围增大了，堵转工作也不致烧坏电机，这种电机又称作交流力矩电机。,交流力矩电机的机械特性,U,sN,0.7,U,s,N,A,B,C,T,L,0.5,U,sN,恒转矩负载特性,高转子电阻电动机（交流力矩电动机）,在不同电压下的机械特性,n,0,T,e,0,s,n,1,0,闭环控制的变压调速系统,普通异步电机的变电压调速时，调速范围很窄，用交流力矩电机可以增大调速范围，但机械特性又会变软。,对于恒转矩负载，要求调速范围,D,大于,2,时，往往采用带转速反馈的闭环控制系统。,1.,系统组成,ASR,U,*,n,+,-,U,n,GT,+,M,3,TG,-,U,c,n,2.,系统静特性,e,T,0,n,n,0,T,L,U,sN,A,A,A,U,s min,图,5-6b,闭环控制变压调速系统的静特性,U,*,n3,U,*,n1,U,*,n2,系统静特性,当系统带负载在,A,点运行时，如果负载增大引起转速下降，反馈控制作用能提高定子电压，从而在右边一条机械特性上找到新的工作点,A,。同理，当负载降低时，会在左边一条特性上得到定子电压低一些的工作点,A,。,变压调速系统的特点,静特性左右两边都有极限，不能无限延长，它们是额定电压,U,sN,下的机械特性和最小输出电压,U,smin,下的机械特性。,当负载变化时，如果电压调节到极限值，闭环系统便失去控制能力，系统的工作点只能沿着极限开环特性变化。,闭环变压调速系统的特点,尽管异步力矩电机的机械特性很软，但由系统放大系数决定的闭环系统静特性却可以很硬。,如果采用,PI,调节器，照样可以做到无静差。改变给定信号，则静特性平行地上下移动，达到调速的目的。,3.,系统静态结构框图,K,s,n=f,(,U,s,，,T,e,),ASR,U,*,n,U,n,U,c,U,s,-,-T,L,n,异步电机闭环变压调速系统的静态结构框图,静态结构框图,K,s,=,U,s,/,U,c,为晶闸管交流调压器和触发装置的放大系数；,=,U,n,/,n,为转速反馈系数；,ASR,采用,PI,调节器；,n,=,f,(,U,s,，,T,e,),是式（,4-3,）所表达的异步电机机械特性方程式，它是一个非线性函数。,稳态值,稳态时,U,n,*,=,U,n,=,n,T,e,=,T,L,根据负载需要的,n,和,T,L,计算出或用机械特性图解法求出所需的,U,s,以及相应的,U,c,。,4.1.2,变压变频调速的基本原理,每极磁通量,m,控制：,磁通量太弱，没有充分利用电机的铁心，是一种浪费；,磁通量过大，铁心饱和，导致励磁电流过大，严重时会因过热而损坏电机。,定子每相电动势,（,4-8,）,式中,E,g,气隙磁通在定子每相中感应电动势的,有效值（,V,）；,定子频率（,Hz,）；,定子每相绕组串联匝数；,基波绕组系数；,每极气隙磁通量（,Wb,）。,f,1,N,s,k,Ns,m,磁通控制,由式（,4-8,）可知，只要控制好,E,g,和,f,1,，便可达到控制磁通,m,的目的，对此，需要考虑基频（额定频率）以下和基频以上两种情况。,1.,基频以下调速,保持,m,不变，当频率,f,1,从额定值,f,1N,向下调节时，必须同时降低,E,g,，使,常值,（,4-9,）,即,采用恒定电动势频率比的控制方式,。,恒压频比的控制方式,绕组中的感应电动势是难以直接控制的，当电动势值较高时，可以忽略定子绕组的漏磁阻抗压降，而认为定子相电压,U,s,E,g,，则得,（,4-10,）,这是,恒压频比的控制方式,。,低频定子压降补偿,低频时,U,s,和,E,g,都较小，定子阻抗压降所占的份量就比较显著，不再能忽略。这时，需要人为地把电压,U,s,抬高一些。,O,U,s,f,1,图,4-4,恒压频比控制特性,带定子压降补偿的恒压频比控制特性,U,sN,f,1N,a,无补偿,b,带定子压降补偿,2.,基频以上调速,基频以上调速，频率从,f,1N,向上升高，但定子电压,U,s,却不可能超过额定电压,U,sN,，最多只能保持,U,s,=U,sN,，这将迫使磁通与频率成反比地降低，相当于直流电机弱磁升速的情况。,f,1N,变压变频控制特性,图,4-5,异步电机变压变频调速的控制特性,恒转矩调速,U,s,U,sN,mN,m,恒功率调速,m,U,s,f,1,O,调速方式,基频以下，磁通恒定，属于,“,恒转矩调速,”,。,基频以上，转速升高时磁通减小，基本上属于,“,恒功率调速,”,。,3.,异步电动机电压频率协调控制,恒压恒频正弦波供电时异步电动机的机械特性,基频以下电压,-,频率协调控制时的机械特性,基频以上恒压变频时的机械特性,恒压恒频正弦波供电时异步电动机的机械特性,定子电压,U,s,和电源角频率,1,恒定时，机械特性方程式,T,e,=,f,(,s,),式：,（,4-11,）,特性分析,当,s,很小时，忽略上式分母中含,s,2,各项，则,（,4-12,）,转矩近似与,s,成正比，机械特性,T,e,=,f,（,s,）是一段直线，见图,4-5,。,特性分析（续）,当,s,接近于,1,时，可忽略式（,4-11,）分母中的,R,r,，则,转矩近似与,s,成反比，这时，,T,e,=,f,（,s,）是对称于原点的一段双曲线。,机械特性,当,s,为以上两段的中间数值时，机械特性从直线段逐渐过渡到双曲线段，如图所示。,s,m,n,n,0,s,T,e,1,0,0,T,e,T,emax,T,emax,图,4-3,恒压恒频时异步电机的机械特性,4.1.3,基频以下电流补偿控制,电压,U,s,和频率,1,可以有多种配合,:,恒压频比（,Us/,1,）,;,恒,Eg/,1,控制,；,恒,Er/,1,控制,。,图,4-7,异步电动机稳态等效电路和感应电动势,U,s,1,R,s,L,ls,L,lr,L,m,R,r,/,s,I,s,I,0,I,r,异步电动机稳态等效电路,E,g,E,s,E,r,1.,恒压频比控制（,U,s,/,1,）,同步转速随频率变化,转速降落,在机械特性近似直线段上，可以导出,带负载时的转速降落为,机械特性,当,U,s,/,1,为恒值时，对于同一转矩,T,e,，,s,1,=,n,是基本不变的。,在恒压频比的条件下改变频率,1,时，机械特性基本上是平行下移，和直流他励电机变压调速时的情况相似。,机械特性,当转矩增大到最大值,T,emax,以后，转速再降低，特性就折回来了。而且频率越低时最大转矩值越小，,（,4-17,）,最大转矩,T,emax,最大转矩,T,emax,是随着的,1,降低而减小的。,频率很低时，,T,emax,太小将限制电机的带载能力，采用定子压降补偿，适当地提高电压,U,s,，以增强带载能力。,机械特性曲线,O,n,恒压频比控制时变频调速的机械特性,补偿定子压降后的特性,2.,恒,E,g,/,1,控制,异步电机的感应电动势：,E,g,气隙（或互感）磁通在定子每相绕组中,的感应电动势；,E,s,定子全磁通在定子每相绕组中的感应电,动势；,E,r,转子全磁通在转子绕组中的感应电动势,（折合到定子边）。,特性分析,电压频率协调控制中，恰当地提高电压,U,s,的数值，克服定子阻抗压降，能维持,E,g,/,1,为恒值（基频以下），,则,无论频率高低，每极磁通,m,均为常值。,特性分析（续）,由等效电路,得,电磁转矩,（,4-26,）,（,4-27,）,特性分析（续）,当,s,很小时，忽略分母中含,s,项，则,机械特性的这一段近似为一条直线。,特性分析（续）,当,s,接近于,1,时，可忽略分母中的,R,r,2,项，则,s,值为上述两段的中间值时，机械特性在直线和双曲线之间逐渐过渡，整条特性与恒压频比特性相似。,性能比较,恒,E,g,/,1,特性分母中含,s,项的参数要小于恒,U,s,/,1,特性中的同类项，也就是说，,s,值要更大一些才能使该项占有显著的份量，从而不能被忽略，因此恒,E,g,/,1,特性的线性段范围更宽。,性能比较（续）,将式（,6-12,）对,s,求导，并令,d,T,e,/d,s,=0,，可得恒,E,g,/,1,控制特性在最大转矩时的转差率,和最大转矩,（,4-28,）,（,4-29,）,性能比较（续）,当,E,g,/,1,为恒值时，,T,emax,恒定不变，其稳态性能优于恒,U,s,/,1,控制的性能。,这正是恒,E,g,/,1,控制中补偿定子压降所追求的目标。,机械特性曲线,O,n,T,emax,恒,E,g,/,1,控制时变频调速的机械特性,3.,恒,E,r,/,1,控制,把电压频率协调控制中的电压再进一步提高，把转子漏抗上的压降也抵消掉，得到恒,E,r,/,1,控制，那么，,（,4-31,）,恒,E,r,/,1,控制,代入电磁转矩基本关系式，得,机械特性完全是一条直线。,（,4-32,）,0,s,1,0,T,e,几种电压频率协调控制方式的特性比较,不同电压频率协调控制方式时的机械特性,恒,E,r,/,1,控制,恒,E,g,/,1,控制,恒,U,s,/,1,控制,a,b,c,恒,E,r,/,1,控制,当频率恒定时，电动势与磁通成正比，转子全磁通的感应电动势,E,r,就应该对应于转子全磁通幅值,rm,：,转子全磁通幅值,rm,恒值控制,按照转子全磁通幅值,rm,=,恒值 进 行控制，就可以获得恒,E,r,/,1,了。这正是矢量控制系统所遵循的原则。,4,几种协调控制方式的比较,1,）恒压频比（,U,s,/,1,=,恒值）控制最容易实现，变频机械特性平行下移，但低速带载能力有些差，须对定子压降实行补偿。,2,）恒,E,g,/,1,控制是通常对恒压频比控制实行电压补偿的标准，可以在稳态时达到,rm,=,恒值，从而改善了低速性能。,几种协调控制方式的比较,3,）恒,E,r,/,1,控制可以得到和直流他励电机一样的线性机械特性，按照转子全磁通,rm,恒定进行控制，即得,E,r,/,1,=,恒值,当然实现起来是比较复杂的。,基频以上恒压变频时的机械特性,定子电压,U,s,=U,sN,不变，机械特性方程式可写成,性能分析,最大转矩表达式可改写成,（,4-17,）,同步转速,机械特性曲线,恒功率调速,O,当角频率提高时，同步转速随之提高，最大转矩减小，机械特性上移，而形状基本不变。,基频以上恒压变频调速的机械特性,弱磁恒功率调速,由于频率提高而电压不变，气隙磁通势必减弱，导致允许输出转矩的减小，但转速升高了，可以认为输出功率基本不变。所以基频以上变频调速属于弱磁恒功率调速。,4.2,交流,PWM,变频技术,正弦波脉宽调制,(SPWM),技术,消除指定次数谐波的,PWM(SHEPWM),控制技术,电流滞环跟踪,PWM(CHBPWM),控制技术,电压空间矢量,PWM(SVPWM),控制技术（或称磁链跟踪控制技术）,分类,从整体结构上看，电力电子变压变频器可分为交,-,直,-,交和交,-,交两大类。,1.,交,-,直,-,交变压变频器,图,6-9,交,-,直,-,交（间接）变压变频器,变压变频,(VVVF),中间直流环节,恒压恒频,(CVCF),逆变,DC,AC,AC,50Hz,整流,将工频电源整流成直流，再逆变为可控频率和电压的交流。,间接式变压变频器,在恒频交流电源和变频交流输出之间有一个“中间直流环节”，所以又称间接式的变压变频器。,当前应用最广的是由二极管组成不控整流器和由功率开关器件（,P-MOSFET,，,IGBT,等）组成的脉宽调制（,PWM,）逆变器，简称,PWM,变压变频器。,交,-,直,-,交,PWM,变压变频器基本结构,图,6-10,交,-,直,-,交,PWM,变压变频器,变压变频,(VVVF),中间直流环节,恒压恒频,(CVCF),PWM,逆变器,DC,AC,AC,50Hz,调压调频,C,交,-,直,-,交,PWM,变压变频器优点,1,）只有逆变单元可控，通过它同时调节电压和频率，结构简单。采用全控型的功率开关器件，电路简单，效率高。,2,）采用,PWM,控制技术，正弦基波的比重较大，低次谐波分量小，转矩脉动小，提高了系统的调速范围和稳态性能。,交,-,直,-,交,PWM,变压变频器优点,3,）逆变器同时实现调压和调频，动态响应不受中间直流环节滤波器参数的影响，系统的动态性能也得以提高。,4,）采用不可控的二极管整流器，电源侧功率因素较高，且不受逆变输出电压大小的影响。,大容量的交,-,直,-,交变压变频器,SCR,可控,整流器,六 拍,逆变器,DC,AC,AC,50Hz,调频,调压,可控整流器调压、六拍逆变器调频的交,-,直,-,交变压变频器,2.,交,-,交变压变频器,把恒压恒频（,CVCF,）的交流电源直接变换成,VVVF,输出，因此又称直接式变压变频器。,有时为了突出其变频功能，也称作周波变换器（,Cycloconveter,）。,交,-,交变压变频器的基本结构,交,-,交（直接）变压变频器,交交变频,AC,50Hz,AC,CVCF,VVVF,交,-,交变压变频器的基本电路结构,VR,VF,I,d,-I,d,+,-,-,+,a),电路结构,负,载,50Hz,50Hz,u,0,交,-,交变压变频器每一相的可逆线路,由正、反两组晶闸管可控整流装置反并联。,交,-,交变压变频器的控制方式,正、反两组按一定周期相互切换，在负载上就获得交变的输出电压,u,0,，,u,0,的幅值决定于各组可控整流装置的控制角,，,u,0,的频率决定于正、反两组整流装置的切换频率。如果控制角一直不变，则输出平均电压是方波，如下图,b,所示。,频率控制,方波形平均输出电压波形,t,u,0,正组通,反组通,正组通,反组通,正、反两组整流装置的切换频率,为输出频率,。,输出电压波形控制,调制控制方式,要获得正弦波输出，就必须在每一组整流装置导通期间不断改变其控制角。,例如,：在正向组导通的半个周期中，使控制角,由,/2,（对应于平均电压,u,0,=0,）逐渐减小到,0,（对应于,u,0,最大），然后再逐渐增加到,/2,（,u,0,再变为,0,），如下图所示。,输出电压波形,2,A,0,w,t,a,=,a,=,0,p,2,a,=,p,B,C,D,E,F,u,0,交,-,交变压变频器的单相正弦波输出电压波形,角按正弦规律变化，半周中的平均输出电压即为图中虚线所示的正弦波。对反向组负半周的控制也是这样。,三相交交变频电路,三相桥式,36,个晶闸管，三相零式,18,个晶闸管。,交,-,交变频器的缺点,输入功率因数较低，谐波电流含量大，频谱复杂，须配置谐波滤波和无功补偿设备，最高输出频率不超过电网频率的,1/3 1/2,。,在结构上只有一个变换环节，省去了中间直流环节，但所用的器件数量却很多，总体设备相当庞大。,4.2.2,正弦波脉宽调制,(SPWM),技术,按照波形面积相等的原则，每一个矩形波的面积与相应位置的正弦波面积相等，因而这个序列的矩形波与期望的正弦波等效。这种调制方法称作正弦波脉宽调制（,Sinusoidal pulse width modulation,，简称,SPWM,），这种有效面积按正弦规律变化的等幅不等宽的矩形波序列称作,SPWM,波。,PWM,调制原理,1.PWM,调制原理,调制波,Modulation wave,）：正弦波，期望输出的波形,。,载波（,Carrier wave,）：频率比正弦波高得多的等腰三角波。,由它们的交点确定逆变器开关器件的通断，从而获得有效面积按正弦规律变化的等幅不等宽的矩形波序列。,2.SPWM,控制方式,如果在正弦调制波的半个周期内，三角载波只在正或负的一种极性范围内变化，所得到的,SPWM,波也只处于一个极性的范围内，叫做单极性控制方式。,如果在正弦调制波半个周期内，三角载波在正负极性之间连续变化，则,SPWM,波也是在正负之间变化，叫做双极性控制方式。,单相桥式,PWM,逆变电路,单相桥式,PWM,逆变电路,VT,1,VT,2,VT,3,VT,4,三相桥式,PWM,逆变器主电路,三相桥式,PWM,逆变器主电路原理图,调制,电路,V,1,V,2,V,3,V,4,VD,1,VD,2,VD,3,VD,4,u,c,V,6,VD,6,V,5,VD,5,V,U,W,N,N,C,+,C,+,u,rU,u,rV,u,rW,2,U,d,2,U,d,VT,1,VT,4,VT,3,VT,6,VT,5,VT,2,（,1,）单极性,PWM,控制方式,（,2,）双极性,PWM,控制方式,3.PWM,控制电路,模拟电子电路,采用正弦波发生器、三角波发生器和比较器来实现上述的,SPWM,控制。,数字控制电路,硬件电路,软件实现,模拟电子电路,正弦波,数字控制电路,自然采样法,只是把同样的方法数字化，自然采样法的运算比较复杂。,规则采样法,在工程上更实用的简化方法，由于简化方法的不同，衍生出多种规则采样法。,自然采样法,规则采样法,采样周期,T,c,。,在三角波谷点采样,脉冲的中点对称于三角波中点,4.SPWM,调制方法,正弦调制波,M,调制度,，,0,M,1,；,r,角频率。,从图中可得,因此可得,三角波一周期内，脉冲两边间隙宽度,PWM,调制方法,载波比,载波频率,f,c,与调制信号频率,f,r,之比,N,，,既,N,=,f,c,/,f,r,根据载波和调制波是否同步及载波比的变化情况，,PWM,调制方式分为,异步调制,和,同步调制,。,（,1,）异步调制,异步调制,载波信号和调制信号不同步的调制方式。,通常保持,f,c,固定不变，当,f,r,变化时，载波比,N,是变化的；,在调制波的半周期内，,PWM,波的脉冲个数不固定，相位也不固定，正负半周期的脉冲不对称，半周期内前后,1/4,周期的脉冲也不对称；,当,f,r,较低时，,N,较大，一周期内脉冲数较多，脉冲不对称产生的不利影响都较小；,当,f,r,增高时，,N,减小，一周期内的脉冲数减少，,PWM,脉冲不对称的影响就变大。,（,2,）同步调制,同步调制,N,等于常数，并在变频时使载波和信号波保持同步。,基本同步调制方式，,f,r,变化时,N,不变，调制波一周期内输出脉冲数固定；,三相电路中公用一个三角波载波，且取,N,为,3,的整数倍，使三相输出对称；,为使一相的,PWM,波正负半周镜对称，,N,应取奇数；,f,r,很低时，,f,c,也很低，由调制带来的谐波不易滤除；,f,r,很高时，,f,c,会过高，使开关器件难以承受。,同步调制三相,PWM,波形,u,c,u,rU,u,rV,u,rW,u,u,UN,u,VN,O,t,t,t,t,0,0,0,u,WN,2,U,d,-,2,U,d,（,3,）分段同步调制,把,f,r,范围划分成若干个频段，每个频段内保持,N,恒定，不同频段,N,不同；,在,f,r,高的频段采用较低的,N,，使载波频率不致过高；,在,f,r,低的频段采用较高的,N,，使载波频率不致过低。,分段同步调制方式,（,4,）混合调制,可在低频输出时采用异步调制方式，高频输出时切换到同步调制方式，这样把两者的优点结合起来，和分段同步方式效果接近。,5.PWM,逆变器主电路及输出波形,三相桥式,PWM,逆变器主电路原理图,调制,电路,V,1,V,2,V,3,V,4,VD,1,VD,2,VD,3,VD,4,u,c,V,6,VD,6,V,5,VD,5,V,U,W,N,N,C,+,C,+,u,rU,u,rV,u,rW,2,U,d,2,U,d,VT,1,VT,4,VT,3,VT,6,VT,5,VT,2,图,6-20,三相桥式,PWM,逆变器的双极性,SPWM,波形,w,1,t,O,O,O,O,U,d,2,-U,d,2,w,1,t,w,1,t,w,1,t,w,1,t,u,ra,u,rb,u,rc,u,t,u,AO,-U,d,2,U,d,2,-U,d,2,-U,d,U,d,2,U,d,u,CO,u,BO,u,AB,上图为三相,PWM,波形，其中,u,ra,、,u,rb,、,u,rc,为,A,，,B,，,C,三相的正弦调制波，,u,c,为双极性三角载波；,u,AO,、,u,BO,、,u,CO,为,A,，,B,，,C,三相输出与电源中性点,N,之间的相电压矩形波形；,u,AB,为输出线电压矩形波形，其脉冲幅值为,+,U,d,和,-,U,d,；,u,AB,为三相输出与电机中点,N,之间的相电压。,4.2.3,电流滞环跟踪PWM(CHBPWM)控制,技术,上述的,PWM,控制技术都是以输出电压近似正弦波为目标。,对电流实行闭环控制，使其接近正弦波形，常用的一种方法是电流滞环跟踪,PWM,（,Current Hysteresis Band PWM CHBPWM,）控制。,1.,滞环比较方式电流跟踪控制原理,将给定电流,i,*,a,与输出电流,i,a,进行比较，电流偏差,i,a,超过时,h,，经滞环控制器,HBC,控制逆变器,A,相上（或下）桥臂的功率器件动作。,B,、,C,二相的原理图均与此相同。,图,4-13,电流滞环跟踪控制的,A,相原理图,滞环比较方式电流跟踪控制原理,如果，,i,a,i,*,a,，且,i,*,a,-,i,a,h,，滞环控制器,HBC,输出正电平，驱动上桥臂功率开关器件,VT,1,导通，变压变频器输出正电压，使增大。当增长到与相等时，虽然，但,HBC,仍保持正电平输出，保持导通，使继续增大,直到达到,i,a,=,i,*,a,+,h,，,i,a,=,h,，使滞环翻转，,HBC,输出负电平，关断,VT,1,，并经延时后驱动,VT,4,二极管续流,但此时,VT,4,并不能导通，由於电机绕组的电感作用，电流不会反向，而是通过二极管续流。电流逐渐减小，直到到达滞环偏差的下限值，使,HBC,再翻转，又重复使导通。,这样，交替工作，使输出电流给定值之间的偏差保持在范围内，在正弦波上下作锯齿状变化。,滞环比较方式的指令电流和输出电流,图,4-14,电流滞环跟踪控制时的电流波形,a),电流波形,b),电压波形,三相电流跟踪型,PWM,逆变电路,三相电流跟踪型,PWM,逆变电路,+,-,i,U,i,*,U,V,4,+,-,i,V,i,*,V,+,-,i,W,i,*,W,V,1,V,6,V,3,V,2,V,5,U,d,U,V,W,VT,1,VT,4,VT,6,VT,2,VT,3,VT,5,跟踪控制的精度与开关频率,电流跟踪控制的精度与滞环的环宽有关，同时还受到功率开关器件允许开关频率的制约。当环宽选得较大时，可降低开关频率，但电流波形失真较多，谐波分量高；如果环宽太小，电流波形虽然较好，却使开关频率增大了。,4.2.4,电压空间矢量,PWM(SVPWM),控制技术 （或称磁链跟踪控制技术）,把逆变器和交流电动机视为一体，按照跟踪圆形旋转磁场来控制逆变器的工作，这种控制方法称作,“,磁链跟踪控制,”,。,磁链的轨迹是交替使用不同的电压空间矢量得到的,，所以又称,“,电压空间矢量,PWM,（,SVPWM,，,Space Vector PWM,）控制,”,。,1.,空间矢量的定义,交流电动机绕组的电压、电流、磁链等物理量都是随时间变化的，分析时常用时间相量来表示，但如果考虑到它们所在绕组的空间位置，也可以如图所示，定义为空间矢量,u,A0,，,u,B0,，,u,C0,。,图,4-16,电压空间矢量,电压空间矢量的相互关系,定子电压空间矢量：,u,A0,、,u,B0,、,u,C0,的方向始终处于各相绕组的轴线上，而大小则随时间按正弦规律脉动，时间相位互相错开的角度也是,120,。,合成空间矢量,由三相定子电压空间矢量相加合成的空间矢量,u,s,是一个旋转的空间矢量，它的幅值不变，是每相电压值的,3/2,倍。（,u,A0,、,u,B0,、,u,C0,为正弦交流电压）,（,4-51,）,合成空间矢量（续）,合成空间矢量,u,s,以电源角频率,1,为电气角速度旋转。当某一相电压为最大值时，合成电压矢量,u,s,就落在该相的轴线上。,与定子电压空间矢量相仿，可以定义定子电流和磁链的空间矢量,I,s,和,s,。,2.,电压与磁链空间矢量的关系,三相的电压平衡方程式相加，即得用合成空间矢量表示的定子电压方程式为,（,4-55,）,式中,u,s,定子三相电压合成空间矢量；,I,s,定子三相电流合成空间矢量；,s,定子三相磁链合成空间矢量。,近似关系,当电动机转速不是很低时，定子电阻压降所占的成分很小，可忽略不计，则定子合成电压与合成磁链空间矢量的近似关系为,（,4-56,）,（,4-57,）,或,磁链轨迹,当电动机由,三相平衡正弦电压,供电时，电动机定子磁链幅值恒定，其空间矢量恒速旋转，磁链矢量顶端的运动轨迹呈圆形（一般简称为磁链圆）。这样的定子磁链旋转矢量可用下式表示。,（,4-58,）,其中,m,是磁链,s,的幅值，,1,为其旋转角速度。,磁场轨迹与电压空间矢量运动轨迹的关系,由以上两式可得,（,4-59,）,上式表明，当磁链幅值一定时，,电压空间矢量,的大小与（或供电电压频率）成正比，其方向则与磁链矢量正交，即磁链圆的切线方向。,磁场轨迹与电压空间矢量运动轨迹的关系,如图所示，当磁链矢量在空间旋转一周时，电压矢量也连续地按磁链圆的切线方向运动,2,弧度。,这样，电动机旋转磁场的轨迹问题就可,转化为电压空间矢量的运动轨迹问题,。,图,4-17,、,18,旋转磁场与电压空间矢量的运动轨迹,3.,六拍阶梯波逆变器与正六边形空间旋转磁场,（,1,）电压空间矢量运动轨迹,为了讨论方便起见，再把三相逆变器,-,异步电动机调速系统主电路的原理图绘出，下图中六个功率开关器件都用开关符号代替，可以代表任意一种开关器件。,主电路原理图,三相逆变器,-,异步电动机调速系统主电路原理图,开关状态表,8,种工作状态：,6,种有效开关状态；,2,种无效状态（因为逆变器这时并没有输出电压），,称为,“,零矢量,”。,“1”,上桥臂,导通,，,下,桥臂关断；,“,0”,下,桥臂,导通,，,上桥臂关断；。,开关控制模式,对于六拍阶梯波的逆变器，在其输出的每个周期中,6,种有效的工作状态各出现一次。逆变器每隔,/3,时刻就切换一次工作状态（即换相），而在这,/3,时刻内则保持不变。,（,a,）开关模式分析,设工作周期从,100,状态开始，这时,VT,6,、,VT,1,、,VT,2,导通，其等效电路如图所示。各相对直流电源中点的电压都是幅值为,U,AO,=,U,d,/2,U,BO,=,U,CO,=-,U,d,/2,O,+,-,i,C,U,d,i,A,i,B,i,d,VT,1,VT,6,VT,2,（,b,）工作状态,100,的合成电压空间矢量,由图可知，三相的合成空间矢量为,u,1,，其幅值等于,U,d,，方向沿,A,轴（即,X,轴）。,u,1,u,AO,-,u,CO,-,u,BO,A,B,C,（,c,）工作状态,110,的合成电压空间矢量,u,1,存在的时间为,/3,，在这段时间以后，工作状态转为,110,，和上面的分析相似，合成空间矢量变成图中的,u,2,，它在空间上滞后于,u,1,的相位为,/3,弧度，存在的时间也是,/3,。,u,2,u,AO,-,u,CO,u,BO,A,B,C,（,d,）每个周期的六边形合成电压空间矢量,u,1,u,2,u,3,u,4,u,5,u,6,u,7,u,8,依此类推，随着逆变器工作状态的切换，电压空间矢量的幅值不变，而相位每次旋转,/3,，直到一个周期结束。,这样，在一个周期中,6,个电压空间矢量共转过,2,弧度，形成一个封闭的正六边形，如图所示。,（,2,）定子磁链矢量端点的运动轨迹,电压空间矢量与磁链矢量的关系,一个由电压空间矢量运动所形成的正六边形轨迹也可以看作是异步电动机定子磁链矢量端点的运动轨迹。,图,4-21,六拍逆变器供电时电动机电压空间矢量与磁链矢量的关系,设定子磁链空间矢量为,1,，在第一个,/3,期间，电动机上施加的电压空间矢量为,u,1,，,也就是说，在,/3,所对应的时间,t,内，施加,u,1,的结果是使定子磁链,1,产生一个增量,，,其幅值,|,u,1,|,与成正比，方向与,u,1,一致，最后得到图所示的新的磁链，而,依此类推，可以写成,的通式,（,4-64,）,（,4-65,）,总之，在一个周期内，,6,个磁链空间矢量呈放射状，矢量的尾部都在,O,点，其,顶端的运动轨迹也就是,6,个电压空间矢量所围成的正六边形,。,磁链矢量增量与电压矢量、时间增量的关系,在任何时刻，所产生的磁链增量的方向决定于所施加的电压，其幅值则正比于施加电压的时间。,磁链矢量增量与电压矢量、时间增量的关系,4.,电压空间矢量的线性组合与,SVPWM,控制,交流电动机由六拍阶梯波逆变器供电，磁链轨迹便是六边形的旋转磁场，这显然不象在正弦波供电时所产生的圆形旋转磁场那样能使电动机获得匀速运行。,想获得更多边形或逼近圆形的旋转磁场，就必须在每一个期间内出现多个工作状态，以形成更多的相位不同的电压空间矢量。,圆形旋转磁场逼近方法,PWM,控制可以适应上述要求，问题是，怎样控制,PWM,的开关时间才能逼近圆形旋转磁场。,已经提出过多种实现方法，例如线性组合法，三段逼近法，比较判断法等，这里只介绍,线性组合法,。,基本思路,逼近圆形时的磁链增量轨迹,如果要逼近圆形，可以增加切换次数，设想磁链增量由图中的,11,，,12,，,13,，,14,这,4,段组成。这时，每段施加的电压空间矢量的相位都不一样，可以用基本电压矢量线性组合的方法获得。,线性组合的方法,图,4-23,电压空间矢量的线性组合,图表示由电压空间矢量和的线性组合构成新的电压矢量。,设在一段换相周期时间,