支模架施工方案().doc

XXXXX安置小区4栋

支
模
内
架
施
工
措
施

目 录

一、编制依椐： 3
二、工程概况： 3
三、施工准备： 3
四、模板支架计算 4
五、构造要求 20
六、支模模板及支架拆除……………………………………………21
七、安全措施及要求 223

支模内架施工措施

一、编制依椐：
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；
《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；
《钢结构设计规范》GB 50017-2003中国建筑工业出版社；

（a）工程施工图；
（b）钢筋砼施工及验收规范；
（c）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ）130-2001。
二、工程概况：，
本工程位于：XXX县XXX（镇） ，该工程为XXXX置小区。结构类型为砖混结构，地上6层，（一层4.5米，二至六层为2.8米，七层为跃层），建筑面积7752.34平方米。建设单位：XXXX，设计单位：XXX，监理单位：XXXX责任公司，XXX组织施工。
三、施工准备：
a、材料：
高支模采用Φ48×3.5钢管，质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235—A级钢的规定。当钢管长度不能满足现场要求时，采用活动支撑作顶撑。
扣件式钢管支模架应采用可锻铸铁制作的扣件，等材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。支模架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。
50×100木方进场必须进行材质的验收。弯曲大的、变形严重的不能使用，尤其是有节和断裂的不能用于高支模中的梁底和板底。
b、作业条件：
在支模时，作业层必须满铺竹板做好防护，方可上人操作。
c、地面情况：
地面要求采用有100%的场地硬化，后用木板及木方支垫。
四、模板支架计算
1、梁模板及支架计算
模板支架搭设高度为第一层4.5米，二至六层为2.8。基本尺寸为：梁截面 B×D=,300×500mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.60米，立杆的步距 ， h=1.50米。梁底增加2道承重立杆。

图1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为Φ48×3.50。
一、梁底支撑的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.500×0.300=3.75 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.600×(2×1.700+0.500)/ 0.500=1.638 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (1.000+2.000)×0.500×0.600=0.900 kN；
2.方木楞的支撑力计算
均布荷载 q = 1.2×25.500+1.2×1.638=32.566 kN/m；
集中荷载 P = 1.4×0.900=1.260 kN；

方木计算简图
经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：
N1=2.072 kN；
N2=6.599 kN；
N3=6.788 kN；
N4=2.072 kN；
方木按照简支梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；
方木强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 6.788/0.600=11.313 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×11.313×0.600×0.600= 0.407 kN.m；
截面应力 σ= M / W = 0.407×106/83333.3 = 4.887 N/mm2；
方木的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求!
方木抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: Q = 0.6×11.313×0.600 = 4.073 kN；
截面抗剪强度计算值 T = 3×4072.636/(2×50.000×100.000) = 1.222 N/mm2；
截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；
方木的抗剪强度计算满足要求!
方木挠度计算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
最大变形 V= 0.677×9.427×600.0004 /(100×9500.000×416.667×103)=0.209 mm
木方的最大挠度小于 600.0/250,满足要求!
3.支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照连续梁的计算如下
一、计算简图

计算简图(kN)

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=0.644 kN 中间支座最大反力Rmax=9.956；
最大弯矩 Mmax=0.236 kN.m；
最大变形 Vmax=0.072 mm；
截面应力 σ=0.236×106/5080.0=46.494 N/mm2；
支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求!
二、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
三、扣件抗滑移的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.000 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=9.956 kN；
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，采用双扣件。
四、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =9.956 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×10.900=1.689 kN；
N =9.956+1.689=11.644 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
lo = k1uh (1)
lo = (h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m；
公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m；
Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=11644.272/(0.203×489.000) = 117.303 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 117.303 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！
立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.300×2 = 2.100 m；
Lo/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000 ；
公式(2)的计算结果：
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.381 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=11644.272/(0.381×489.000) = 62.500 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 62.500 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
lo = k1k2(h+2a) (3)
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取值1.019 ；
公式(3)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.019×(1.500+0.300×2) = 2.497 m；
Lo/i = 2497.263 / 15.800 = 158.000 ；
长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.281 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=11644.272/(0.281×489.000) = 84.742 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 84.742 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

2、板模板及支架计算
板支架搭设高度为4.5、2.8 米， 搭设尺寸为：立杆的横距 b=0.90米，立杆的纵距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。采用的钢管类型为 Φ48×3.50 。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元
一、纵向支撑钢管的计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩 w=5.08cm3
截面惯性矩 I=12.19cm4

1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11= 25.000×0.250×0.150 = 0.938 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q12= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
q2 = (1.000 + 2.000)×0.250 = 0.750 kN/m；
2.强度计算:
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
最大弯矩计算公式如下:

静荷载：q1 = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×0.938+1.2×0.088 = 1.230 kN/m；
活荷载：q2 = 1.4×0.750 = 1.050 kN/m；
最大弯距 Mmax = (0.100×1.230+0.117×1.050 ) ×0.9002 = 0.199 kN.M；
最大支座力计算公式如下:

最大支座力 N = ( 1.1 ×1.230 + 1.2×1.050)×0.900 = 2.352 kN ；
截面应力 σ= M/W= 0.199×106/5080.0 = 39.200 N/mm2；
纵向钢管的计算强度为 39.200小于205.0 N/mm2,满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:

静荷载 q1 = q11 + q12 = 0.938+0.088=1.025 kN/m；
活荷载 q2 = 0.750 kN/m；
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V= (0.677×1.025+0.990×0.750)×900.04/( 100×2.060×105×121900.0 ) =3.753 mm；
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10 mm,满足要求!
二、横向支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P取最大支座反力2.352kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.565 kN.m ；
最大变形 Vmax = 1.306 mm ；
最大支座力 Qmax = 7.682 kN ；
截面应力 σ= 0.565×106/5080.000=111.132 N/mm2 ；
支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求!
三、扣件抗滑移的计算:
扣件抗滑承载力设计值取 8.000 kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.682 kN；
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
四、模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×12.300 = 1.588 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.900×0.900 = 0.284 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.150×0.900×0.900 = 3.038 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.909 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×0.900×0.900 = 2.430 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.293 kN；
五、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.293 kN；
σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ-------- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
Lo---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
lo = k1uh (1)
lo = (h+2a) (2)
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.243；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；
公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.243×1.700×1.500 = 3.170 m；
Lo/i = 3169.650 / 15.800 = 201.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.179 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=9292.716/（0.179×489.000） = 106.165 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 106.165 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！
公式(2)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m；
Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.530 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=9292.716/（0.530×489.000） = 35.856 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 35.856 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
lo = k1k2(h+2a) (3)
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.029 ；
公式(3)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.029×(1.500+0.100×2) = 2.174 m；
Lo/i = 2174.380 / 15.800 = 138.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.357 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=9292.716/（0.357×489.000） = 53.231 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 53.231 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

六、构造要求
梁及楼板采用散拼模板，钢管支撑体系为：梁立适管间距为600,板立管间距800×800，水平管间距1600。从地面起200设扫地杆一道，立杆底垫500-2000×250木垫板，增加单杆的承压面积。每不大于6m间距设剪刀撑一道，支撑梁底部的水平杆在中间1/3部位，用双扣件扣紧。梁高超过900的在梁中间应加工一道立杆，以增强对梁的支撑。
高支模架应按脚手架的要求施工，按规定在一定的位置用连墙杆拉结起来，不好埋拉结点的地方和混凝土柱拉结起来。
立杆的接头必须采用对接扣件连接，应符合下列规定：
1）、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于1/3步距。
2）、水平杆的立杆在支模顶层杆的搭接长度不应小于1000mm，应采用不小于3个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
3）、纵横向水平杆应按满堂架的要求搭设，两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。
4）、支模架不能和外架连接在一起，更不能以外架作为支模架使用，支模架应有独立的整体性和稳定性。
5）、支模架的施工和验收，按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范进行施工和验收（JGJ）130—2001。
6）当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。
7）满堂架四边与中间每隔三排支架，立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。
8）高于4m的模板支架，其两端与中间，每4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
七、支模模板及支架拆除
一）模板拆除
1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。
2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合相关规范后方可拆除。
3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。
楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。
4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。
5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。
二）支架拆除
1、模板支架必须根据楼板混凝土龄期强度来判断是否可以拆除。现场可根据同条件养护混凝土试压件的强度，及相关规定来决定是否拆除模板支架。
2、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
3、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
4、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
5、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
6、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
11、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。
12、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。
13、严禁夜间拆除。
八、安全措施及要求
1、 所有操作人员应进入现场后，应做好进场教育，并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。
2、 架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。支模架作业下方不准站人，架子工不准在架子上打闹、嬉笑。
3、 每一楼层支模架搭设完毕后，必须验收合格后方可使用。
4、 高空作业遇六级以上大风时，应停止高空作业。
5、 及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措施。

惠水县高镇安置小区项目部
2012年6月28日

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