转换层施工方案.doc

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转换层施工方案
1. 编制依据及说明
1.1 施工组织设计依据：
1.1.1 重庆时代广场转换层结构施工图及设计总说明
1.1.2 国家、行业及地方有关政策、法律、法令、法规
1.1.3 国家强制性标准、施工验收规范、规程
1.1.4 工艺标准及操作规程
1.1.5 ISO9002国际质量认证标准
1.1.6 本公司质量保证手册、程序文件及规章制度
1.2. 编制说明
1.2.1.本转换层施工方案的编制对象仅为30.8～38.35m层A、B、C座转换层。
1.2.2.转换层施工的重点和难点
1.2.2.1. 转换层施工的重点：
1、由于本转换层主次梁的断面较大,施工荷载巨大,这就给转换层梁板下支撑系统 的承载力、稳定性、安全可靠性提出了非常严格的要求，使之成为转换层施工的重点之一。
2、由于本转换层梁板结构属大体积砼结构，且施工期也正处于冬季，如何控制好梁板砼在水化过程中，内外温差不大于25。C，防止砼出现温度应力裂缝和干缩裂缝的产生，也是转换层施工的重点之一。
3、由于本工程转换层平面积约为1300m2，且主次梁多为深梁，砼浇筑量较大。按设计要求转换层梁板砼应连续浇筑，为了保证砼在浇筑过程中的连续性和密实性，确定好砼的浇筑线路和浇筑方法也是转换层施工的重点和难点。
1.2.2.2. 施工难点
由于梁截面普遍较大、较宽且钢筋用量较大，给梁钢筋绑扎带来了较大的困难。另外，由于部分梁宽与柱宽相同，又由于梁柱节点处柱内梁筋太多，给柱箍筋绑扎和梁柱节点的浇筑都增加很大的难度。
1.2.2.3. 为了保证转换层施工中各工序的施工质量，以及整个转换层设计和施工验收规范要求，针对上述转换层施工的重点和难点，特编制本转换层施工方案，用以指导转换层施工。
2. 转换层结构概况
2.1. 本工程A、B、C座转换层设置于裙房屋面（30.80m）以上，转换层梁、板顶面标高为38.350m，转换层框架梁截面尺寸主要为2000×2500、1700×3000、1500×2500、1000×2000、1100×2500等。
2.2. 转换层结构平面呈钝角“L”型，平面面积为S=1290 m2，转换层主要实际量：梁、板钢筋共计：566 吨 ；钢筋规格从φ8～25、30共11种规格；梁、板砼强度采用C60，A、B、C座转换层梁、板砼量为：1750 m3
3. 施工荷载传递方式、传递路线及模板、支撑系统的布置与验算
3.1. 施工荷载传递方式、传递路线
3.1.1. 为了便于结支撑系统的强度、稳定性和安全性进行计算和验算，必须对转换层梁、板的荷载传递方式和传递路线进行分析确定。
3.1.2. 转换层梁、板(30.80～38.35m)采用碗扣式整体脚手架作为支撑体系，将其上部转换层梁、板荷载对应传递到30.80m层结构楼板上，再由30.80m层将上部、荷载传递到25.85m层结构。由于设计人在30.80m层结构楼板设计已经考虑互转换层施工时的施工荷载和转换层梁、板荷载，这对30.80m层梁板结构有利。为了确保30.80m层梁、板结构具有足够承载力，决定对30.80m层的承载力进行验算。如果验算结果不能满足要求，应在25.85～30.80m层间搭设支撑。增加30.80m层梁、板承载能力。各层结构承受转换层荷载传递如下：
柱

柱

38.350
30.800
25.850
B
LL
KL
加固构造支撑
B
LL
KL

3.2. 模板、支撑系统的布置与验算
3.2.1. 模板及支撑系统布置
3.2.1.1. 模板系统
①梁底模板采用木模板体系，梁底板采用18mm厚九夹板，板肋采用50×100，间距为150mm，底模板图见附图（一）。
②梁侧模板采用木模板体系，模板采用18mm厚九夹板，侧模板肋采用50×100木枋，间距为300mm，侧模板图见附图（一）。
③转换层楼板板底模板采用木模板体系，模板采用18mm厚九夹板，板模底肋采用50×100木枋，间距为400mm。
3.2.1.2支撑体统布置
30.80m～38.35m层结构支撑架搭设方法：
①梁高H≥2500时，支撑竖杆按间距为450×600进行搭设，即沿梁长方向按450进行搭设，沿梁宽方向按600进行搭设,大、小横杆步距为1200。
②梁高2500＞H≥1000时，支撑竖杆按间距为600×600进行搭设，即沿梁长及梁宽方向均按600进行搭设，大、小横杆步距为1200。
③当梁高＜1000时，支撑竖杆按间距为600×900，沿梁长方向按600进行搭设，沿梁宽方向按900进行搭设，大、小横杆步距为1200。
④现浇板支撑架按1200×1200进行搭设，大、小横杆步距为1200。
3.2.2模板、支撑系统的验算
为了满足支撑系统的安全性和稳定性，同时也本着经济、适用的原则 ，决定即将转换层中大梁按1700×3000作为验算对象，也将转换层中2000×2500梁和1500×2500梁作为计算验算对象。
本转换层支撑系统计算部分参阅资料：
《建筑施工脚手架实用手册》 主编：杜荣军 中国建筑工业出版社
《建筑施工手册》 中国建筑工业出版社
《混凝土结构》 天津大学 同济大学 东南大学 主编
《建筑施工》 重庆建筑大学 同济大学 哈尔滨工业大学
《钢结构》 魏明钟 武汉工业出版社
3.2.2.1 SL7(s)-6梁[1500×2500]支撑架验算(详附图)：
由于SL7(s)-6梁下为楼梯间，考虑到其承载能力比较薄弱，需先进行支撑架验算，然后再在3.2.2.4进行梯板的承载力进行计算。
A、施工荷载的计算
取SL7(s)-6梁[1500×2500]进行计算,结构部位见附图:
取新浇筑的钢筋混凝土的自重为25KN/m3。
1、钢筋混凝土：L=3m （L为跨度）
v=3×1.5×2.5=11.25m3
G1=11.25×25=281.25KN
2、模板及支架自重标准值：
取木模板（梁模），0.5KN/m2
0.5×3×1.5=2.25KN
3、振捣混凝土时产生的荷载标准值：
水平面模板采用2.0KN/ m2
2×1.5×3=9KN
4、施工人员及设备荷载标准值：
取2.5KN/m2
2.5×1.5×3=11.25KN
总的施工荷载(取荷载分项系数)：
G总=1.2×281.25+1.2×2.25+1.4×9+1.4×11.25
=368.55KN
B、支撑架整体稳定验算：
把整体稳定性验算常转化为对立柱的和稳定性进行计算，其传力途径为施工荷载传给小横杆（小楞），再传给纵杆，再传给立杆，相当于立杆承受整个施工荷载。预设梁搭三排脚手架，步距为1.2m，立杆横距（排距）为600mm，纵距为450mm,考虑到楼层较低，不考虑风荷载。
受力简图为:

600
600
150
150

此深梁支撑架总计根数为：
n=3×L÷450
=3×3000÷450
=20根
施工荷载标准值在立杆中产生的轴力：
保守考虑,按一根支撑杆承受450×600的面荷载。（实际是三等跨超静定结构，约束较强，其支座受力更小）：
NQ=368.55÷1.5÷3×0.45×0.6
NQ=22.1KN
脚手架自重标准值在立杆中产生的轴心力(钢管每米重量3.84kg/m，钢管搭设长4.5m)：
NG=3.84×4.5×10=0.1728KN
立杆验算截面处的轴心力设计值：
N’=1.2 NG+ NQ=1.2×0.1728+22.1=22.3KN
稳定系数的计算：
参照碗扣式钢管脚手架稳定性计算长度系数μ（双排架），取1.3。
长细比λ=μh/i
i=15.8mm，为钢管回转半径
h：步距
λ=1.3×1200÷15.8=98.73
根据λ，由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》求轴心受压杆件的稳定系数φ。
用插入法查得
φ=0.653－(0.653－0.645)×7.34÷10=0.647
整体稳定验算：
N’/φA≤fc/γ'R
A：钢管截面积
fc：Q235钢抗压强度
γ'R：抗力调整系数 (1.325)
取值代入得：
N’/φA
=22.3/(0.647×4.89×102)
=0.07＜0.205/1.325=0.155KN/mm2
验算合格。
C、单肢杆件的稳定性计算：
参照施工手册碗扣式脚手架单肢杆件的计算长度系数μ1w，其首步架的长度系数低于其它步架，故只验算其他步架的立杆。
角立杆，中部立杆的μ1w小于边立杆，所以只验算边立杆的单肢稳定即可。
取边立杆的μ1w=1.325
λ=μ1wh/i=1.325×1200/15.8=100.632
φ=0.638－(0.638－0.63)÷10×6.32=0.633
N’/φA
=22.3/(0.633×4.89×102)
=0.072＜0.205/1.325=0.155KN/mm2
合格。
D、水平杆的验算：
施工荷载传给水平横杆，水平横杆承受均布荷载。水平横杆采用100×100的木枋，其受力简图为：
600
600
150
150

均布荷载：q=368.55÷3000÷1500×450=0.041KN/mm
由计算机SAP软件分析，可得：
MGk=1089KN.mm
木枋惯性矩：I=1/12bh3=100×1003÷12=8.3×106mm4
W=8.3×106÷50×9000=1.494×109N.mm
抗弯强度验算：
MGk/W≤f/γ'm
取γ'm=1.25，代入算得：
MGk/W
=1089÷(1.494×106)
=0.0007KN/mm2＜0.011÷1.25=0.0088KN/mm2
木材强度设计值：11N/mm2
合格。
挠度验算：
由SAP软件,算得(与两等跨算得相差1%)
ωQk=0.31mm＜[ω]=600/150=4mm
取E=9000N/mm2
合格
水平纵杆在节点处受集中荷载，可不予验算。
注：木材强度设计值f及弹性模量E均取之于《建筑施工手册》。
3.2.2.2对KZL7（S）-3（2） 2000×2500梁支撑架的计算：
A、施工荷载的计算
1、钢筋混凝土自重(25KN/m3)：
l=60×150=9m
v=2×2.5×9=45m3
G1=45×25=1125KN
2、模板及支架自重标准值：
取木模板（梁模），0.5KN/m2
0.5×2×9=9KN
3、振捣混凝土时产生的荷载标准值：
水平面模板采用2.0KN/ m2
2×2×9=36KN
4、施工人员及设备荷载标准值：
取2.5KN/ m2
2.5×2×9=45KN
总的施工荷载(取荷载分项系数)：
1.2×1125+1.2×9+1.4×36+1.4×45=1474KN
B、支撑架整体稳定验算：
预设梁搭四排脚手架，步距为1.2m，立杆横距（排距）为600mm，纵距为450mm。
n=9×103÷450=20，每排20根
施工荷载标准值在立杆中产生的轴力，保守考虑,按一根支撑杆承受450×600的面荷载：
NQ=1474÷9÷2×0.45×0.6=22.11KN
脚手架自重标准值在立杆中产生的轴心力(钢管每米重量3.84kg/m，钢管搭设长4.5m)：
NG=3.84×4.5×10=0.1728KN
立杆验算截面处的轴心力设计值：
N’=1.2 NG+ NQ=1.2×0.1728+22.11=22.32KN
稳定系数的计算：
参照碗扣式钢管脚手架稳定性计算长度系数μ（双排架），取1.3。
长细比λ=μh/i
i=15.8mm，为钢管回转半径
h：步距
λ=1.3×1200÷15.8=98.73
根据λ，由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》求轴心受压杆件的稳定系数φ。
用插入法查得
φ=0.653－(0.653－0.645)×7.34÷10=0.647
整体稳定验算：
N’/φA≤fc/γ'R
A：钢管截面积
fc：Q235钢抗压强度
γ'R：抗力调整系数 (1.325)
取值代入得：
N’/φA=22.32/(0.647×4.89×102)
=0.071＜0.205/1.325=0.155KN/mm2
验算合乎要求。
C、单肢杆件的稳定性计算：
参照施工手册碗扣式脚手架单肢杆件的计算长度系数μ1w，其首步架的长度系数低于其它步架，故只验算其他步架的立杆。
角立杆，中部立杆的μ1w小于边立杆，所以只验算边立杆的单肢稳定即可。
取边立杆的μ1w=1.325
λ=μ1wh/i=1.325×1200/15.8=100.632
φ=0.638－(0.638－0.63)÷10×6.32=0.633
N’/φA
=22.32/(0.633×4.89×102)
=0.072＜0.205/1.325=0.155KN/mm2
合格。
D、水平杆的验算：
施工荷载传给水平横杆，水平横杆承受均布荷载。水平横杆采用100×100的木枋，总计n=20根,其受力简图为：

600
600
600

均布荷载：q=1474÷2÷9×0.45=36.9KN/m=0.0369KN/mm
由静力计算手册，可得：
MGk=0.125×ql2=0.125×36.9×0.62=1.66KN.m
木枋惯性矩：I=1/12bh3=100×1003÷12=8.3×106mm4
W=8.3×106÷50×9000=1.494×109N.mm
抗弯强度验算：
MGk/W≤f/γ'm
取γ'm=1.25，代入算得：
MGk/W
=1660÷(1.494×106)
=0.001KN/mm2＜0.011÷1.25=0.0088KN/mm2
木材强度设计值：11N/mm2
合格。
挠度验算：
ωQk=0.521ql4/100EI 取E=9000N/mm2
ωQk=0.521×0.0369×6004÷100÷9÷(8.3×106)
=0.33mm＜[ω]=600/150=4mm
合格
水平纵杆在节点处受集中荷载，可不予验算。
3.2.2.3对1500×2500深梁施工荷载计算：
由于此型深梁具有普遍性，在转换层大梁中此断面尺寸较多，可取450mm长梁折算：
A、施工荷载的计算：
1、钢筋砼自重：
v=0.45×1.5×2.5=1.69m3
G1=1.69×25=42.25KN
2、模板及支架自重标准值：
取木模板（梁模），0.5KN/m2
0.5×1.5×1=0.75KN
3、振捣混凝土时产生的荷载标准值：
水平面模板采用2.0KN/ m2
2×1.5×1=3KN
4、施工人员及设备荷载标准值：
取2.5KN/ m2
2.5×1..5×1=3.75KN
总的施工荷载(取荷载分项系数)：
1.2×42.25+1.2×0.75+1.4×3+1.4×3.75=61.05KN
B、支撑架整体稳定验算：
预设梁搭三排脚手架，步距为1.2m，立杆横距（排距）为600mm，纵距为450mm。1m2有9根立杆。
施工荷载标准值在立杆中产生的轴力：
NQ=61.05÷1.5÷0.45×0.45×0.6=24.4KN
脚手架自重标准值在立杆中产生的轴心力(钢管每米重量3.84kg/m，钢管搭设长4.5m)：
NG=3.84×4.5×10=0.1728KN
立杆验算截面处的轴心力设计值：
N’=1.2 NG+ NQ
=1.2×0.1728+24.6
=24.6KN
稳定系数的计算：
参照碗扣式钢管脚手架稳定性计算长度系数μ（双排架），取1.37。
长细比λ=μh/i
i=15.8mm：为钢管回转半径
h：步距
λ=1.37×1200÷15.8=104.05
根据λ，由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》求轴心受压杆件的稳定系数φ。
用插入法查得
φ=0.607
整体稳定验算：
N’/φA≤fc/γ'R
A：钢管截面积
fc：Q235钢抗压强度
γ'R：抗力调整系数 (1.325)
取值代入得：
N’/φA =24.7/(0.607×4.89×102)
=0.083＜0.205/1.325=0.155KN/mm2
验算合格。
C、单肢杆件的稳定性计算：
参照施工手册碗扣式脚手架单肢杆件的计算长度系数μ1w，其首步架的长度系数低于其它步架，故只验算其他步架的立杆。
角立杆，中部立杆的μ1w小于边立杆，所以只验算边立杆的单肢稳定即可。
取边立杆的μ1w=1.325
λ=μ1wh/I
=1.325×1200/15.8=100.632
φ=0.638－(0.638－0.63)÷10×6.32=0.633
N’/φA
=24.7/(0.633×4.89×102)
=0.079＜0.205/1.325=0.155KN/mm2
合格。
D、水平杆的验算：
施工荷载传给水平横杆，水平横杆承受均布荷载。水平横杆采用100×100的木枋，其受力简图为：

600
600
150
150

均布荷载：q=61.05÷450÷1500×450=0.041KN/mm
由计算机SAP软件分析，可得：
MGk=1210KN.mm
木枋惯性矩：I=1/12bh3=100×1003÷12=8.3×106mm4
W=8.3×106÷50×9000=1.494×109N.mm
抗弯强度验算：
MGk/W≤f/γ'm
取γ'm=1.25，代入算得：
MGk/W
=1210÷(1.494×106)
=0.0008KN/mm2＜0.011÷1.25=0.0088KN/mm2
木材强度设计值：11N/mm2
合格。
挠度验算：
由SAP软件,算得(与两等跨算得相差1%)
ωQk=0.34mm＜[ω]=600/150=4mm
取E=9000N/mm2
合格
水平纵杆在节点处受集中荷载，可不予验算。
由于其传给楼面的荷载较小，所以不需进行楼面承载能力的计算。
3.2.2.4对SL7（s）-6 1500×2500梁板承载力计算：
梁板承载力计算：
由于此大梁下为楼梯间（见附图），支撑架搭设在梯板上，所以需进行梯板的承载力验算。取600mm的板带，梯板跨度为3m，受力简图为：
3000

q=368.55÷1.5÷3×0.6=49KN/m=0.049KN/mm
MGk=0.125×ql2=0.125×0.049×30002=55125KN.mm
板厚100mm，配筋为14、12 @150，按正截面抗弯验算。
钢筋面积：600的板带上下层各配置4根钢筋，其中14、12各两根,但只有下层钢筋抗弯承载。
As=308+226=534mm2 （钢筋计算面积均查自《混凝土结构》）
fy=310N/mm2
C35：fcm=19N/mm2
ho=h－a=100－15=85mm
M1=fyAsho=310×534×85=14071KN.mm＜MGk
板承载力不够，采用双层支撑架承载，下层板厚250，配筋14 @150。
As=615mm2
fy=310N/mm2
C35：fcm=19N/mm2
ho=h－a=250－20=230mm
M2=fyAsho=310×615×230=43850KN.mm＜MGk
两层板的总计承载力为：
M1+M2=14071+43850=57921KN.mm＞MGk=55125KN.mm
两层支撑架支撑验算合乎要求。
3.2.2.5 转换层KZL7（S）-3（2）2000×2500梁支撑架梁板承载力计算
在KZL7（S）-3（2）梁支撑架下为KLP-52(2)900×1000框支梁,设承受支撑架所传全部施工荷载（实际一部分支撑在板面上，再由板面传给KLP梁）。受力简图为：（最不利方式，实际在支撑架下有垫板，均布荷载传给梁）
9000

均布荷载为转换层大梁的施工荷载，在KLP梁上的均布。
q=1474÷9=163.8KN/m=0.163KN/mm
Mmax=1/8ql2=0.163×90002÷8=1.65×106KN.mm
对梁按正截面抗弯承载力计算：
钢筋面积：As=As′=60π(32/2)2=48230mm2
fy=310N/mm2
C35：fcm=19N/mm2
ho=h－2a=1000－40=960mm
M=fyAsho
=310×48230×960
=1.4×107KN.mm＞Mmax
梁能承受支撑架所传施工荷载。
3.2.2.6 转换层CL7(s)-2(1)梁与KZL7（s）-12（1）梁相交处（见附图）楼板承载力计算
对CL7(s)-2(1)1500×2500梁，在支撑架下为三跨单向板（详附图），验算板的承载力。
板配筋为14@150双层双向筋，由于是单向板，其板的长方向虽然配筋，但为支座构造配筋，其受力不大（约十分之一）。取600mm（立杆横距）板带来分析，顺着此梁的方向支撑架把施工荷载，传给下层单向板结构（见附图），板受力简图为：
3240
2325
2660
B

1m2施工荷载：1500×2500梁面荷载为81.9KN/m2(同上面施工荷载计算方法)，折算成宽600mm的线荷载
q1=0.6×81.9=49KN/m=0.049KN/mm
由SAP软件分析得：
M1=44070KN.mm （最大弯矩）
转换层板自重传递给30.80m层板产生的弯矩：
M2=1/8q2l2=0.125×3.375×9=3.8KN.m=3800KN.mm
（q值可根据板厚、配筋查阅《混凝土结构》）
对板按正截面抗弯承载力计算：
钢筋面积：As=As′=600÷150×153.9=615.6mm2
fy=310N/mm2
C35：fcm=19N/mm2
ho=h－2a=250－40=210mm
M=fyAsho=310×615.6×210=40076KN.mm＜M1+M2=47870KN.mm
可在30.80m层梁板结构下增设一层脚手架，用两层板来承受此转换层大梁施工荷载。
下层板厚150，配筋14@150，ho=150-20=130mm，其余数据同上板。
M=fyAsho=310×615.6×130=24809KN.mm
两层楼板承载力共
40076+24809=64885＞M1+M2=47870KN.mm
承载力满足要求。
此外，KZL7（s）-12（1）1700×2500与CL7(s)-2(1)1500×2500相连，还应考虑两梁交互作用对KZL7（s）-12（1）方向的次梁 KLP-65（1）的承载能力（见附转换层与30.8m层对比图）。
算KZL7（s）-12（1）1700×2500梁施工荷载（均布荷载）通过板传给次梁KLP-65（1）的均布荷载，即B点（次梁KLP-65（1）断面）的集中力。受力简图为，板跨为3240mm，取450mm的板宽:
3240
1700
B
q

施工面荷载为：67.5KN/m2，450mm的板宽，折算成线荷载为：
q1=67.5×0.45=30.4KN/m
板、梁自重传给次梁荷载(见《混凝土结构》):
q2=33.75KN/m
集中力RB=25.84KN
在次梁KLP-65（1）方向上集中力RB均匀分布，同时有转换层梁CL7(s)-2(1)1500×2500 传给次梁的集中荷载NB，NB受力简图为：
3240
2325
2660
NB

由SAP软件分析得：
NB=163.5KN
在次梁KLP-65（1）方向上的受力简图为:
NB
q
6739

q=q1+q2=30.4+33.75=64.15KN/m
算得次梁的最大弯距:
Mmax=690KN.m
次梁配筋为225+（214），12-200(4)，下部配筋为1425（双排）。
对C点进行正载面抗弯验算：
C35: fcm=19N/mm2
x=(fyAs-fy′As′)/fcmb
=(310×14×490.9-310×2×490.9-2×153.9)÷19÷500
=192.2mm
M=fyAs(ho-x/2)
=310×14×490.9×(760-192.2/2)
=1414KN.m＞Mmax
承载力满足要求。
③对C点进行斜截面承载力计算：
由于C点受剪力很大，需进行斜截面承载力计算。
VC=F+q=225KN
Vu=0.07fcbho+1.5fynAsv1ho/s
=0.07×19×500×740+1.5×310×4×153.9÷200×740
=1551KN＞VC
fc——混凝土设计强度
b——梁宽
ho——有效高度（双排配筋）
n——箍筋肢数
Asv1——箍筋截面积
s——箍筋间距
满足要求。
转换层其余各梁较之小一些，且支撑架下面为框支梁，可不予验算。
3.2.2.7模板侧压力的计算：
转换层大梁属大体积混凝土，需对模板侧压力进行验算，取2000×2500深梁进行模板侧压力验算。
F=0.22γctoβ1β2V1/2
F=γcH
取两者算得的较小值。
γc——混凝土的重力密度
to——新浇筑混凝土的初凝时间（h），to =200/（T+15）
β1——外加剂修正系数，取1.2
β2——混凝土坍落度修正系数，取1.15
V——混凝土浇筑速度，m3/h
F=0.22×24×200÷(15+15)×1.2×1.15×41/2=97.15KN/m2
F=24×2.5=60 KN/m2
取小值F=60 KN/m2
3.2.2.8侧模木枋强度稳定验算：
取单元面荷载分析（木枋和钢管架成的单元，600方向为木枋方向）：
300
600

面荷载：F′=F+P=64KN/m2
P——振捣混凝土时产生的垂直面模板荷载，取4KN/m2
强度验算：
折算成线荷载：q=0.3×F′=0.3×64=19.2KN/m
最不利情况，将木枋当作简支梁计算（精确计算可看作三等跨简支梁）。
木枋为50×100的矩形。
M=1/8ql2=1/8×19.2×0.62=0.864KN.m
σ=0.5Mh/EI
=0.5×864×100÷9×12÷50÷1003
=0.0012KN/mm2＜f/γm=0.011÷1.25=0.088 KN/mm2
挠度验算：
5ql4/384EI
=5×19.2×6004÷384÷9000÷50÷1003×12
=0.864mm＜1/400L=1.5mm
合格
600
600
3.2.2.9侧模对拉螺杆的验算：
对拉螺杆在侧模平面布置为：

把面荷载平均分布到螺杆上：
N=64×0.62÷4=5.76KN
选用14螺杆，进行普通螺栓的抗拉验算：
Nt=Aeft
Ae——螺栓有效截面积，1.15cm2
ft ——强度设计值
Nt =115×350=40.25KN
N＜Nt
合格
说明：碗扣节点的承载力由于远远大于它可能受到的作用力，因而不必进行扣件抗滑移承载力计算。
4.施工部署
4.1. 一流的产品，必须要有一流的管理。为了保证该转换层在整个施工过程的各项管理工作组织严密，紧张有紊，行动统一，各部门职责明确，项目部决定成立转换层施工管理领导小组，由项目经理任组长，项目副经理和主任工程师任副组长，各部门负责人组成员。领导小组全体成员必须从思想上高度重视，在转换层施工中，明确责任，努力做好各职能部门的协调配合工作，确保该转换层质量、安全、进度等各项目标的实现。转换层施工组织管理详转换层施工组织管理模块图（第27页）
4.2. 整个转换层在钢筋绑扎和模板安装阶段，仍然按原有裙房施工阶段划定的施工流水段组织施工，转换层梁板砼设计要求须连续浇筑，不得留设施工缝。为了保证转换层梁板混凝土浇筑的连续性，项目部决定选派责任心强、经验丰富的施工管理人员组成两班（每班12小时），在混凝土浇筑时坚守第一线，由项目部两位生产副经理负责全面协调工作。
4.3. 本转换层施工工期为42天。具体施工进度安排详《转换层施工进度计划》
4.4. 为了保证转换层梁板结构砼浇筑的持续性，避免产生冷缝从而影响结构安全，决定除在现场1#、2#大门设有2台泵机之外，另在3#大门处增设一台备用砼泵机作为应急之用。
4.5. 由于本转换层大梁内配筋非常密，为了减少梁钢筋在柱内锚固钢筋的数量，依据设计要求，决定本转换层梁钢筋现场接头采用机械连接方式。为了

有效配合转换层梁钢筋的机械连接，将把钢筋镦粗、刻丝工作从海外联谊工地（场外加工地）钢筋加工场搬到时代广场施工现场， 即时配合梁钢筋连接绑扎施工。
4.6. 及时准备若干农用塑料薄膜、彩条布、草垫等物品，用与转换层梁板结构砼的保湿、保温之用。
5. 施工准备
5.1. 施工技术交底
5.1.1. 在转换层施工时，必须提前一周由项目部组织项目生产副经理和技术部门、施工部门、质量部门、安全部门、材料部门、设备部门、后勤部门等相关部门召开工作会，应对各部门强调转换层施工的重要性、难度和重点，并对各部门的职责提了具体分工要求，做好项目各部门的配合协调工作。
5.1.2. 在转换层施工前一周以内，必须由项目技术负责人组织全体施工技术员质检员和计划员进行转换层结构施工图交底工作和转换层施工方案的技术交底工作，并应向与会人员强调转换层的重点和难点。严格要求各施工技术人员和质检员按照施工规范和设计图进行施工和检查，严格控制每一道工序的施工质量，禁止将不合格工序带入下一道工序，避免对工期和质量造成极大的损失。
5.1.3. 各片区施工负责人应组织全体施工班组操作人员进行详细施工方案交底和相应的施工验收规范的交底工作。对转换层的重点和难点部位，应仔细地分析、讲解，提高操作工人的质量意识，落实各工序的质量责任，严格工序质量，避免返工。
5.2. 转换层结构劳动力需用计划表
转换层结构劳动力需用计划表
序号
工种名称
需用数量（人）
1
架子工
60
2
模板工
60
3
钢筋工
120
4
平工（含砼工）
30
5
石工
6
6
电焊机
6
7
钢筋镦粗加工及连接操作工
20
8
竖焊工
15

5.3. 转换层结构主要设备需用计划表
主要机械设备一览表
名称
规格型号
单位
数量
功率（KW）
砼泵机
90型
台
3
34×3
钢筋断铁机
QG-40B
台
6
6×3
钢筋弯曲机
QW6-40
台
6
7×3
钢筋镦粗及滚丝机

台
3
————
振动器电机/棒
ZB110-50
台
12
————
对焊机
VN-150
台
3
1.5×8
电焊机
B/1-500
台
4
120×3
激光经纬仪
J2
台
1
40×4
水平仪
1024
台
3
————
对讲机
健伍
台
12
————
计算机
华硕
台
2
————
摄像机
SONY
台
1
————
电子测温仪
JDC-2
只
1
————

5.4. 转换层结构施工钢管架料、木材及其他材料需用计划表
编号
品种名称
规格
数量
重量
备注
1
碗扣式钢管

110000m
422.4吨

2
普通钢管
1.5～6.0m
35000m
134.4吨

3
十字扣

35000个

4
万向扣

15000个

5
接头扣

1000个

6
木枋
50×100mm
75m3

7
九夹板
1.22×2.44m
4500m2

梁板模
8
对拉丝杆
φ14
4500m

9
彩条布
4.0m幅宽
1800m2

10
塑料薄膜

1200m2

11
草垫

2500m2

12
镀锌水管
φ25
2500m

散热管

5.5. 转换层（38.35m）梁、板钢筋用量表
转换层（38.35m）梁、板钢筋用量表
序号

规格
1
2
3
4
5
6
7
8
9
合计
规格
32
25
22
20
16
14
12
φ10
φ8

吨
292.5.0
84.1
13.8
5.95
9.80
63.06
71.0
20.81
5.03
566.1
备注

其中板筋38t

5.6. 由于转换层砼浇筑量大，且采用一次连续浇筑，因此，应在转换层砼浇前一周，由项目技术负责人组织重庆永固新型建材公司(商品砼供应商)相关技术人员召开专题讨论会，研究解决如下问题：
①所需的各种原材料的供应、备料以及质量检测的技术措施。
②各种计量器具和检测。
③泵站和施工现场的所有相关设备车辆的检修保养。
④意外突发事件的应急措施等要求，永固公司必须提前5天就上述四个方面提交总包方审查批评。
6. 主要施工方法
6.1.支撑系统的搭