施工电梯卸料平台及防护门搭设方案施工电梯卸料平台及防护门搭设方案(含完整计算书)(华君)[1].doc

玉溪市润玉园住宅小区祥园1-4幢 施工升降机安拆施工方案
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1

22呼呼大。

第四部分 施工电梯卸料平台及防护门搭设
一、 本方案依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-1999），并参考《建筑施工脚手架实用手册》。
二、技术要求
1、本工程采用SC200／200施工电梯，故搭设方案采用双排钢管脚手架卸料平台架。
2、卸料平台脚手架必须设置连墙杆，每两层设置一次。连墙杆预埋插管埋深不得小于250mm。
4、卸料平台应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固，且靠近降机侧应高于靠近建筑物侧20～30mm。
5、卸料平台在架体两侧及正面外侧两立杆之间应按标准设置扶手、靠近栏杆及挡脚板。
三、搭设材料要求
1、卸料平台架、连墙杆、卸荷拉杆及预埋插管均应采用φ48×3.5mm的钢管。并应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合国家标准《碳结构钢》（GB/T700）中Q235—A级钢的规定。
2、卸料平台架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。
3、卸料平台架木脚手板应符合JGJ130中的材质要求。
四、施工要求
1、搭设要求
⑴ 相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，其在高度方向上错开的距离不得小于500mm，对接扣件开口应朝内。当平台架搭至连墙件的构造点时，应及时作连墙拉结。除立杆外，其余杆件应采用整根钢管搭设，严禁对接使用。
⑵ 纵向水平杆应设置在立杆内侧，横向水平杆内端头距离墙面为50mm。
⑶ 纵向扫地杆应固定在距底座上方200 mm的立杆上，横向扫地杆应固定在紧靠纵向地杆下方的立杆上。
⑷ 连墙杆应设置于平台架沿建筑物侧立杆竖直距离主节点不大于200 mm处，连墙杆应水平设置，或稍向下斜，要求倾斜角度不得大于10度。
⑸ 卸荷拉杆应与平台架外侧立杆连接。卸荷拉杆上端应与参埋杆连接牢固。卸荷拉杆与立杆连接处应靠近主节点，平台架卸荷层应加设水平斜杆，形成几何不变体系。
⑹ 之字型横向斜撑的旋转扣件距离主节点不大于100 mm。
⑺ 扣件规格必须与钢管外径相符。螺栓拧进扭力矩不应小于40N.M，且不应大于65N.M。各杆件端头伸出扣件盖边缘的长度为100mm。
⑻ 挡脚板应铺设在立柱内。
2、拆除要求
⑴ 拆除作业必须按先搭后拆原则由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。
⑵ 连墙杆及卸荷拉杆必须随架体逐层拆除，严禁先将连墙杆或卸荷拉杆整层或数层拆除后再拆架体。
⑶ 当拆除至下部最后一根立杆高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。
⑷ 拆除时，各构配件应通过人工传递或运输至地面，严禁将构配件抛至地面。
五、施工程序
1、施工前的准备
⑴ 卸料平台搭设及拆除前应编制施工方案，并对搭设人员进行安全技术交底。
⑵ 应对钢管、扣件、脚手板进行检进验收，严禁使用不合格产品。
2、地基与基础
⑴ 按施工方案做好卸平台架基础砼垫层，并做好排水措施，防止积水。
⑵ 按照卸料平台架设计的立杆纵向距、横向距进行放线、定位。
⑶ 放置垫板共两块，每块为2M×0.2M×0.05M。
⑷ 将底座准确地安放在定位线上。
3、卸料平台架的搭设:
⑴ 架体搭设顺序如下：
立杆→纵向扫地杆→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→连墙杆（每楼层设置一组）→第三步纵向水平杆→依以上顺序直至施工需要高度。
之字型斜撑、扶手、中栏杆及八字撑应随架体的升高同步搭设。需要设卸荷拉杆的架体应同步搭设卸荷拉杆。
⑵ 脚手板的铺设
在卸料平台架每层沿纵向铺设脚手板，用镀锌钢丝将脚手板与平台架体绑扎牢固。
⑶ 挡脚板及防护网的铺设
在平台架卸料层两侧面及防护门间的空档处设置挡脚板各和防护网，并与平台架体绑扎牢固。
⑷ 防护门的安装
将防护门安装在靠近施工电梯或施工电梯侧的立柱上。
4、卸料平台架的拆除
⑴ 拆除平台架应全面检查架体的扣件连接、连墙件、卸荷拉杆等是否符合构造要求，并对施工人员进行安全技术交底。
⑵ 清除架体上的杂物及地面的障碍物。
⑶ 按拆除方案拆除平台架，在拆除作业中应严格遵循拆除要求中的规定。
六、防护门的使用
只有当吊篮到达卸料层时，卸料人员才能打开防护门，进行卸料工作，卸料完成后，卸料人员应及时关闭防护门，扣好防护门销后，方可启动施工电梯。
七、计算书
该工程卸料平台按钢管脚手架计算，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
该卸料平台搭设高度为20米，设计为双排落地钢管脚手架，计算模式为，搭设高度为20米的单立管双排落地脚手架。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.20米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距2.00米。
施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设11层。
（一）、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.200/3=0.060kN/m
活荷载标准值 Q=2.000×1.200/3=0.800kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.060=0.1176kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×0.800=1.120kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.1176+0.10×1.120)×1.2002=0.175kN·m
支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.1176+0.117×1.120)×1.2002=-0.206kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.206×106/5080.0=40.48N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.060=0.098kN/m
活荷载标准值q2=0.800kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.098+0.990×0.800)×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.709mm
大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
（二）、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.200=0.046kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.200×1.200/3=0.072kN
活荷载标准值 Q=2.000×1.200×1.200/3=0.96kN
荷载的计算值 P=1.2×0.046+1.2×0.072+1.4×0.96=1.486kN

小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.046)×1.2002/8+1.486×1.200/3=0.604kN.m
=0.604×106/5080.0=118.96N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.046×1200.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.049mm
集中荷载标准值P=0.046+0.072+0.96=1.078kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1078×1200.0×(3×1200.02-4×1200.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.633mm
最大挠度和
V=V1+V2=2.682mm
小横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
（三）、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.046×1.500=0.069kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.500×1.500/2=0.169kN
活荷载标准值 Q=2.000×1.500×1.500/2=2.25kN
荷载的计算值 R=1.2×0.069+1.2×0.169+1.4×2.25=3.436kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N·m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
（四）、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = 0.1248×20.000=2.496kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2 = 0.150×11×1.200×(1.200+0.300)/2=1.485kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.150×1.200×11/2=0.99kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.200×20.000=0.120kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.091kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×2×1.200×1.200/2=2.880kN
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.800
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250
Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.800
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.800×1.250×0.800 = 0.560kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.091+0.85×1.4×2.000=8.489kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.091+1.4×2.000=8.909kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.560×1.500×1.800×1.800/10=0.324kN.m
（五）、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.909kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.530；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.530×1.800=3.181m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
—— 由长细比，为3181/16=198.8；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.182；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8909/(0.182×489)=100.10N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.489kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.530；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.530×1.800=3.181m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
—— 由长细比，为3181/16=198.8；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.182；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.163kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8489/(0.182×489)+324000/5080=159.16N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
（六）、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 5.091kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 2.000kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.1248kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 35.09米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 5.091kN；
　NQ —— 活荷载标准值，NQ = 2.000kN；
　gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.1248kN/m；
　Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.324kN·m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 37.85米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。
（七）、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.560kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.00×2.00 = 6.000m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 4.704kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 9.704kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=20.00/1.58的结果查表得到=0.966；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 96.937kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件扣件连接示意图
（八）、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 70.71
N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 17.68
A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 100.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40
fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 170.00
地基承载力的计算满足要求!
七、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1300mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 12.19cm4，截面抵抗矩W = 5.08cm3，截面积A = 4.89cm2。

受脚手架作用的联梁传递集中力 N=5.08kN
水平钢梁自重荷载 q=1.2×4.89×0.0001×7.85×10=0.05kN/m2

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=5.218kN,R2=5.222kN,R3=-0.096kN
最大弯矩 Mmax=0.617kN.m
抗弯计算强度 f=M/W+N/A=0.617×106/(5080.0)+2.261×1000/489.0=126.062N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
8、悬挑水平钢管的挠度与扣件连接计算

水平支撑钢管计算最大挠度V=5.264mm
水平支撑钢管最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求!

立杆与下面支杆通过扣件与水平支撑钢管连接,要验算连接处的扣件抗滑力。
立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力 N1=5.077kN

立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力 N1小于8kN,满足要求!

9、拉杆的受力计算
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=5.686kN

10、拉杆的强度计算
拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=5.686kN
拉杆的强度计算：
上面拉杆以钢管100.0×10.0mm计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算：
=N/A < [f]

其中 N —— 斜拉杆的轴心压力设计值，N = 5.69kN；
A —— 斜拉杆净截面面积，A =29.85cm2；
—— 斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是 1.91 N/mm2；
[f] —— 斜拉杆抗拉强度设计值，f = 215N/mm2；
受拉斜杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
斜撑杆的焊缝计算：
斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下

其中 N为斜撑杆的轴向力，N=5.686kN；
lwt为焊接面积，取2984.52mm2；
ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；
经过计算得到焊缝抗拉强度 = 5686.46/2984.52 = 1.91N/mm2。
对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!
总之，一方面对部分旧设备已经有严重锈蚀、变形或损坏而无修复价值的，应强制报废，及时发现和处理安全隐患，坚决把事故消灭在萌芽状态。另一方面施工项目部要加强管理，健全和完善相应的规章制度，强化现场安全管理，安全防护到位、齐全有效。对升降机设备安全管理负责人、操作和维修人员进行岗前安全技术培训，考核合格后持证上岗，不断提高管理和操作人员的安全意识和素质。组织相关人员不定期的开展以贯彻实施《安全生产法》为中心的安全生产大检查活动，使各项安全措施全面落实到位，杜绝安全事故的发生。0万U豆体验卡
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