[湖北]医院高大模板支撑专项施工方案(计算书详细).doc

湖北省**医院脑科中心综合楼

湖北**医院脑科中心综合楼高大模板支撑
专项施工方案
一、编制依据
1.1《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
1.2《混凝土结构设计规范》GB50010-2002
1.3《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号
1.4《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号
1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
1.6《混凝土结构工程施工技术标准》 ZJQ08-SGJB 204-2005
1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
1.8 湖北省脑科中心综合楼工程设计图纸及本工程施工组织设计
二、工程概况
根据住房和建设部关于《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知建质[2009]87号文件，对模板工程及支撑体系中：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上的工程属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，应由施工单位组织编制专项施工方案并组织专家论证。
湖北省**医院脑科中心综合楼共有三处属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程：有两处梁板高度超过8米，有一处梁集中线荷载为20.16kN/m，具体部位如下：

1.本工程10-14/F-H 轴一层设计为门诊大厅，室内标高为±0.000，该门厅包含两台自动扶梯和一个折型楼梯，二层和三层该部位在折型楼梯和自动扶梯之间形成中庭，到第四层设计用大跨度梁板（跨度12.9米）封闭。本工程一层层高4.5米，二～四层层高4.2米，第四层梁板面标高为12.9m，板厚140mm，最大主梁截面为350mm×950mm，此部分满堂脚手架搭设高度为12.75m，长22.0m，宽10.4m，脚手架立杆基础为地下室顶板（板厚180）。
该部分脚手架搭设如下: 采用扣件式钢管架进行支撑，模板面板均采用15mm 厚多层夹板，采用50mm×90mm木枋，长2000,4000mm；支撑体系中的立杆、水平纵横拉杆、扫地杆、剪刀撑均选用Φ48×3.0mm 钢管，采用φ12穿梁对拉螺栓。
梁底脚手架布置：梁底采用三根木枋，平行于梁截面布置；梁底设承重立杆1根，沿跨度方向间距900㎜，梁中立杆上主楞为钢管，中立杆顶端采用可调顶托连接；梁两侧各设一根立杆，间距1200㎜，立杆顶端采用卡扣连接；穿梁螺栓间距设计两道，第一道距梁底120㎜，第二道距梁底600㎜；穿梁螺栓直径Φ12mm。剪刀撑设置：在主梁底两侧设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续布置。
板底脚手架布置：楼板立杆纵横间距1000㎜，支撑脚手架步距1500mm。剪刀撑设置：在支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续布置。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
扫地杆及水平拉杆：在立柱底距地面200㎜高处，沿纵横水平方向按纵下横上设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。在扫地杆与水平拉杆之间，每一步距纵横向各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶。
2.本工程-2层1-3/A-D 轴设计为锅楼房，锅楼房底部标高为-10.5米，-1层梁板中空，±0.000层梁板面标高为-1.25m，该部分总高9.25米，脚手架搭设高度9.00米，板厚180mm，最
大主梁截面为500mm×800mm，跨度6米。此部分满堂脚手架长12.250m，宽11.35m，脚手架立杆基础为地下室底板（板厚600）。

一层梁板1-3/A-D轴结构平面图
该部分脚手架搭设如下: 采用扣件式钢管架进行支撑，模板面板均采用15mm 厚多层夹板，采用50mm×90mm木枋，长2000,4000mm；支撑体系中的立杆、水平纵横拉杆、扫地杆、剪刀撑均选用Φ48×3.0mm 钢管，采用φ12穿梁对拉螺栓。
梁底脚手架布置：梁底采用三根木枋，平行于梁截面布置；梁底设承重立杆1根，沿跨度方向间距900㎜，梁中立杆上主楞为钢管，中立杆顶端采用可调顶托连接；梁两侧各设一根立杆，间距1200㎜，立杆顶端采用卡扣连接；穿梁螺栓间距设计两道，第一道距梁底120㎜，第二道距梁底500㎜；穿梁螺栓直径Φ12mm。剪刀撑设置：在主梁底两侧设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续布置。
板底脚手架布置：楼板立杆纵横间距1000㎜，支撑脚手架步距1500mm。剪刀撑设置：在支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续布置。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
扫地杆及水平拉杆：在立柱底距地面200㎜高处，沿纵横水平方向按纵下横上设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。在扫地杆与水平拉杆之间，每一步距纵横向各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶。
３．本工程一层1-6/G-N 轴梁板面标高为-1.25m，该部分设计为椭圆形脑科中心，设计
有14根直径600㎜的圆形框架柱，由于圆形框架柱有的是从本层框架梁中栽出，脚手架搭设高度3.8米，板厚180mm，主梁截面为700mm×1200mm，最大跨度7.6米，共计20跨。梁集中线荷载为0.7×1.2×1×2.4=20.16kN/m，脚手架立杆基础为地下室底板（板厚350）。该部分大截面梁见如下图纸，图中阴影部分为700mm×1200mm 梁：

该部分脚手架搭设如下: 采用扣件式钢管架进行支撑，模板面板均采用15mm 厚多层夹板，采用50mm×90mm木枋，长2000,4000mm；支撑体系中的立杆、水平纵横拉杆、扫地杆、剪刀撑均选用Φ48×3.0mm 钢管，采用φ12穿梁对拉螺栓。
梁底脚手架布置：梁底采用五根木枋，平行于梁截面布置；梁底设承重立杆2根，沿跨度方向间距800㎜，梁中立杆上主楞为钢管，中立杆顶端采用可调顶托连接；梁两侧各设一根立杆，间距1200㎜，立杆顶端采用卡扣连接；穿梁螺栓间距设计两道，第一道距梁底120㎜，第二道距梁底700㎜；穿梁螺栓直径Φ12mm。剪刀撑设置：在主梁底两侧设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续布置。

板底脚手架布置：楼板立杆纵横间距1200㎜，支撑脚手架步距1500mm。剪刀撑设置：在支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续布置。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
扫地杆及水平拉杆：在立柱底距地面200㎜高处，沿纵横水平方向按纵下横上设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。在扫地杆与水平拉杆之间，每一步距纵横向各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶。
上述三个部位的混凝土模板支撑体系属于高支撑模板体系，我司特制定高大模板支撑专项施工方案，对上述三个部位的模板支撑进行专项设计，通用部分合并在一起叙述，各部位的设计计算书附后。
附件1：四层10-14/F-H 轴梁（350×950）模板超高模板支撑计算书
附件2：四层10-14/F-H 轴140㎜厚板超高模板支撑计算书
附件3： 一层1-3/A-D轴防爆墙框架梁500*800模板超高模板支撑计算书
附件4：一层1-3/A-D轴防爆墙板（H=180）模板超高模板支撑计算书
附件5：一层1-6/G-N 轴KZL700*1200超线荷载梁模板支撑计算书
附件6：一层1-6/G-N 轴180㎜超线荷载梁板模板支撑计算书

三、施工准备
3.1 技术准备
在施工前完善施工方案工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。
重点对外墙支模、楼层模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。
3.2物资准备
3.2.1材料准备
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四、模板施工方法
4.1钢管架支撑系统安装
支撑体系搭设前应按方案图进行放线，做出样板单元，经验收合格后方可继续搭设。搭设过程中，严禁集中超负荷堆放钢筋、机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。
4.1.1施工顺序

放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高
梁板钢管扣件式脚手架安装
架设梁底木方龙骨于脚手架顶托梁上
梁底模安装
架设板底木方龙骨于脚手架顶托梁上
梁侧模及楼板模板安装
混凝土保养，达到设计强度等级的100%
拆下脚手架可调顶托
拆除梁、板模板，清理模板
拆除脚手架
梁钢筋绑扎

4.1.2 安装
1）高支模采用钢管扣件式支撑系统。
2）钢管使用前要调直，保证支模的平整度。
3）脚手架支撑支设前，应按本施工组织设计要求进行技术交底，并要签字确认。
4）对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。
5）钢管支模架的搭设应根据轴线统一规划，为保证现场施工过程中的观感，本工程要求钢管立杆纵横应通线，水平杆应高低一致。立杆在梁两侧的间距可适当缩小。
6）支模架搭设注意事项：
间距必须按方案进行，不能加大间距，立杆必须在同一垂直线，水平方向纵横成线。梁底加密钢管的位置和尺寸必须按照方案进行。
立杆底部支承结构必须具有支承上层荷载的能力。
7）必须设水平支撑和剪刀撑。
①剪刀撑应纵横两个方向设置。
②剪刀撑顺主梁方向搭设，两个剪刀撑中留一个空挡。
③每组剪刀撑斜杆与地面夹角在45º~60º之间。
④剪刀撑斜杆应尽量与立杆进行连接，底部斜杆的下端应置于垫板上，严禁悬空。
⑤剪刀撑斜杆的连接均采用搭接，搭接长度不小于0.5M，设置2个旋转扣件。
8）搭设架子必须在垂直方向，水平方向按50%错开接头，所有立杆必须落地，不得在水平杆上加悬空立杆。

9）扫地杆必须按要求进行搭设，两根立杆之间的扫地杆下面必须垫至少一个木枋和木楔，并使之直接承重。同时，木枋和木楔下面必须垫木板或木枋，至少为0.05平方米。
10）根据层高选择立杆，并配以可调支座来调节高度，水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接，扣件螺帽一定要拧紧。
立杆竖接和水平杆横接一定要采用直结扣件，保证竖向传力和水平观感。增设扫地杆时，应尽量将扫地杆置于混凝土梁或其他混凝土结构上。加密斜撑，将端头斜撑在混凝土结构上，增强整体抗变形能力，必要时，搭设支模钢珩架提高支模架抗挠曲能力。
11）梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按本计算方案布置。
12）框架柱混凝土浇筑先于梁板混凝土，梁、板支撑体系通过钢管抱箍，与先前浇筑的混凝土柱拉紧顶牢，增强整体稳定性及整体抗倾覆能力。
13）支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。
4.1.3 梁、板模板安装
（1）梁底模及侧模均采用15㎜胶合板，梁底模铺设在木方横楞上，横楞两头搁置在顶托梁上。
（2）楼板模采用15㎜胶合板，板底横楞采用50×90㎜木方，顶托梁采用钢管。
（3）模板的安装顺序如下：
钢管架 顶托 横楞 梁底模 梁侧模 钢管架顶托 横楞 楼板底模 柱钢筋验收 柱模板 。
（4）梁模板的安装
1）先在楼板上弹出轴线、梁位置线，在钢管上测出水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放钢管。固定钢管后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4米的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱30㎜；主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。
2）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：
a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。

b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。
c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。
（5）楼面模板的安装
首先拉通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设φ48×3.5钢管作托梁，托梁固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。
模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：钢管架设置情况是否按本方案搭设；交叉支撑、纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况；托顶螺旋杆伸出长度；
五.模板质量要求和措施
5.1梁模板的安装
梁模板的安装工艺流程：
弹线→支钢管架→调整标高→安装梁底模板→绑梁钢筋（对于梁高大于700的梁）→安装侧模自检
a)安装梁板支撑。
b)按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底板，并拉线找直，当梁跨度≥4m，梁底板起拱，按设计要求起拱高度为30㎜。
c)安装后校正梁中线、标高、断面尺寸，将梁模板内杂物清理干净。
d)当梁高大于700mm时，要保证在楼面以下350处梁上加一道对拉螺栓。
5.2模板工程质量程序控制示意图
学习图纸和技术资料
学习操作规程和质量标准
技术人员书面交底
操作人员参加交底
和钢筋、砼工工序交接检查
浇砼时留人看模
执行检验标准
不合格的处理
梁柱的板抽查
质量评定记录
准备工作
模板选择
清理模板
模板涂刷隔离剂
技术交底
与钢筋工工序交接
检查脚手架
自检
标高、中心线截面尺寸放线
中间抽查
按规范及方案设计
注意保护棱角
清理现场、文明施工
施工日记
支模
资料汇总
质量评定
拆模

5.3模板及支撑质量检查与验收
5.3.1模板质量验收
模板工程安装完成后及时进行技术复核与分项工程质量检查，确保轴线、标高与截面尺寸准确。
1、要求模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。
2、模板接缝全部采用胶带纸粘贴。
3、模板与混凝土的接触面清理干净并涂刷隔离剂。
4、模板安装的允许偏差及检验方法。
模板安装的允许偏差及检验方法
项次
项 目
允许偏差
检验方法
1
轴线位移
梁
5
钢尺检查
2
标 高
+5，-5
用水准仪或拉线和钢尺检查
3
截面尺寸
墙、柱、梁
+4，-5
钢尺检查
4
每层垂直度
6
吊线、钢尺检查
5
相邻两板表面高低差
5
钢尺检查
6
表面平整度
5
用2m靠尺和楔形塞尺检查
7
预埋钢板中心线位移
3
拉线和钢尺检查
8
预埋管预留孔中心线位移
3
5.3.2支撑体系验收
1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。
2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。
3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。
4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：
项目
允许偏差
预埋钢板中心线位置
3
预埋管、预留孔中心线位置
3
插筋
中心线位置
5
外露长度
+10，0
预埋螺栓
中心线位置
2
外露长度
+10，0
预留孔
中心线位置
10
尺寸
+10，0
5、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：
项目
允许偏差（mm）
检查方法
轴线位置
5
钢尺检查
底模上表面标高
±5
水准仪或拉线、钢尺检查
截面内部尺寸
基础
±10
钢尺检查
柱、墙、梁
+4,-5
钢尺检查
层垂直高度
不大于5m
6
经纬仪或吊线、钢尺检查
大于5m
8
经纬仪或吊线、钢尺检查
相临两板表面高低差
2
钢尺检查
表面平整度
5
2m靠尺和塞尺检查
6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
脚手架搭设的技术要求与允许偏差
序号
项目
一般质量要求
1
构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差
±20mm
2
立杆的垂直偏差
架高
≤25m
±50mm
＞25m
±100mm
3
纵向水平杆的水平偏差
±20mm
4
横向水平杆的水平偏差
±10mm
5
节点处相交杆件的轴线距节点中心距离
≤150 mm
6
相邻立杆接头位置
相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应＞500mm
7
上下相邻纵向水平杆接头位置
相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应＞500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/3
8
杆
件
搭
接
1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定
2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：
类别
杆别
搭接长度
连接要求
扣件式钢管脚手架
立杆
＞1m
连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个
纵向水平杆
不少于2个连接扣件
9
节
点
连
接
扣件式钢管脚手架
拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m
其它脚手架
按相应的连接要求
7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）的规定，对梁底扣件进行100%检查。
8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。

附件1：四层10-14/F-H 轴梁（350×950）模板超高模板支撑计算书

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于8米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁模板（扣件式）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
四层梁KZL435
新浇混凝土梁计算跨度(m)
12.9
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
350×950
新浇混凝土结构层高(m)
12.9
梁侧楼板厚度(mm)
140
二、荷载设计
面板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.04
面板及小梁
0.3
楼板面板
0.5
面板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)
2
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)
对水平面面板取值
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.25
0.15
风荷载高度变化系数μz
0.74
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用(A)
梁跨度方向立柱间距la(mm)
900
梁两侧立柱间距lb(mm)
1200
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'b(mm)
1000
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁侧立柱距梁中心线距离(mm)
600
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
600
梁底支撑小梁根数
3
梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)
100
设计简图如下：

四、面板验算
面板类型
覆面竹胶合板
面板厚度(mm)
18
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
37
面板弹性模量E(N/mm2)
10584
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝1000×18×18/6＝54000mm3，I＝1000×18×18×18/12＝486000mm4
q1＝0.9max[1.2×(0.04+(24+1.5)×0.95)+1.4×2，1.35×(0.04+(24+1.5)×0.95)+1.4×0.7×2]×1＝31.246kN/m
q1静＝0.9×1.35×[0.04+(24+1.5)×0.95]×1＝29.482kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m
q2＝[0.04+(24+1.5)×0.95]×1＝24.265kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.125q1l2＝0.125×31.246×0.1752＝0.12kN·m
σ＝Mmax/W＝0.12×106/54000＝2.215N/mm2≤[f]＝37N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521×24.265×1754/(100×10584×486000)＝0.023mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.438mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×29.482×0.175+0.437×1.764×0.175＝2.07kN
R2=1.25q1l=1.25×31.246×0.175＝6.835kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×24.265×0.175＝1.592kN
R2'=1.25q2l=1.25×24.265×0.175＝5.308kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
50×90
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.66
小梁弹性模量E(N/mm2)
8415
小梁截面抵抗矩W(cm3)
67.5
小梁截面惯性矩I(cm4)
303.75
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{2.07+0.9×1.35×[(0.3-0.04)×0.35/2+0.5×(0.95-0.14)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，6.835+0.9×1.35×(0.3-0.04)×0.35/2}=6.89kN/m
q2＝max[1.592+(0.3-0.04)×0.35/2+0.5×(0.95-0.14)+(0.5+(24+1.1)×0.14)×max[0.6-0.35/2，(0.9-0.6)-0.35/2]/2×1，5.308+(0.3-0.04)×0.35/2]＝5.353kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.89×0.92，0.5×6.89×0.22]＝0.597kN·m
σ＝Mmax/W＝0.597×106/67500＝8.847N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.89×0.9，6.89×0.2]＝3.764kN
τmax＝3 Vmax/(2bh)＝3×3.764×1000/(2×50×90)＝1.255N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.353×9004/(100×8415×3037500)＝0.868mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝5.353×2004/(8×8415×3037500)＝0.042mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.89×0.9，0.393×6.89×0.9+6.89×0.2]＝7.088kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝4.191kN，R2＝7.088kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.353×0.9，0.393×5.353×0.9+5.353×0.2]＝5.507kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝3.7kN，R'2＝5.507kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×3.5
可调托座内主梁根数
2
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
12.19
主梁截面抵抗矩W(cm3)
5.08
主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.222×106/5080＝43.69N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)
Vmax＝1.853kN
τmax＝2×1.853×1000/489＝7.579N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算

主梁变形图(mm)
νmax＝0.082mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝0.484kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.484kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
钢管类型
Ф48×3.2
钢管截面面积A(mm2)
450
钢管截面回转半径i(mm)
15.9
钢管截面抵抗矩W(cm3)
4.73
钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)
205
λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.634
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×0.148×0.9×1.52/10＝0.034kN·m
2、稳定性计算
根据《规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.04+(24+1.5)×0.95)+0.9×1.4×2]×1＝28.474kN/m
2)小梁验算
q1＝max{1.893+(0.3-0.04)×0.35/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+0.9×1.4×2]×max[0.6-0.35/2，(0.9-0.6)-0.35/2]/2×1，6.229+(0.3-0.04)×0.35/2}=6.274kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.463kN，R2＝13.548kN，R3＝0.463kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.463+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.14)+0.9×1.4×2]×(1+0.6-0.35/2)/2×0.9，13.548，0.463+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.14)+0.9×1.4×2]×(1+0.9-0.6-0.35/2)/2×0.9]+0.034/1.2＝13.576kN
σ＝N/(φA)+Mw/W＝13576.433/(0.634×450)+0.034×106/4730＝54.772N/mm2≤[σ]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]＝7.25kN≤[N]＝30kN
满足要求！

梁侧模板计算书
一、工程属性
新浇混凝梁名称
kl-435
混凝土梁截面尺寸(mmxmm)
350×950
梁板结构情况
见下图
楼板厚度(mm)
140
二、荷载组合
混凝土重力密度γc(kN/m3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
5
外加剂影响修正系数β1
1.2
混凝土坍落度影响修正系数β2
1.15
混凝土浇筑速度V(m/h)
2.5
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)
0.95
振捣混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q2k(kN/m2)
4
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×5×1.2×1.15×2.51/2，24×0.95]＝min[57.6，22.8]＝22.8kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×22.8+1.4×4，1.35×22.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[32.96，34.7]＝0.9×34.7＝31.23kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝22.8 kN/m2
三、支撑体系设计
小梁布置方式
竖直向布置
小梁间距
300
主梁合并根数
2
主梁最大悬挑长度(mm)
50
对拉螺栓水平向间距(mm)
300
支撑距梁底距离依次为
120，550
设计简图如下：

模板设计剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面竹胶合板
面板厚度(mm)
18
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
37
面板弹性模量E(N/mm2)
10584
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝1000×182/6＝54000mm3，
I＝1000×183/12＝486000mm4。计算简图如下：

1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×31.23＝31.23kN/m
Mmax＝0.125q1l2＝0.125×31.23×0.32＝0.351kN·m
σ＝Mmax/W＝0.351×106/54000＝6.506N/mm2≤[f]＝37N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝bS正＝1×22.8＝22.8kN/m
νmax＝5×22.8×3004/(384×10584×486000)=0.467mm≤300/400=0.75mm
满足要求！
3、支座反力验算
承载能力极限状态
R＝q1l=31.23×0.3＝9.369kN
正常使用极限状态
R'＝q2l=22.8×0.3＝6.84kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
50×90
小梁弹性模量E(N/mm2)
8415
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.663
小梁截面抵抗矩W(cm3)
67.5
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.444
小梁截面惯性矩I(cm4)
303.75
计算简图如下：

1、抗弯验算

小梁弯矩图(kN·m)
q=9.369kN/m
σ＝Mmax/W＝0.75×106/67500＝11.104N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算

小梁剪力图(kN)
τmax＝3 Vmax/(2bh)＝3×3.748×1000/(2×90×50)＝1.249N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2
满足要求！
3、挠度验算

小梁变形图(mm)
q=6.84kN/m
νmax＝1.784mm＜713/400=1.785mm
满足要求！
4、主梁所受支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax＝7.348kN
正常使用极限状态
R'max=5.365kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×3.2
主梁合并根数
2
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
170
主梁截面惯性矩I(cm4)
11.36
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.73
因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。
计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)
q=3.674kN/m
σ＝Mmax/W＝0.276×106/4730＝58.256N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)
τmax＝2×1.837×1000/450＝8.164N/mm2≤[τ]＝170N/mm2
满足要求！
3、挠度验算

主梁变形图(mm)
q=5.365kN/m
νmax＝0.129mm≤300/400=0.75mm
满足要求！
4、最大支座反力计算
Rmax＝3.674kN
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型
M12
轴向拉力设计值Ntb(kN)
12.9
可知对拉螺栓受力N＝0.95×3.674＝3.49kN≤Ntb＝12.9kN
满足要求！

以