黄圃镇三乡围乌珠水闸重建工程施工阶段.doc
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计 算 书 项目名称:黄圃镇三乡围乌珠水闸重建工程 设计阶段:施工阶段 审 核 日期 校 核 日期 计 算 日期 目 录 1基本资料 3 1.1结构及基本数据 3 1.2安全系数 4 1.3 计算采用规范、标准 4 1.4风浪计算要素 4 1.5地质资料 5 1.6地震设防烈度 5 2基本尺寸的拟定及复核 5 2.1抗渗计算 5 2.1.1渗径复核 5 2.1.2渗流计算 6 2.1.3滤层设计 6 2.1.4防渗帷幕及排水孔设计 6 2.1.5永久缝止水设计 7 2.2浪压力及闸顶高程计算 7 2.2.1设计荷载情况 7 2.2启闭室 8 2.3闸室稳定计算 8 2.4.1完建情况 8 2.4.2设计洪水位情况 8 2.4.3正常洪水位+地震情况 9 2.4.4结论 9 3.水闸过流能力计算及水闸宽度拟定 9 3.1内河涌过流能力计算 9 3.2水闸消能计算 11 4挡土墙稳定计算 12 4.1挡墙计算工况 12 4.2挡墙计算 12 4.3结论 12 5桩基础计算 13 5.1砼预应力管桩方案 13 5.1.1砼预应力管桩承载力计算 13 5.1.2砼预应力桩桩顶的底板的受冲切承载力计算 15 5.2松木桩方案 15 2 ` 附表1 水闸闸室箱涵结构设计计算稿 附表2 水闸前后段U型槽结构设计计算稿 附表3 水闸内、外河侧悬臂式岸墙稳定计算稿 附表4 水闸闸室稳定计算表 附表5 水闸桩基础处理计算表 附表6 水闸渗流稳定计算表 1基本资料 1.1结构及基本数据 乌珠水闸形式采用开敞式,结构采用砼整体箱涵式结构。水闸为单孔,净宽3m,闸底板面高程-1.75m,底板厚0.65m,侧墙厚0.65m, 闸室长15m,闸室后段设8.0m宽交通桥,交通桥桥板采用C25现浇混凝土结构。 水闸按50年一遇洪水标准设计,建筑物级别为3级。 根据水闸和河道的运行工况,对水闸的各种最不利运行工况确定如下: (1)外江设计洪(潮)水位2.88m 外江可能的最高设计潮水位,此时闸顶高程不漫顶,向内涌稳定计算时的最不利水位,此时遭遇正常蓄水位0.00m。 (2)外江控制平均低水位0.50 正常排洪情况下外江遭遇的计算水位,消能计算时的最不利情况,考虑到0.3m的过闸损失,此时内涌水位为0.80m。 (3)外江设计低水位0.00m 正常运行情况下外江遭遇的最不利计算水位,向外江稳定计算时的最不利水位,此时内涌水位为1.00m。 (4)排涝外江设计水位1.00m 内涌设计洪水情况下外江遭遇多年平均高潮水位,此水位影响水闸的泄流能力,此时水闸闸室整体承受最大水压力,水闸基础平均基底应力情况。 水闸特征水位表 工程任务 特征指标 水位值(m) 备注 挡水 闸外设计洪潮水位 2.88 此水位向内稳定最不利 闸内水位 0.00 排洪 闸内河涌水位 2.20 此水位消能最不利 闸外低潮平均水位 1.00 外江顶托时最高排洪水位 1.90 此水位平均应力最不利 1.2安全系数 根据水闸设计规范:3级水闸基底面抗滑稳定安全系数的允许值〔kc〕和基底应力最大值与最小值之比η的允许值见下表。 荷载组合 抗滑安全系数〔kc〕 闸室基底应力最大值与最小值之比的允许值η 基本 组合 蓄水工况 1.25 1.5 完建工况 1.10 2.0 设计挡潮 1.25 1.5 特殊 组合 正常挡潮+地震 1.05 2.0 1.3 计算采用规范、标准 (1)《水工建筑物荷载设计规范》DL 5077-1997 (2)《水闸设计规范》SL 265-2001 (3)《水工混凝土结构设计规范》 SL/T 191-96 (4)《建筑抗震设计规范》 GBJ 11-89 1.4风浪计算要素 计算风速根据广东省水利厅2003年7月编制的《中山市水利工程防洪(潮)标准》中“相应年最高潮位日的最大风速计算成果表”查得为V=21m/s(P=2%)。 吹程在1:1000实测地形图上量得D=200 m; 闸前平均水深Hm=5.80m 1.5地质资料 采用《中山市黄圃镇三乡围乌珠水闸重建工程岩土工程勘察报告》,因钻孔ZK1和ZK2位于闸室两侧位置,经比较采用ZK1钻孔地质资料。各层土层的设计参数如下: 桩基设计参数建议表 层序号 岩土层名称 土(岩)层 容许承载力 f (kPa) 钻(冲)孔桩桩周土(岩)极限摩阻力标准值 qsik(kPa) 钻(冲)孔桩极限端阻力 标准值qpk(kPa) 桩入土深度(m) ≤15 >30 〈2-1〉 淤泥质土 70. 8 (2-2) 淤泥 60 4 〈2-3〉 淤泥质土 70 8 〈3〉 粘土 230 26 500 700 〈4-1〉 粗砂 800 80 800 1000 〈4-2〉 砂质粘性土 1500 130 1200 1600 1.6地震设防烈度 根据《广东省地震烈度区划图》,中山市属7度地震基本烈度地区,故乌珠水闸工程地震烈度为7度。 2基本尺寸的拟定及复核 2.1抗渗计算 2.1.1渗径复核 按图拟定的水闸底板尺寸,根据《水闸设计规范》SL265-2001第4.3.2条表4.3.2,水闸闸基为淤泥,渗径系数取C=9则: 设计水位下要求渗径长度:L=C△H=9×2.88=25.92m 实际渗径长度:Ls =0.5+0.6+5.8+0.6+0.5+0.7+0.7+12.2+0.7+0.7+4=27m ∴Ls〉L ∴满足渗透稳定要求。 2.1.2渗流稳定计算 水闸的渗流计算采用改进阻力系数法进行计算。 1.各段的水头损失值 各段的水头损失值按照下式计算: 式中:hi-----各分段水头损失值(m); ξi-----计算水头 n-----总分段数 x-----计算点与出逸点之间的渗径 分别计算各段的水头损失得结果见渗透压力计算excel表. 2.抗渗稳定性运行验算 渗流坡降值:J=H/L=2.88/26=0.111 ∵根据《水闸设计规范》SL265-2001第6.0.4条取地基水平段和出口段允许渗流坡降值分别为0.08和0.26。 ∴水闸闸基抗渗稳定满足要求 水闸蓄水后,水流不仅通过地基向下游渗透,而且将绕过两岸的连接建筑物向下游渗透。 因此两岸连接建筑物也必须做相同长度的防渗措施,对两侧的填方土料必须按照防渗土料的要求选择。 2.1.3滤层设计 水闸闸室底板底部设100厚C15砼垫层外,不设专门的滤层。内涌U型槽设反滤层,从下至上依次为反滤土工布一层、中粗砂150mm和碎石150mm。 2.1.4防渗帷幕及排水孔设计 根据地质资料,该闸址处的地基为淤泥和考虑到水闸闸址处交通条件,闸室基础处理采用Φ400AB型砼预应力管桩,不设专门的防渗措施,两端设齿墙不设排水孔。内河涌U型槽中设置PVC排水管,按梅花型布置,纵横间距均为1m。 2.1.5永久缝止水设计 根据工程实际,永久缝采用塑料止水接缝板并设止水铜片,塑料止水接缝板满足行业的有关质量要求。 2.2闸顶高程 2.2.1风浪要素 采用《水闸设计规范》推荐的蒲田试验站公式计算风浪要素:设计工况的设计潮水位为h0=2.88m,相应设计最大风速为V0=21m/s;风区长度取200m。 风区内的平均水深取Hm=5.8m; 2.2.1闸顶高程确定 闸顶高程按《水闸设计规范》中的有关公式进行计算。 式中:Z—闸顶高程(m); h0—计算潮水位(m); A—安全超高(m); hm—平均波高(m); v0计算风速(m/s); D—风区长度(m); Hm—风区内的平均水深(m); Tm—平均波周期(s); Lm—平均波周长(m); H—闸深水深(m); hp—相应于波列累积频率p的波高(m); hz—波浪中心线超出计算水位的高度(m)。 具体计算如表: 闸顶高程计算表 序号 项目名称 单位 设计工况 一、 波浪要素计算 1 计算风速v0 m/s 21 2 风区长度D m 200 3 风区平均水深Hm m 5.80 4 闸前水深H m 5.28 5 重力加速度g m/s2 9.81 6 平均波高hm m 0.16 7 平均波周期Tm s 1.76 8 假定平均波长L m 12.55 9 计算平均波长Lm m 4.78 二、 波高计算 1 水闸级别 3 2 波列累积频率 5% 3 hm/Hm 0.03 4 hp/hm 1.93 5 累积频率p=5%的波高hp=hp/hm*hm m 0.30 6 波浪中心线超出设计水位的高度hz m 0.06 三、 闸顶高程计算 1 设计洪(潮)水位(P=2%)/历史最高水位 m 2.88 2 安全加高A(m) m 0.4 3 计算闸顶超高y=hp+hz+A m 0.76 4 计算闸顶高程 m 3.64 根据《水闸设计规范》SL265-2001第4.2.4条规定,挡水时,水闸闸顶高程不应低于正常水位(或最高挡水位)加波浪计算高度与相应安全超高之和;位于防洪(挡潮)堤上的水闸,其闸顶高程不得低于防洪(挡潮)堤堤顶高程。另外根据当地居民的生产生活要求,则本次设计的闸室顶高程取4.40m。 2.2启闭室 初定闸门顶超高为0.37m,则闸门顶高程=2.88+0.37=3.25m,闸门=3.25+1.75=5m,则启闭工作平台顶面高程为11.40m。 2.3闸室稳定计算 闸室稳定计算采用Excel电子表格进行计算。对于砼预制管桩地基,在各种荷载组合工况下,基底应力稳定计算应满足下列要求: 在各种计算情况下: P≤〔P〕 Pmax≤1.2〔P〕 基本组合 η≤1.5 特殊组合 η≤2.0 2.4.1完建情况 水闸初建成尚未放水时。 按各部分荷载对闸底板形心轴(垂直水流方向)产生的弯矩计算,详见表,计算结果显示,该荷载组合情况下闸室满足稳定要求。 2.4.2设计洪水位情况 水闸建成放水后,遇设计洪水位2.88相应水位0.00m。 按各部分荷载对闸底板形心轴(垂直水流方向)产生的弯矩计算,详见表,计算结果显示,该荷载组合情况下闸室满足稳定要求。 2.4.3正常洪水位+地震情况 水闸建成放水后,遇外江正常水位1.50相应内涌水位0.00m时,遭遇地震情况。此时地震惯性力代表值根据《水工建筑物抗震设计规范》SL-97规定,采用进行拟静力法计算。 根据《水工建筑物抗震设计规范》(SL-203-97)第4.1.1条:一般情况, 水工建筑物可只考虑水平向地震作用;第4.2.1条:一般情况下,水工建筑物抗震计算应考虑的地震作用力:建筑物自重和其上的荷重所产生的地震惯性力、地震动土压力、水平向地震动水压力(考虑到在正常运行期闸门全开,故在计算时不予考虑) 沿建筑物高度作用于各质点的水平向地震惯性力代表值: F=ahξGEiai/g ; 式中:ah——与设计烈度相对应的水平向设计地震加速度代表值,取0.1 g; ξ——地震作用效应折减系数,取0.25; GEi——集中在质点i的重力作用代表值; ai——质点i的动态分布系数; g——重力加速度。 按各部分荷载对闸底板形心轴(垂直水流方向)产生的弯矩计算,详见EXCEL计算表格,计算结果显示,该荷载组合情况下闸室满足稳定要求。 2.4.4结论 上述计算结果显示,闸室在各种荷载组合工况下均满足稳定要求,但地基应力均大于淤泥层地基承载力,不满足地基承载力要求,应进行地基处理,详见桩基础计算相关内容。 3.水闸过流能力计算及水闸宽度拟定 3.1内河涌过流能力计算 水闸设计排水标准为10年一遇最大24小时暴雨产生的洪峰流量遇外江平均高潮位可以及时排出。闸内最高控制水位为2.20m(珠基)。水闸过流按平底闸,高淹没堰流计算,具体计算见下表: 式中各符号的含义及计算过程见表。 内河涌水力计算 序号 项目 单位 计算 备注 1 设计水深h m 2.2 2 渠底宽 m 16 3 边坡系数m 0.5 4 过水断面面积A= bh+mh2 m2 37.62 5 湿周X=b+2h(1+m2)0.5 m 20.92 6 水力半径R=A/X m 1.80 7 渠道糙率n 0.03 8 谢才系数C=R1/6/n m1/2/s 36.76 9 比降I 0.01% 10 水面宽度 m 18.2 11 流速v=C(Ri)0.5 m/s 0.49 12 计算流量Q=Av m3/s 18.54 由内河涌过流能力验算水闸的过流能力。 水闸过流能力计算 序号 符号 项目名称 单位 计算 1 Q 设计流量 m3/s 120 2 B0 闸孔总净宽 m 20 3 B 上游河道总宽 m 35 4 m 流量系数 0.385 5 H 上游堰上水深 m 3.9 6 hs 下游堰上水深 m 3.8 7 v0 上游行近流速v0=Q/HB m/s 0.88 8 H0 堰上总水头H0=H+v02/2g m 3.94 9 σ 淹没系数 0.585 10 N 闸孔数 孔 3 11 b0 闸孔净宽 m 5.67 12 dz 中闸墩厚度 m 1 13 bb 边闸墩至河道水边线的垂直距离 m 8 14 εz 中闸墩侧收缩系数 0.975 15 εb 边闸墩侧收缩系数 0.918 16 ε 水闸侧收缩系数 0.956 17 Q' 计算流量Q'=σεmB0(2g)1/2H03/2 m3/s 149.32 高淹没度hs/H0≥0.9 序号 符号 项目名称 单位 计算 备注 1 Q 设计流量 m3/s 18.54 2 B0 闸孔总净宽 m 3 3 B 上游河道总宽 m 16 4 H 上游堰上水深 m 2.95 5 Δh 上下游水位差 m 0.3 6 hs 下游堰上水深 m 2.65 7 v0 上游行近流速v0=Q/HB m/s 0.39 8 H0 堰上总水头H0=H+v02/2g m 2.96 9 hs/H0 淹没度判别 0.96 10 μ0 综合流量系数 0.973 11 Q' 计算流量Q'=μ0hsB0(2g(H0-hs))1/2 m3/s 19.01 经计算, 围内遇设计标准为10年一遇最大24小时暴雨时,产生的洪峰流量遇外江平均高潮位时可以由本水闸及时排出。且水闸总净宽与内河涌之比为0.57也在合理范围之内,故水闸总净宽取3.0m是合理可行的。 3.2水闸消能计算 1.消力池计算 由于水闸的主要功能为排涝兼顾挡水,考虑到内河涌涌容比较小且堤内的用水量比较小,在取水时水闸内外侧水头差比较小,因此消能设施的设置主要是由排涝工况决 定的.消能计算分别用和式计算。式中: q—过闸单宽流量(m2/s)。 α—水流动能校正系数,取1.0。 φ—流速系数,取0.95。 hc—收缩水深(m)。 hc´´—跃后水深(m)。 T0—由底板算起的总势能。 q(m2/s) 闸内水位(m) 闸外水位(m) hc(m) hc´´(m) hs´(m) 是否修建消能设施 6.33 2.20 1.90 1.32 1.55 3.65 否 计算结果如下: 由计算结果得水闸在泄流时产生不必修建消力池,考虑到水闸的闸基为淤泥的允许流速较低和水闸的上下游连接,因此在水闸上下游分别布置6m长钢筋砼U型槽。 2.海漫长度计算 由于水闸外江河床为淤泥,排涝时水流经U型槽消能后可能对河床造成冲刷。因此还需设置海漫,其长度按《水闸设计规范》中式 计算,式中: Lp—海漫长度(m)。 Ks—海漫长度计算系数,按规范取10。 qs—水闸下游的单宽流量(m2/s)。 ΔH/—闸孔泄水时的上下游水位差(m)。 由此计算得时Lp=12.4m。(取Lp=13m即:水闸内外江侧采用钢筋砼U型槽长为6m长,外河再设置10m长抛石护底)外河侧海漫长度满足要求。 3.海漫末端河床的冲刷深度按《水闸设计规范》中式进行计算, 式中: qm—海漫末端的单宽流量(m2/s)。 [v0]—河床土质允许不冲流速(m/s),由水力学得[v0]=0.60m/s。 hm—海漫末端河床水深(m)。 将各数值代入上式得dm=-0.13m,故不需要设置防冲槽。 4挡土墙稳定计算 4.1挡墙计算工况 1.外江悬臂式挡土墙计算工况: (1)非常工况:完建期挡墙内外侧水位均为-1.75m; (2)设计工况一:水位骤降期挡墙内侧水位为1.5m,挡墙外侧水位为1.0m; 2.内江悬臂式挡土墙计算工况: (1)非常工况:完建期挡墙内外侧水位均为-1.75m; (2)设计工况一:水位骤降期挡墙内侧水位为1.0m,挡墙外侧水0.50m 4.2挡墙计算 悬臂式挡土墙的结构计算,采用《北京理正软件》进行计算,计算结果另附。 4.3结论 上述计算结果显示,挡土墙在各种荷载组合工况下均满足稳定要求,但地基应力最大值大于淤泥层地基承载力,不满足地基承载力要求,应进行地基处理,拟采用松桩基础,并假定地基复核地基承载力为65kPa。 5桩基础计算 5.1砼预应力管桩方案 由前面稳定计算结果可知,在各种荷载组合下,闸室底板地基应力均大于淤泥层地基承载力(f=40.0kpa),故需进行地基处理,以提高地基承载力,满足闸室上部荷载要求。 根据《中山市黄圃镇三乡围乌珠水闸重建工程岩土工程勘察报告》,结合重建水闸位置,以ZK1孔为计算孔,采用C直径为400mmAB型砼预应力管桩,桩基布置形式按矩形布置,共2行8列共计16根;对于闸室前后连接的U型槽为防止与闸室产生过大沉降差,分别布设2行4列直径为400mmAB型砼预应力管桩,共计16根。 5.1.1砼预应力管桩承载力计算 5.1.2砼预应力桩桩顶的底板的受冲切承载力计算 5.2松木桩方案 附表一: ------------------------------------------------------------------- 1.计算项目: 闸室箱涵结构计算 ------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ] 纵筋级别: HRB335 箍筋级别: HPB235 箍筋间距: 200(mm) 配筋计算时 as: 35(mm) 支座弯矩调整系数: 1.000 跨中弯矩调整系数: 1.000 [ 执行规范 ] 混凝土结构设计规范GB50010-2002 [ 计算结果 ] 单位: 钢混构件宽(B) -------- mm 钢混构件高(H) -------- mm 钢材截面积(A) -------- *10^2mm^2 钢材惯性矩(I) -------- *10^4 mm^4 钢材弹性模量(Es) -------- *10^8 kN/m^2 弯矩 -------- kN-m 剪力 -------- kN 配筋 -------- mm*mm 各荷载工况组合系数 工况号: 1 --------- 1.000 工况号: 2 --------- 1.000 工况号: 3 --------- 1.000 工况号: 4 --------- 1.000 工况号: 5 --------- 1.000 工况号: 6 --------- 1.000 工况号: 7 --------- 1.000 工况号: 8 --------- 1.000 工况号: 9 --------- 1.000 工况号: 10 --------- 1.000 ----------------------------------------------------------------------------- 构件号: 1 起点号 2 终点号 1 宽 1000 高650 砼等级 C25 起点 中点 终点 座标 (mm): (34050.0 31300.0) (30400.0 31300.0) 位移 x(mm): 0.000 -0.000 -0.000 位移 y(mm): -0.000 0.115 -0.000 弯矩 (kN-m): -82.074 69.369 -82.009 剪力 (kN): 165.947 0.018 -165.911 轴力 (kN): 0.000 0.000 0.000 上部纵筋(mm2): 1300.0 1300.0 1300.0 下部纵筋(mm2): 1300.0 1300.0 1300.0 左侧纵筋(mm2): 1300.0 1300.0 1300.0 右侧纵筋(mm2): 1300.0 1300.0 1300.0 箍 筋(mm2): 435.4 435.4 435.4 ----------------------------------------------------------------------------- 构件号: 2 起点号 1 终点号 3 宽 1000 高650 砼等级 C25 起点 中点 终点 座标 (mm): (30400.0 31300.0) (30400.0 37550.0) 位移 x(mm): -0.000 0.026 0.004 位移 y(mm): -0.000 -0.028 -0.028 弯矩 (kN-m): -82.009 18.201 -62.889 剪力 (kN): 80.413 -6.610 -35.618 轴力 (kN): -81.678 -81.678 -81.678 上部纵筋(mm2): 1300.0 1300.0 1300.0 下部纵筋(mm2): 1300.0 1300.0 1300.0 左侧纵筋(mm2): 1300.0 1300.0 1300.0 右侧纵筋(mm2): 1300.0 1300.0 1300.0 箍 筋(mm2): 335.5 335.5 335.5 ----------------------------------------------------------------------------- 构件号: 3 起点号 4 终点号 2 宽 1000 高650 砼等级 C25 起点 中点 终点 座标 (mm): (34050.0 37550.0) (34050.0 31300.0) 位移 x(mm): -0.006 -0.026 0.000 位移 y(mm): -0.028 -0.000 -0.000 弯矩 (kN-m): -62.954 18.135 -82.074 剪力 (kN): 35.618 6.610 -80.413 轴力 (kN): -82.084 -82.084 -82.084 上部纵筋(mm2): 1300.0 1300.0 1300.0 下部纵筋(mm2): 1300.0 1300.0 1300.0 左侧纵筋(mm2): 1300.0 1300.0 1300.0 右侧纵筋(mm2): 1300.0 1300.0 1300.0 箍 筋(mm2): 335.5 335.5 335.5 ----------------------------------------------------------------------------- 构件号: 4 起点号 3 终点号 4 宽 1000 高450 砼等级 C25 起点 中点 终点 座标 (mm): (30400.0 37550.0) (34050.0 37550.0) 位移 x(mm): 0.004 -0.006 -0.006 位移 y(mm): -0.028 -0.264 -0.028 弯矩 (kN-m): -62.889 73.051 -62.954 剪力 (kN): 81.678 67.297 -82.084 轴力 (kN): -35.618 -35.618 -35.618 上部纵筋(mm2): 900.0 900.0 900.0 下部纵筋(mm2): 900.0 900.0 900.0 左侧纵筋(mm2): 900.0 900.0 900.0 右侧纵筋(mm2): 900.0 900.0 900.0 箍 筋(mm2): 266.7 266.7 266.7 附表二 ------------------------------------------------------------------- 计算项目: 内河U型槽A断面结构计算 ------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ] 纵筋级别: HRB335 箍筋级别: HPB235 箍筋间距: 200(mm) 配筋计算时 as: 35(mm) 支座弯矩调整系数: 1.000 跨中弯矩调整系数: 1.000 [ 执行规范 ] 混凝土结构设计规范GB50010-2002 [ 计算结果 ] 单位: 钢混构件宽(B) -------- mm 钢混构件高(H) -------- mm 钢材截面积(A) -------- *10^2mm^2 钢材惯性矩(I) -------- *10^4 mm^4 钢材弹性模量(Es) -------- *10^8 kN/m^2 弯矩 -------- kN-m 剪力 -------- kN 配筋 -------- mm*mm 各荷载工况组合系数 工况号: 1 --------- 1.000 工况号: 2 --------- 1.000 工况号: 3 --------- 1.000 工况号: 4 --------- 1.000 工况号: 5 --------- 1.000 工况号: 6 --------- 1.000 工况号: 7 --------- 1.000 工况号: 8 --------- 1.000 工况号: 9 --------- 1.000 工况号: 10 --------- 1.000 ----------------------------------------------------------------------------- 构件号: 1 起点号 1 终点号 2 宽 1000 高500 砼等级 C25 起点 中点 终点 座标 (mm): (22600.0 25400.0) (26100.0 25400.0) 位移 x(mm): 0.000 -0.000 -0.000 位移 y(mm): 0.000 -0.969 -0.000 弯矩 (kN-m): 259.550 169.589 259.550 剪力 (kN): -102.813 0.000 102.813 轴力 (kN): -0.000 -0.000 -0.000 上部纵筋(mm2): 2012.0 1314.6 2012.0 下部纵筋(mm2): 2012.0 1314.6 2012.0 左侧纵筋(mm2): 1000.0 1000.0 1000.0 右侧纵筋(mm2)- 配套讲稿:
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- 黄圃镇三乡围乌珠 水闸 重建 工程施工 阶段
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