窑中顶板模板支撑施工方案.doc

窑中顶板模板支撑施工方案
一、 工程概况：
本工程为酒钢（集团）宏达建材有限公司扩建项目，规模为日产5000吨熟料。建设单位：酒钢（集团）宏达建材有限公司；监理单位：甘肃省宏方监理有限公司；施工总承包单位：天津水泥工业设计研究院有限公司；分包单位：河北省第四建筑工程公司。
二、 工程特点：
本工程包括三个窑墩形成三个独立的构筑物，
1#窑墩为10400*16450*2700mm厚的筏板基础，埋深3200mm,支撑墙壁为1400mm厚，高度2.15米，顶板厚3.5米。四周均有厚150mm宽1300到1200mm的挑檐。
2#窑墩为9800*151500*2700mm厚的筏板基础，埋深2700mm, 支撑墙壁为1400mm厚，高度2.150米，顶板厚3.6米。四周均有厚150mm宽1300到1200mm的挑檐。
3#窑墩为14848*12950*2000mm厚的筏板基础，埋深2000mm,支撑墙壁厚度为800mm，，高度4.15米，顶板厚2.35米。四周均有厚150mm宽1200mm的挑檐。
三、 施工措施：
1、 支撑系统，采用Φ48*3.5的脚手架钢管搭设的立杆间距为400*600mm满堂红脚手架，步距1200mm。技术要点，立杆支撑在混凝土筏板基础上，并通常铺垫50mm厚200mm宽的木板，立管必须利用对接扣件采取对接，垂直度不大于3‰，水平管和剪刀撑利用旋转扣件采取搭接，搭接长度不小于1000mm，不少于两个卡扣，最上一层水平管满加防滑卡子,为保证脚手架的整体安全，必须按照规范加设剪刀撑。附有计算书。
2、 模板利用1200*2400*15mm的漆面竹夹板配合木方、脚手钢管和对拉螺杆加固；底模板在脚手架最上一层水平管上面加100*50*3500mm的木方，中心间距为500mm满铺15mm厚的漆面竹夹板。侧模板设置Φ12的对拉螺栓结合外围挑檐支撑脚手架和走道脚手架加设水平支撑钢管进行加固找正。顶板上面的局部设备基础采用吊模利用对拉螺栓加固。
四、质量要求：
1、 脚手架施工质量，竖向管垂直偏差不大于3%，不允许搭接。水平管搭接茬要错开，采用搭接时搭接长度不小于1米，且不少于两个扣件。要按要求设置通道、平台、剪刀撑、防滑卡、底座、连墙件或抛撑杆。
2、 模板安装质量，模板接缝不大于1mm，模板表面要光滑、平整、容易脱离。
3、 混凝土施工质量。表面光滑平整，不允许有蜂窝、露筋、孔洞等缺陷。
五、安全要求：
1、 脚手架施工安全，脚手架基底土碾压密实、平整，满铺200*3600*50mm的木板，每一根脚手管下端都要加脚手架底座。设置专用人行通道，在作业层满铺脚手板，外侧设置100mm高的踢脚板，作业人员穿戴安全带。搭设完成经检查合格后使用。拆除时下方要用警示带维护严禁人员进入，严禁空中抛落。
2、 模板施工安全，支撑点要牢固可靠，支撑强度和数量要满足要求，作业人员要穿戴防护鞋、安全帽、手套、防护眼镜。浇注混凝土时要有专人看护模板，发现变形松动立即修复。拆除时下方要用警示带维护严禁人员进入，严禁大面积拆落，严禁空中抛落。
3、 混凝土施工安全，使用振动设备必须安全可靠无漏电，作业人员要穿戴防护鞋、安全帽、防水手套、防护眼镜、带钢头雨鞋。操作人员要有通道和操作平台，不允许站在脚手管或模板上工作。为防止椎体偏心受力导致脚手架变形甚至倒塌，浇筑混凝土是要平行分层环形浇注，每层高度不大于500mm。

扣件钢管楼板模板支架计算书
适用于1#和2#窑墩

计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。

模板支架搭设高度为2.5米，
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.40米，立杆的横距 l=0.60米，立杆的步距 h=1.20米。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.5

一、纵向支撑钢管的计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
截面惯性矩 I = 12.19cm4；
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×3.600×0.400=36.000kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.400=0.140kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.400=1.200kN/m

静荷载 q1 = 1.20×36.000+1.20×0.140=43.368kN/m
活荷载 q2 = 1.4×1.200=1.680kN/m
2.抗弯强度计算
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×45.05×0.60×0.60=1.622kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.600×45.048=16.217kN
最大支座力 N=1.1×0.600×45.048=29.732kN
抗弯计算强度 f=1.622×106/5080.0=204.24N/mm2

纵向钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×37.340+0.990×0.000)×600.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.305mm

纵向钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!

二、板底支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=29.73kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=3.318kN.m

最大变形 vmax=2.924mm

最大支座力 Qmax=51.315kN

抗弯计算强度 f=3.318×106/5080.0=204.19N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=51.32kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN<R 12.0 kN时，应采用双扣件；R>12.0kN时，应采用可调托座。

四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.149×2.500=0.372kN

(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.400×0.600=0.084kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×3.600×0.400×0.600=21.600kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 22.056kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.400×0.600=0.720kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.20NG + 1.4NQ

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 27.48kN
　　 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
　　 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
　　 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
　　 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
　　 l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；

公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.20=2.356m =2356/15.8=149.127 =0.312
=27476/(0.312×489)=180.087N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=1.200+2×0.300=1.800m =1800/15.8=113.924 =0.497
=27476/(0.497×489)=113.128N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；
公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.000×(1.200+2×0.300)=2.079m =2079/15.8=131.582 =0.391
=27476/(0.391×489)=143.619N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

扣件钢管楼板模板支架计算书
适用于3#窑墩

计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。

模板支架搭设高度为4.2米，
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.60米，立杆的横距 l=0.60米，立杆的步距 h=1.20米。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.5。

一、纵向支撑钢管的计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
截面惯性矩 I = 12.19cm4；
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×2.350×0.600=35.250kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.600=0.210kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.600=1.800kN/m

静荷载 q1 = 1.20×35.250+1.20×0.210=42.552kN/m
活荷载 q2 = 1.4×1.800=2.520kN/m
2.抗弯强度计算
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×45.07×0.60×0.60=1.623kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.600×45.072=16.226kN
最大支座力 N=1.1×0.600×45.072=29.748kN
抗弯计算强度 f=1.623×106/5080.0=204.41N/mm2

纵向钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×37.260+0.990×0.000)×600.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.302mm

纵向钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!

二、板底支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=29.75kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=0.000kN.m

最大变形 vmax=0.000mm

最大支座力 Qmax=29.748kN

抗弯计算强度 f=0.000×106/5080.0=0.00N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=29.75kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN<R 12.0 kN时，应采用双扣件；R>12.0kN时，应采用可调托座。

四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.149×4.150=0.618kN

(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.600×0.600=0.126kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×2.350×0.600×0.600=21.150kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 21.894kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.600×0.600=1.080kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.20NG + 1.4NQ

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 27.79kN
　　 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
　　 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
　　 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
　　 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
　　 l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；

公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.20=2.356m =2356/15.8=149.127 =0.312
=27785/(0.312×489)=182.114N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=1.200+2×0.300=1.800m =1800/15.8=113.924 =0.497
=27785/(0.497×489)=114.402N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；
公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.007×(1.200+2×0.300)=2.094m =2094/15.8=132.503 =0.386
=27785/(0.386×489)=147.031N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

下面为附送毕业论文致谢词范文！不需要的可以编辑删除！谢谢！

毕业论文致谢词

我的毕业论文是在韦xx老师的精心指导和大力支持下完成的，他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪，论文凝聚着他的血汗，他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响，在此我向他表示衷心的谢意

这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思维及专业技能的培养，他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习打下了良好的基础，在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬!特别是我的班主任吴廷川老师，虽然他不是我的专业老师，但是在这三年来，在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候，“明师之恩，诚为过于天地，重于父母”，对吴老师的感激之情我无法用语言来表达，在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意!

感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习，生活和工作的支持和关心。三年来我们真心相待，和睦共处，不是兄弟胜是兄弟!正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独，马上就要各奔前程了，希望（，请保留此标记。）你们有好的前途，失败不要灰心，你的背后还有汽修0932班这个大家庭!

最后我要感谢我的父母，你们生我养我，纵有三世也无法回报你们，要离开你们出去工作了，我在心里默默的祝福你们平安健康，我不会让你们失望的，会好好工作回报社会的。

致谢词2

在本次论文设计过程中，感谢我的学校，给了我学习的机会，在学习中，老师从选题指导、论文框架到细节修改，都给予了细致的指导，提出了很多宝贵的意见与建议，老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响。他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪。这篇论文是在老师的精心指导和大力支持下才完成的

感谢所有授我以业的老师，没有这些年知识的积淀，我没有这么大的动力和信心完成这篇论文。感恩之余，诚恳地请各位老师对我的论文多加批评指正，使我及时完善论文的不足之处。

谨以此致谢最后，我要向百忙之中抽时间对本文进行审阅的各位老师表示衷心的感谢。
开学自我介绍范文：首先，我想说“荣幸”，因为茫茫人海由不相识到相识实在是人生一大幸事，更希望能在三年的学习生活中能够与大家成为好同学，好朋友。其次我要说“幸运”，因为在短暂的私下接触我感觉我们班的同学都很优秀，值得我学习的地方很多，我相信我们班一定将是团结、向上、努力请保留此标记。）的班集体。最后我要说“加油”衷心地祝愿我们班的同学也包括我在内通过三年的努力学习最后都能够考入我们自己理想中的大学，为老师争光、为家长争光，更是为了我们自己未来美好生活和个人价值，加油。哦，对了，我的名字叫“***”，希望大家能记住我，因为被别人记住是一件幸福的事！！
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