钢管脚手架方案.doc

杭州市余杭塘路古翠路下穿道装饰工程

脚
手
架
搭
设
专
项
方
案

编制人：
审核人：
批准人：
浙江浙大安达科技有限公司
2012年5月24日

目 录
一、工程概况 2
二、编制依据 2
三.钢管脚手架搭设 2
落地式脚手架搭设工艺流程 2
1、 地基处理 3
2、 立杆 3
3、 大横杆 3
4、 小横杆 4
5、纵、横向扫地杆 4
6、 剪刀撑 4
7、 横向斜撑 5
8、 脚手板 5
9、连墙件 5
10、斜道： 6
11、扣件 6
12、 防护措施 6
四、技术要求及允许偏差 7

五、脚手架的使用 7
六、钢管脚手架的拆除 8
七、钢管脚手架搭拆注意事项 9
八、安全管理 10
九 、脚手架的维护保养 11
十、环保措施 12
附：双排落地式钢管脚手架计算书 12

一、工程概况
杭州市余杭塘路古翠路下穿通道装修工程装修总长度约513米，暗埋段约73米，光线过度段2×25.3米。主要工程量是：装饰造型复合纤维混凝土板，面积约7208㎡；矿石防火吸声喷覆层，面积约2115㎡；LED隧道照明灯约667盏；以及消防、监控、强弱电配套、数据采集及控制系统等。
二、编制依据
l、杭州市余杭塘路古翠路下穿通道装修工程施工组织设计。
2、杭州市余杭塘路古翠路下穿通道装修工程设计施工图纸。
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）；
三.钢管脚手架搭设
落地式脚手架搭设工艺流程
本工程外脚手架采用扣件式落地双排钢管脚手架，脚手架高度为20.85m，钢管采用Φ48×3.0，脚手架内立杆离墙面距离0.30m，立杆横向间距1.05m，立杆纵向间距1.5m，横杆步距为1.8m，扫地杆离地高0.3 m，由于现场特殊要求，施工人员可以根据现场情况酌情处理。搭设工艺流程如下：

1、 地基处理
清理所有地面距离建筑物2m内杂物，脚手架基础必须经过验收，合格后，按要求放线定位，然后才可进行脚手架搭设施工。

2、 立杆
1) 横距为1.05m，纵距为1.5m，内立杆至结构边缘的距离为0.30m。
2) 立杆接长搭接必须采用对接扣件连接，对接、搭接应符合下面规定：立杆上的对接扣件应交错布置在不同的步距内，同步内隔一根立杆的两相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的三分之一。搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
3) 立杆与横杆采用直角扣件连接，与相近的大横杆的距离不宜大于步距的三分之一，立杆与横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。
4) 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。
5) 搭设时，应先立内侧立杆，后立外侧立杆，立杆架设时可先每隔6跨设置1根临时抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据现场情况拆除，以防倒塌伤人。

3、 大横杆
步距为1.8m ，大横杆在上，小横杆在大横杆下，大横杆设在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。
大横杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接接长，相邻大横杆接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心于最近主节点（每一立杆与大横杆相交处）的距离不宜大于纵距的三分之一。搭接接长时，搭接长度不小于1m，应等间距设置三个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接大横杆端的距离不应小于100mm。大横杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。
同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长的1/200，且不大于50mm。

4、 小横杆
主节点处必须设置一根小横杆，用直角扣件扣接，严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在相邻立杆之间根据需要加设1根或2根。小横杆靠墙一端处伸长度不应大于350mm；双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上；在任何情况下不得拆除作为基本构件结构杆件的小横杆。

5、纵、横向扫地杆
脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上面不大于300mm处的立杆上；横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

6、 剪刀撑
本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立杆、大横杆、小横杆同步搭设，剪刀撑沿架高架长连续布置。
剪刀撑每3步3跨设置一道剪刀撑，斜杆与地面夹角在45°～ 60°之间。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2~4个扣结点，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于50cm。

7、 横向斜撑
横向斜撑应在同一节部，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。双排脚手架的两端必须设置横向支撑，拐角处设置横向支撑，中间宜每隔6跨设置一道。

8、 脚手板
1) 脚手板采用竹笆脚手板。作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120～150mm；
2) 竹笆脚手板尖按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角 应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

9、连墙件
1) 本方案采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，二步三跨设一连墙件，连墙件从底层第一步纵向水平杆处开始设置，采用菱形布置，连墙件中的连墙杆呈水平设置。
2) 连墙件布置的最大竖向间距为2×1.8＝3.6m，最大水平间距为3×1.5＝4.5m，每跟连墙件覆盖的面积为3.6×4.5＝16.2m2＜40m2。
3) 连墙件的布置宜靠近主节点设置，偏离主节点距离不应大于300㎜。
4) 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土梁、柱等结构部

5) 位，拉筋应采用两根以上直径4㎜的钢丝绳拧成一股，使用时不应少于两股，也可采用直径不小于6㎜的钢筋。
6) 当脚手架下部暂不能设连墙件时需搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的体面角应在45º之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。
10、斜道：
1) 本工程宜采用之形斜道；
2) 斜道宜附着外脚手架或建筑物设置，运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1：6，人行斜道宽度不小于1m，坡度宜采用1：3；
3) 拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；
4) 斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及档脚板，栏杆高度应为1.2m，档脚板高度不应小于180mm；
5) 运料斜道两侧、平台外围和端部均应按连墙件的设置要求设置连墙件，每两步应加设水平杆，应按剪刀撑的设置要求设置剪刀撑；
6) 斜道的脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500㎜；
7) 脚手板顺铺时，接头宜采用搭接，下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜用三角木填顺；
8) 人行道和运料斜道的脚手板上应每隔250～300㎜设置一根防滑木条，木条厚度宜为20～30㎜。

11、扣件
扣件一般拧紧扭矩在40～60N·m之间，最大不得超过65N·m，一个扣件的抗滑移承载力应达到8.0kN，扣件与钢管外径必须匹配。

12、 防护措施
1) 在铺脚手架的操作层上，必须在外排立杆的内侧设防护栏和挡板，上栏杆高1.0～1.2m，中栏杆居中，踢脚板可用加设一道栏杆（距脚手板面20～30cm）。
2) 作业层斜道的栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度为1.2m，中栏杆居中布置，挡脚板高度为180mm。
3) 脚手架外侧面铺设网目密度不低于2000目/cm2的密目网，每一拉结点采用18#镀锌铁丝与钢管绑扎牢固。密目网下端与每排竹笆之间绑扎牢固，要求不留空隙，以防物件下坠伤人。
4) 脚手架施工层三步应在密目网外侧设置高度为180mm、厚12mm以上的挡脚板，用18#镀锌铁丝与脚手架绑扎牢固，排列整齐。
四、技术要求及允许偏差
1) 地基基础：表面坚实平整，不积水，垫板不晃动，底座(或垫板)沉降量不大于10mm。
2) 立杆垂直：立杆高度10M时允许偏差±50mm。
3) 间距：步距允许偏差±20mm，纵距允许偏差±50mm，横距允许偏差±20mm。
4) 纵向水平杆高差：一根杆的两端允许偏差±20mm，同跨内两根纵向水平杆高差允许±10mm。
5) 主节点处各扣件中心点相互距离不大于150mm。
6) 同步立杆上两个相隔对接扣件的高差应不小于500mm。立杆上的对接扣件至主节点的距离不大于立杆步距的1/3。
7) 纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离不大于立杆纵距的1/3。
8) 扣件的拧紧扭力矩控制在40～65N·m。

五、脚手架的使用
1) 作业层每1㎡架面上的实际施工荷载（人员、材料、机具重量）不得超过300kg/㎡。
2) 在架板上堆放的砂浆和容器总重不得大于150 kg；施工设备单重不得大于100 kg；使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于250 kg。
3) 在架面上设置的材料必须堆放整齐稳固，不影响施工操作人员通过，严禁在脚手架上奔跑，退行或倒退拉车。
4) 作业人员在架上的最大作业高度的可以进行正常操作为度；禁示在架板上架垫器物或单块脚手板以增加操作高度。
5) 在作业中，禁示随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件，连接紧固件和连墙件，因操作要求确实要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后及时予以恢复。
6) 工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人安全。避免发生碰撞，闪失和落物。严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。
7) 人员上下脚手架必须走设安全防护的安全通（梯）道。严禁攀缘架手架上下。
8) 工人上架作业前，应先检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和介决后方许开始作业，在作业中发现有不安全的情况和迹象，应立即停止作为并进行检查，介决后方可恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知架上所有人员撤离。
9) 在每步架的作业完成后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的物品堆放整齐。垃圾清运干净，在作业其间，应及时清理抛落入安全网内的材料和物品，在任何情况下，严禁架上向下抛掷物品和倾倒垃圾。
10) 脚手架开始使用。有专职脚手保养工负责维修、保养。

六、钢管脚手架的拆除
1) 拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。拆除顺序如为：安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆。
2) 不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。
3) 拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。
4) 当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6米）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。

七、钢管脚手架搭拆注意事项
1) 搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁、弯曲及裂变的杆件不宜采用。
2) 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。
3) 当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除；
4) 严重锈蚀、变形、裂缝、螺栓螺纹已损坏的扣件不宜使用。
5) 挑架上固定钢管脚手架架立的定位钢管需焊接牢固，立杆必须有扫地杆连接保护。
6) 所有扣件紧固力矩应达到40～65N·m，用测力器检验。
7) 同一立面的小横杆，应对等交错设置，同时立杆上下对直。
8) 斜杆接长，不宜采用对接扣件，应采用叠交方式，二只回转扣件接长，搭接距离视二只扣件间隔不少于0.4m。
9) 脚手架的拉杆必须与墙面预埋件作刚性连接。
10) 脚手架拆除现场必须设置警戒区域，张挂醒目的警戒标志。境界区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续组织施工。地面监护人员必须履行职责。挑架拆除应配备良好的通讯装置。
11) 如遇强风、雨、雪等特殊天气，不应进行脚手架的拆除。夜间事实拆除作业，应具备良好的照明设备。
12) 所有高处作业人员应严格按高处作业规定执行、遵守安全纪律及拆除工艺要求。
13) 建筑物内所有窗户必须关闭锁好，不允许向外开启或向外伸挑物件。
14) 拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件等垃圾块。所有清理物应安全输送到地面，严禁高处抛掷。
15) 按搭设的反程序进行拆除，即安全网→竖挡笆→垫铺笆→防护栏杆→搁栅→斜拉杆→连墙杆→大横杆→小横杆→立杆。
16) 不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除（踏步式）。认真做到一步一清一杆一清。
17) 所有连墙杆、斜拉杆、隔排措施、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降，不允许先行拆除。
18) 所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时拆下输送地面。
19) 所有垫铺笆拆除，应自外向里竖立、搬运，防止自里向完翻起，笆面垃圾物件直接从高处坠落伤人。
20) 脚手架内必须使用电焊气割工艺时，应严格按照国家特殊工种的要求和消防规定执行。增派专职人员，配备料斗，防止火星和切割物溅落，严禁无证动用焊割工具。
21) 当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位的结束，方可撤离岗位。
22) 输送至地面的所有杆件、扣件等物件，应按类堆放整理。

八、安全管理
1) 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。止岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
2) 设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
3) 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第8章的规定进行检查验收，合格后方准使用。
4) 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。
5) 当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。
6) 脚手架的安全检查与维护，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第8.2.2～8.2.5条的规定进行。安全网应按有关规定搭设或拆除。
7) 在脚手架作用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；连墙件。
8) 不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。
9) 临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。
10) 有脚手架进行电、气、焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
11) 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
12) 脚手架拆除的安全技术措施
拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。
架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。
拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
每天拆架下班时，不应留下隐患部位。
拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。
所有的脚手板应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。
拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从离空抛掷。
13）当钢管脚手架不在相邻避雷装置的保护范围之内时，则必须对钢管脚手架采取以下防雷保护措施：
①、 钢管脚手架应至少有两处与建筑物的接地装置对称可靠连接（接地电阻经过测试且符合要求），连接线可采用截面不小于25×4 mm2的镀锌扁钢。
②、 当无法与建筑物的接地装置连接时，应单独设置人工接地体。

九 、脚手架的维护保养
1) 每月对架体进行一次全面检查.
2) 及时恢复松动的连接件,安全防护设施
3) 连接件,防护设施每月维护保养一次
4) 每天使用脚手架前和下班之后，对脚手架进行例行检查保养，并做记录。
5) 在大风、雨后和暂停后重新使用的脚手架，都要进行全面检查，只有合格后方可投入使用。

十、环保措施
1) 在架体底部铺设一层密目网防止灰层及小垃圾从架体上飘落。
2) 及时清理架体上的垃圾。
3) 搭设架体的钢管,扣件,连接件等材料统一刷油。
4) 挡脚板按要求制作好后, 统一刷油漆。
5) 封闭架体的安全网,选用统一颜色,统一尺寸的安全网。
6) 安全网每月清洗一遍。
7) 在架体上设计并张贴安全宣传标语。

附：落地式钢管脚手架计算书
落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.9米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设11层。

一、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.412×106/5080.0=81.008N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m
活荷载标准值q2=1.050kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.220mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN
荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.575=2.369kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.369×1.050/3=0.835kN.m

=0.835×106/5080.0=164.442N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm

集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1711.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.800mm

最大挠度和
V=V1+V2=2.824mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值 R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×2.362=3.498kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = 0.125×20.850=2.602kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2 = 0.150×11×1.500×(1.050+0.300)/2=1.671kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.150×1.500×11/2=1.238kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.500×20.850=0.156kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.667kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.100

经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×1.100 = 0.433kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载基本风压标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=13.42kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 147.67
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=12.42kN；
　　 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
　　 MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.250kN.m；
　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 186.06
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 3.065kN；
　　 NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.725kN；
　　 gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 55.628米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 3.065kN；
　　 NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.725kN；
　　 gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m；
　　 Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.210kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 32.342米。

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 风荷载基本风压标准值，wk = 0.433kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×3.00 = 10.800m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000

经计算得到 Nlw = 6.549kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 11.549kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 95.411kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用双扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 11.549kN小于扣件的抗滑力12.0kN，满足要求!

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 29.81
N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 13.42
A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.45
fg —— 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 91.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg = kc × fgk

其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.70