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抗滑桩本科毕业设计计算书K法

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2020年4月19日
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抗滑桩本科毕业设计计算书
1、滑坡推力的计算 1
1.1 计算原理 1
1.2 推力的计算 3
1.3 剩余抗滑力的计算 5
2、抗滑桩的设计与计算 6
2.1 治理方案的拟定 6
2.2 1-1剖面计算 6
2.2.1 桩的参数选取 6
2.2.2 受荷段内力计算 7
2.2.3 锚固段内力计算 8
2.2.4 桩身内力图 10
2.2.5 桩侧应力验算 12
2.3 2-2剖面计算 14
2.3.1 桩的参数选取 14
2.3.2 受荷段内力计算 15
2.3.3 锚固段内力计算 16
2.3.4 桩身内力图 18
2.3.5 桩侧应力验算 19
2.4抗滑桩的配筋计算 21
2.4.1 正截面受弯计算 21
2.4.2 斜截面受剪计算 22
2.5 排水工程设计 23
附录 抗滑桩设计理正验算书 24
1-1剖面滑坡剩余下滑力理正计算 24
2-2剖面滑坡剩余下滑力理正计算 28
1-1剖面抗滑桩配筋理正计算 34
2-2剖面抗滑桩配筋理正计算 42

1、滑坡推力的计算
1.1 计算原理
作用于抗滑桩上的滑坡推力，与滑坡的厚度、滑坡的性质、桩的位置、间距以及滑动面的形状等条件有关。一般先运用工程地质法的各种方法，对滑坡的稳定性进行分析，然后运用力学方法进行计算。
计算时，将滑坡范围内滑动方向和滑动速度大致一致的一部分滑体，看作一个计算单元，并在其中选择一个或几个顺滑坡主轴方向的地质纵断面为代表，再按滑动面坡度和地层性质的不同，把整个断面上的滑体适当划分成若干竖直条块，由后向前，依次计算各块截面上的剩余下滑力。当前，由于还没有完全弄清桩间土拱对滑坡推力的影响，一般是假定每根桩所承受的滑坡推力，等于桩距范围之内的滑坡推力。
关于滑坡推力的计算，本文采用的是传递系数法，又称不平衡力传递法。
传递系数法是一种平面分析法，其计算过程有如下假定：
（1）危险滑动面的形状、位置已知，不可压缩并做整体滑动，不考虑条块之间的挤压变形，而且其滑动面是组倾角已知的线段构成的一条折线。
（2）条块之间只传递压力，不传递拉力，而且需要沿折线点将滑动土体划分为各个土条具有竖向边界编号顺序由高到低。
（3）条块之间的作用力用以集中力表示，它的作用力平行于前一块的滑面方向，作用在分界面的中点。当前一块土体（i-1）的总抗滑力不足时，第i块土条与i-1土条的竖向边界上受到i-1传来的剩余下滑力，如果当前i-1个土条的总体抗滑力足够，则i-1土条剩余下滑力为0。
（4）垂直滑坡主轴取单位长度（一般是1m）宽的岩土体作为计算的基本断面，不用考虑两侧的摩擦力。
基于以上假定对第i块土条，沿其底部滑动面（与水平方向夹角为）建立的平衡方程，计算，计算图示如图5-1所示，途中C为土条的重心，O为坐标原点，为土条受到的重力与荷载力的竖向合力。

图1-1 第i土条的静力平衡计算图式
按照1-1建立x、y两个轴向力的平衡关系式：
(1-1)
式中，和分别是土条的底部滑动面上的抗滑力（平行于轴）和支持力（平行于轴），没有在图1-1中标出。且两者存在以下关系：
（1-2）
式中，和分别为第土条底部滑动面上土体的黏结力、内摩擦角和长度。将1-2式子带入1-2中，能够得到的表示式：

令，则上式可简化为：
（1-3）
其中：——第块滑体的剩余下滑力；
——第块滑体的剩余下滑力；
——第块滑体的重量；
——传递系数，；
——第块滑体滑面上的岩土体的粘聚力；
——第块滑体的滑面长度；
——第块滑体滑面上岩土体的内摩擦角；
——第块滑体滑面的倾角；
——第块滑体滑面上的倾角。
计算是从上往下依次逐块计算。按式子1-3计算的到的推力能够用来判断滑坡的稳定性。若是计算得到的最后一块滑体的值为0或者为负值，说明滑体是稳定的；若是最后一块滑体计算所得到的为正值，说明滑体是不稳定的；若是在计算过程中某一块的为0或负值，则说明本块体以上岩石已经稳定，而且下一块计算时按无上一块滑体推力计算。
在实际的工程中滑坡体的稳定性还要考虑一定的安全储备，选用的安全系数为，其值应大于1.0。在推力计算中一般采用加大自重下滑力，即来计算推力，从而式子1-3变形为：
（1-4）
式子1-4即为不平衡推理法分析的基本公式。注意：如果在计算时，倾角为负值，则也是负值，因而变成了抗滑力，在计算时此项不用再乘以安全系数。
1.2 推力的计算
把设计要求的安全系数=1.19代入公式1-4，将滑坡剖成二个剖面，分别为1-1剖面、2-2剖面的滑坡推力计算结果制成表格分别为1-1、1-2，各坡面的参数：1-1剖面：=6，=13，=24KN/m；2-2剖面：=5.3，=14，=24KN/m。
表1.1 1-1剖面剩余滑动推力计算
条块编号
条块面积（㎡）
条块体力
滑面倾角
倾角差
传递系数

（KN/m）

（KN/m）
（KN/m）
(m)
(m)
(m)
（KN/m）
1
12.516
300.384
39
/
/
233.426
189.058
/
/
/
171.082
2
28.078
673.872
20
19
0.870
633.222
230.506
148.896
6.39
38.32
238.666
3
42.452
1018.848
8
12
0.930
1008.930
141.815
221.991
9.09
54.54
103.249
4
32.560
781.440
16
-8
1.022
751.161
215.421
105.562
7.79
46.74
141.731
5
32.496
779.904
22
-6
1.019
723.100
292.193
144.375
7.03
42.18
282.942
6
50.227
1205.448
16
6
0.970
1158.739
332.308
274.562
8.86
53.16
349.297
7
39.268
942.432
0
16
0.898
942.432
0.000
313.529
7.00
42.00
53.922
8
40.127
963.048
17
-17
1.024
920.957
281.603
55.206
7.86
47.17
130.494
9
40.881
981.144
15
2
0.991
947.704
253.971
129.363
7.75
46.50
166.264
10
24.538
588.912
0
15
0.906
588.912
0.000
150.660
9.50
57.00
-42.319

表1.2 2-2剖面剩余滑动推力计算
条块编号
条块面积（㎡）
条块体力
滑面倾角
倾角差
传递系数

（KN/m）

（KN/m）
（KN/m）
(m)
(m)
(m)
（KN/m）
1
11.733
281.592
31
/
/
241.361
145.048
/
/
/
112.420
2
27.042
649.008
23
8
0.956
597.402
253.619
107.424
7.08
37.52
222.737
3
47.140
1131.360
11
12
0.926
1110.568
215.901
206.319
9.69
51.36
134.952
4
34.205
820.920
16
-5
1.018
789.111
226.305
137.371
6.76
35.83
174.072
5
49.710
1193.040
18
-2
1.008
1134.633
368.716
175.481
8.44
44.73
286.587
6
73.867
1772.808
15
3
0.986
1712.385
458.895
282.453
10.33
54.75
346.786
7
44.081
1057.944
0
15
0.901
1057.944
0.000
312.582
6.00
31.80
16.971
8
48.343
1160.232
18
-18
1.028
1103.432
358.576
17.448
7.37
39.06
129.940
9
41.029
984.696
15
3
0.986
951.135
254.890
128.066
6.73
35.67
158.540
10
22.364
536.736
0
15
0.901
536.736
0.000
142.903
8.00
42.40
-33.339

1.3 剩余抗滑力的计算
剩余抗滑力是指设桩处的剩余下滑力和滑坡最前缘那块的剩余下滑力之差，然后将其与桩前主动土压力做比较，最后取其较小值作为计算。设置抗滑桩后桩前滑体土对桩的抗力为，在设计规定安全系数下，假设桩对桩前滑坡体土体的推力为，则此推力会传递给桩前的土条块，不断地改变此推力的大小使滑坡体出口的土条块剩余滑坡推力为零或者几乎接近于零，当滑坡体出口的土条块剩余推力为零或者几乎接近零的时候，桩对桩前土条块的推力即为抗滑桩的剩余抗滑力。于是求出1-1、2-2剖面的剩余抗滑力用表格形式表示如下：
表1.3 1-1剖面剩余抗滑力计算
条块编号
条块面积（㎡）
条块体力
滑面倾角
倾角差
传递系数

（KN/m）

（KN/m）
（KN/m）
(m)
(m)
(m)
（KN/m）
抗滑桩
抗滑桩剩余抗滑力=51.203（KN/m）
7
39.268
942.432
0
16
0.898
942.432
0.000
359.488
7.00
42.00
99.881
8
40.127
963.048
17
-17
1.024
920.957
281.603
102.259
7.86
47.17
177.547
9
40.881
981.144
15
2
0.991
947.704
253.971
176.008
7.75
46.50
212.910
10
24.538
588.912
0
15
0.906
588.912
0.000
192.928
9.50
57.00
-0.052
表1.4 2-2剖面剩余抗滑力计算
条块编号
条块面积（㎡）
条块体力
滑面倾角
倾角差
传递系数

（KN/m）

（KN/m）
（KN/m）
(m)
(m)
(m)
（KN/m）
抗滑桩
抗滑桩剩余抗滑力=40.514（KN/m）
7
44.081
1057.944
0
15
0.901
1057.944
0.000
349.100
6.00
31.80
53.489
8
48.343
1160.232
18
-18
1.028
1103.432
358.576
54.993
7.37
39.06
167.484
9
41.029
984.696
15
3
0.986
951.135
254.890
165.069
6.73
35.67
195.543
10
22.364
536.736
0
15
0.901
536.736
0.000
176.256
8.00
42.40
0.015

由上述2表能够得出1-1剖面设桩处抗滑桩的剩余抗滑力为78.501KN/m，2-2剖面设桩处抗滑桩的剩余抗滑力为108.744KN/m。
2、抗滑桩的设计与计算
2.1 治理方案的拟定
由于最大剩余下滑力较小，因此本方案采用1-1剖面为门式抗滑桩支护形式、2-2剖面采用独立抗滑桩支护，有利于节省较大的经济开支，同时施工也较为简便。
根据剩余下滑力与各剖面最大剩余下滑力处滑块的高度，拟定抗滑桩的尺寸、桩长、间距和设计下滑力等各项指标，如下表所示。
表2-1 抗滑桩选型及布置
构件
位置
设计下滑力（KN/m）
截面尺寸（m）
桩长（m）
间距（m）
数量（根）
桩型I
1-1剖面
400
2.02.5
10
5
14
桩型II
2-2剖面
400
2.02.5
11
5
7
2.2 1-1剖面计算
2.2.1 桩的参数选取
根据上述，对于该剖面，在滑体6号处设置钢筋混凝土抗滑桩，采用C30混凝土，查询资料得到，C25混凝土，.
桩长：h=13m，其中受荷段=6.3m，锚固段=6.7m；
桩截面的惯性矩：
地基系数：桩前后土体厚度相同，滑动面上下土体重度相等，锚固段下土层的值为9800，则
=61740
桩的变形系数：锚固段的m=9400，则
=0.044
桩的计算深度：=0.277
采用m法计算桩身内力，=0.277<2.5，按照刚性桩计算。
边界条件为：桩底为自由端。
2.2.2 受荷段内力计算
该坡面在设桩处的滑坡推力349.297KN/m，则每根桩要承担的滑坡推力为

根据滑坡体的强度指标，土体的粘聚力相对内摩擦角比较大，因此滑坡体推力按矩形分布计算，即：
kN/m
坡前土体的被动土压力：

我们知道桩在该处的剩余抗滑力=51.203小于被动土压力，因此内力计算按照把剩余抗滑力作为桩前土堆桩的推力，同样采取矩形分布：

1、剪力计算

2、弯矩计算

表2-2 1-1剖面受荷段内力计算
桩长（m)
0.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
3.0
剪力(kN/m）
0.000
115.260
230.519
345.779
461.038
576.298
691.557
弯矩（kN/m）
0.000
26.315
105.260
236.835
421.040
657.875
947.340
桩长（m)
3.5
4
4.5
5
5.5
6
6.3
剪力(kN/m）
806.817
922.076
1037.336
1152.595
1267.855
1383.114
1452.270
弯矩（kN/m）
1289.435
1684.160
2131.515
2631.500
3184.115
3789.360
4177.769
由上表可知，
2.2.3 锚固段内力计算
1、
桩身变位

桩测应力

桩身剪力

桩身弯矩

2、
桩测应力

桩身剪力

桩身弯矩
由得
（2-1）
由得

由与联立求解可得

式中
、
其中，—滑面上下部分岩体重度。
将，代入(2-2)可得代入（2-1）式得到桩身的转角rad，代入求出桩身内力，如下表所示。
表2-3 锚固段内力计算表
桩埋深（m）
桩长（m）
转角（rad）
剪力（kN）
弯矩（kN.m）
桩侧压力（kPa）
0
6.3
0.0014087
1452.27
4177.77
372.25
0.3
6.6
0.0014087
1121.39
4563.60
362.64
0.6
6.9
0.0014087
800.27
4851.58
350.54
0.9
7.2
0.0014087
491.15
5044.96
335.96
1.2
7.5
0.0014087
196.28
5147.69
318.90
1.5
7.8
0.0014087
-82.12
5164.38
299.35
1.8
8.1
0.0014087
-341.81
5100.29
277.32
2.1
8.4
0.0014087
-580.55
4961.39
252.80
2.4
8.7
0.0014087
-796.11
4754.28
225.80
2.7
9
0.0014087
-986.25
4486.26
196.31
3
9.3
0.0014087
-1148.72
4165.30
164.34
3.3
9.6
0.0014087
-1281.31
3800.02
129.88
3.6
9.9
0.0014087
-1381.76
3399.73
92.94
3.9
10.2
0.0014087
-1447.85
2974.40
53.51
4.28
10.58
0.0014087
-1478.73
2416.41
0.00
4.5
10.8
0.0014087
-1467.98
2091.88
-32.80
4.8
11.1
0.0014087
-1417.55
1658.00
-79.68
5.1
11.4
0.0014087
-1323.80
1245.68
-129.05
5.4
11.7
0.0014087
-1184.51
868.27
-180.90
5.7
12
0.0014087
-997.43
539.76
-235.24
6
12.3
0.0014087
-760.33
274.82
-292.06
6.3
12.6
0.0014087
-470.97
88.79
-351.37
6.5
12.8
0.0014087
-247.92
16.49
-392.29
6.7
13
0.0014087
▲0.00
▲0.09
-434.31
表中带有▲理论计算值为0，但计算不得0，计算存在误差，由上表可得，，
2.2.4 桩身内力图
结合受荷段内力计算和锚固段内力计算结果用excel制成桩的剪力图、弯矩图和桩侧应力图。如下图所示:

图2-1 1-1剖面抗滑桩弯矩图

图2-2 1-1剖面抗滑桩剪力图

图2-3 1-1剖面抗滑桩桩侧应力图
2.2.5 桩侧应力验算
桩在外荷载的作用下发生变形，这种形变导致桩侧土岩的变形从而产生水平方向上的被动抗力，悬臂式抗滑桩正是在桩周土岩被动抗力的作用下才能承担外荷载从而起到支护边坡的作用。而周边土岩的被动抗力不是无穷大的，当桩的侧压应力大于了土岩能提供的抗力时周边土岩就会被破坏而导致支护失稳，因此在边坡支护工程中，支护体的侧应力要小于周边岩土的容许抗力。
在本边坡支护中锚固段的第一层土是粘土，对这样的土层桩某点的侧应力不应大于该点被动土压力和主动土压力之差。即：

两式相减得：

则桩壁容许压应力值：

式中：—为底岩层、土的容重（）；
—为底岩层、土的内摩察角（°）；
h—地面至计算点的深度（m）；
—为底岩层、土的粘聚力（）。
对于比较完整的岩质、半岩质地层柱身作用于周围岩层的侧应力容许值为：

式中：K—根据岩层构造在水平方向的岩石容许承载力的换算系数，取0.5—1.0；
C—折减系数，根据岩石的裂隙、风化及软化的程度，取0.3—0.5；
R—岩石的单轴抗压强度，（）。
由勘测资料能够知道锚固段土层的抗剪强度设计值分别为，，
表2-4 1-1剖面桩侧应力复核表
桩埋深（m）
实际深度（m）
转角（rad）
桩侧压力（kPa）
容许压力（kPa）
0
6.3
0.0014087
372.25
491.77
0.3
6.6
0.0014087
362.64
505.65
0.6
6.9
0.0014087
350.54
519.53
0.9
7.2
0.0014087
335.96
533.42
1.2
7.5
0.0014087
318.90
547.30
1.5
7.8
0.0014087
299.35
561.18
1.8
8.1
0.0014087
277.32
575.07
2.1
8.4
0.0014087
252.80
588.95
2.4
8.7
0.0014087
225.80
602.83
2.7
9
0.0014087
196.31
616.72
3
9.3
0.0014087
164.34
630.60
3.3
9.6
0.0014087
129.88
644.49
3.6
9.9
0.0014087
92.94
658.37
3.9
10.2
0.0014087
53.51
672.25
4.28
10.58
0.0014087
0.00
689.84
4.5
10.8
0.0014087
-32.80
700.02
4.8
11.1
0.0014087
-79.68
713.90
5.1
11.4
0.0014087
-129.05
727.79
5.4
11.7
0.0014087
-180.90
741.67
5.7
12
0.0014087
-235.24
755.56
6
12.3
0.0014087
-292.06
769.44
6.3
12.6
0.0014087
-351.37
783.32
6.5
12.8
0.0014087
-392.29
792.58
6.7
13
0.0014087
-434.31
801.83
由上表验算能够知道满足要求。
2.3 2-2剖面计算
2.3.1 桩的参数选取
根据上述，对于该剖面，在滑体6号处设置钢筋混凝土抗滑桩，采用C25混凝土，查询资料得到，C25混凝土，.
桩长：h=15m，其中受荷段=7.9m，锚固段=7.1m；
桩截面的惯性矩：
地基系数：桩前后土体厚度相同，滑动面上下土体重度相等，锚固段下土层的值为9400，则
=74260
桩的变形系数：锚固段的m=74260，则
=0.043
桩的计算深度：=0.34
采用m法计算桩身内力，=0.34<2.5，按照刚性桩计算。
边界条件为：桩底为自由端。
2.3.2 受荷段内力计算
该坡面在设桩处的滑坡推力346.786KN/m，则每根桩要承担的滑坡推力为

根据滑坡体的强度指标，土体的粘聚力相对内摩擦角比较大，因此滑坡体推力按矩形分布计算，即：
kN/m
坡前土体的被动土压力：

我们知道桩在该处的剩余抗滑力=40.514小于被动土压力，因此内力计算按照把剩余抗滑力作为桩前土堆桩的推力，同样采取矩形分布：

1、剪力计算

2、弯矩计算

表2-5 2-2剖面受荷段内力计算
桩长（m)
0.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
3.0
3.5
4
剪力(kN/m）
0.000
94.043
188.085
282.128
376.170
470.213
564.255
658.298
752.340
弯矩（kN/m）
0.000
23.511
94.043
211.597
376.172
587.769
846.387
1152.027
1504.688
桩长（m)
4.5
5
5.5
6
6.5
7
7.5
7.9

剪力(kN/m）
846.383
940.425
1034.468
1128.510
1222.553
1316.595
1410.638
1485.872

弯矩（kN/m）
1904.371
2351.075
2844.801
3385.548
3973.317
4608.107
5289.919
5869.224

由上表能够得知，
2.3.3 锚固段内力计算
1、
桩身变位

桩测应力

桩身剪力

桩身弯矩

2、
桩测应力

桩身剪力

桩身弯矩
由得
（2-3）
由得

由与联立求解可得

式中
、
其中，—滑面上下部分岩体重度。
将，代入式子（2-4）可得代入（2-3）式得到桩身的转角rad，代入求出桩身内力，如下表所示。
表2-6 2-2剖面锚固段内力计算
桩埋深（m）
桩长（m）
转角（rad）
剪力（kN）
弯矩（kN.m）
桩侧压力（kPa）
0
7.9
0.0012534
1485.87
5869.22
412.71
0.3
8.2
0.0012534
1120.27
6259.85
399.39
0.6
8.5
0.0012534
767.60
6542.68
383.96
0.9
8.8
0.0012534
429.77
6721.89
366.41
1.2
9.1
0.0012534
108.70
6802.22
346.74
1.5
9.4
0.0012534
-193.72
6788.97
324.94
1.8
9.7
0.0012534
-475.56
6688.04
301.03
2.1
10
0.0012534
-734.93
6505.88
274.99
2.4
10.3
0.0012534
-969.91
6249.53
246.83
2.7
10.6
0.0012534
-1178.59
5926.57
216.56
3
10.9
0.0012534
-1359.08
5545.19
184.16
3.3
11.2
0.0012534
-1509.44
5114.13
149.64
3.6
11.5
0.0012534
-1627.79
4642.72
113.00
3.9
11.8
0.0012534
-1712.21
4140.85
74.24
4.2
12.1
0.0012534
-1760.79
3618.98
33.36
4.434
12.334
0.0012534
-1772.57
3205.12
0.00
4.8
12.7
0.0012534
-1742.80
2559.98
-54.76
5.1
13
0.0012534
-1672.41
2046.63
-102.01
5.4
13.3
0.0012534
-1558.54
1560.88
-151.37
5.7
13.6
0.0012534
-1388.26
1090.96
-206.01
6
13.9
0.0012534
-1192.77
726.03
-256.46
6.3
14.2
0.0012534
-937.03
405.30
-312.19
6.6
14.5
0.0012534
-630.19
168.92
-370.04
6.9
14.8
0.0012534
-270.33
32.49
-430.00
7.1
15
0.0012534
▲-0.03
▲0.75
-471.16
表中带有▲理论计算值为0，但计算不得0，计算存在误差，由上表可得，，
2.3.4 桩身内力图

图2-4 2-2剖面抗滑桩剪力图

图2-5 2-2剖面抗滑桩弯矩图

图2-6 2-2剖面抗滑桩桩侧应力图
2.3.5 桩侧应力验算
桩在外荷载的作用下发生变形，这种形变导致桩侧土岩的变形从而产生水平方向上的被动抗力，悬臂式抗滑桩正是在桩周土岩被动抗力的作用下才能承担外荷载从而起到支护边坡的作用。而周边土岩的被动抗力不是无穷大的，当桩的侧压应力大于了土岩能提供的抗力时周边土岩就会被破坏而导致支护失稳，因此在边坡支护工程中，支护体的侧应力要小于周边岩土的容许抗力。
在本边坡支护中锚固段的第一层土是粘土，对这样的土层桩某点的侧应力不应大于该点被动土压力和主动土压力之差。即：

两式相减得：

则桩壁容许压应力值：

式中：—为底岩层、土的容重（）；
—为底岩层、土的内摩察角（°）；
h—地面至计算点的深度（m）；
—为底岩层、土的粘聚力（）。
对于比较完整的岩质、半岩质地层柱身作用于周围岩层的侧应力容许值为：

式中：K—根据岩层构造在水平方向的岩石容许承载力的换算系数，取0.5—1.0；
C—折减系数，根据岩石的裂隙、风化及软化的程度，取0.3—0.5；
R—岩石的单轴抗压强度，（）。
由勘测资料能够知道锚固段土层的抗剪强度设计值分别为，，
表2-7 2-2剖面桩侧应力复核表
桩埋深（m）
实际深度（m）
转角（rad）
桩侧压力（kPa）
容许压力（kPa）
0
7.9
0.0012534
412.71
565.81
0.3
8.2
0.0012534
399.39
579.70
0.6
8.5
0.0012534
383.96
593.58
0.9
8.8
0.0012534
366.41
607.46
1.2
9.1
0.0012534
346.74
621.35
1.5
9.4
0.0012534
324.94
635.23
1.8
9.7
0.0012534
301.03
649.11
2.1
10
0.0012534
274.99
663.00
2.4
10.3
0.0012534
246.83
676.88
2.7
10.6
0.0012534
216.56
690.76
3
10.9
0.0012534
184.16
704.65
3.3
11.2
0.0012534
149.64
718.53
3.6
11.5
0.0012534
113.00
732.42
3.9
11.8
0.0012534
74.24
746.30
4.2
12.1
0.0012534
33.36
760.18
4.434
12.334
0.0012534
0.00
771.01
4.8
12.7
0.0012534
-54.76
787.95
5.1
13
0.0012534
-102.01
801.83
5.4
13.3
0.0012534
-151.37
815.72
5.7
13.6
0.0012534
-202.86
829.60
6
13.9
0.0012534
-256.46
843.48
6.3
14.2
0.0012534
-312.19
857.37
6.6
14.5
0.0012534
-370.04
871.25
6.9
14.8
0.0012534
-430.00
885.14
7.1
15
0.0012534
-471.16
894.39
可知复核结果满足。
2.4抗滑桩的配筋计算
本章2、3节计算结果可知，1-1剖面, ；2-2剖面，
按最不利荷载计算配筋。
2.4.1 正截面受弯计算
桩的受弯安全系数：=1.35
桩的附加安全系数：=1.0
则：
=9182.997
由于混凝土，=1.0，选用HRB335钢筋，其
，设=70mm，b= mm,则=2430mm。
截面的抵抗矩系数：
=0.0653<=0.399
相对受压区高度：
=0.0676<=0.55
受拉区钢筋面积：
=13031.928
受拉区按照最小配筋率计算配筋：
=9720
则需按照计算配筋来配置配筋，因此配筋为：采用440+450等间距@260mm单排布置，，两侧构造筋选用640，为了施工方便，受压区构造筋选用640.
2.4.2 斜截面受剪计算
桩的受剪安全系数：=1.2
桩的附加安全系数：=1.0
则： =2127.084
当时：
=14458.5
满足要求。
斜截面受剪承载力计算：
=4320.54
显然承载力满足。按照最小陪箍筋率计算配筋。选用2肢（n=2）12箍筋（=113.1）。
=226.2
箍筋的最小配筋率：
=0.001

解得，取s=110mm。
因此选用的两肢箍筋。
2.5 排水工程设计
在实际工程中产生滑坡的因素很多，其内因一般起着决定性作用，但外因（雨水、挖方、地震等）常常加剧了滑坡的运动，有时甚至是引起滑坡发生的直接因素。我们能够知道强降雨有很多情况下是滑坡产生的主要直接因素。因此，对滑坡进行排水设计显得十分的重要。
为了防止地表水进入滑体区域，根据滑坡的地形来看，在滑坡后缘10左右设置一条截水沟，截水沟采用浆砌片石砌筑。截水沟的断面图和平面布置图详见附图。
为了使坡体内的排水顺畅。根据滑坡的地形和天然的排水沟的情况，将设计排水沟设置在滑坡形成的马道上。排水沟的尺寸和平面布置图详见附图。

附录 抗滑桩设