昆钢新区1号高炉降低燃料比实践.pdf

2023 年第 1 期2023 年 3 月昆钢新区 1 号高炉降低燃料比实践段贵军李淼李晓东（武昆股份炼铁厂）昆钢新区 1 号高炉（2 500 m3）于 2012 年 6月 26 日投产，30 个风口，3 个铁口，设计炉龄为15 年。由于昆钢地处西南边陲，开炉以来，原燃料条件较差、品位低、原燃料质量波动大，有害元素较高等因素，高炉炉况虽整体平稳，但稳定顺行周期短，燃料比也一直居高不下。针对高炉不同时期、不同的原燃料条件下，高炉一直不断在摸索降低燃料比的方法，也取得一次次的突破。2021 年以来根据原燃料条件，高炉通过一系列技术攻关，在保证高炉长周期稳定顺行的基础上，煤气利用逐步提升到 48.72%，燃料比从 10 月份开始连续创纪录，从 535 kg/t 左右逐步降低到目前的 505 kg/t 左右，在国内同级别、同品位（综合入炉品位 56%左右）的条件下，达到国内领先水平。1 改善原燃料条件1.1 改善焦炭质量2021 年 9 月 20 日本部 6 号高炉停炉后，昆钢新区 1 号高炉的焦炭质量逐步上升且稳定，焦炭品种和质量逐步改善，使用品种从原来的 7 种以上减少至目前的 3 种，本部 6 号高炉停炉前，焦炭保量不保质，新区 1 号高炉不合格焦炭（CSR 65%）的使用量达到 35%左右，6 号高炉停炉后，不合格焦炭使用比例降低到 0%，同时，干熄焦使用比例从 20%提高至 34%以上，随着焦炭质量和稳定性明显提高，高炉操作控制难度明显降低，硅硫双达标率（0.15%Si 0.60%且 S 0.04%）从 70%提高到 90%以上，炉况稳定性提高，为高炉长周期稳定顺行奠定坚实基础，焦比、燃料比逐步下降。焦炭质量变化情况如下：（1）炭 CSR、M40 明显改善从图1可以看出，焦炭反应后强度逐步升高，从11 月份开始焦炭 CSR 稳定维持在 68%以上。焦炭抗碎强度 M40，从 10 月份开始上升了一个台阶，并持续稳定在 88.5%以上。根据炼铁经验数据：焦炭CSR提高1%，焦比下降6 kg/t，产量提高4.5%；摘要昆钢新区 1 号高炉有效容积 2 500 m3，本文对昆钢新区 1 号高炉连续降低燃料比冶炼实践进行了总结。基于昆钢高炉入炉品位低且有害元素高的特点，高炉采取堵风口操作控制适宜鼓风动能，针对昆钢原燃料条件，采用高压差（压差高于顶压 5 10 KPa）低顶压操作，再通过提高富氧率，改善焦炭质量、调整布料矩阵提高煤气利用率，控制合理的造渣制度，加强高炉炉体管理等一系列措施，保证了炉况的长周期稳定顺行，燃料比不断降低。关键词高炉 燃料比 堵风口 高压差图 11 号高炉使用焦炭 CSR、M40 改善情昆 钢 科 技2023 年第 1 期 20 图 21 号高炉使用干熄焦和不合格焦比例情况图 3高炉碱负荷和 Zn 负荷变化1 号高炉碱负荷、Zn 负荷情况焦炭 M40 每提高 1%，焦比下降 5.6 kg/t，产量提高 1.6%1，焦炭质量的提升，不仅为高炉稳定顺行提供了坚实基础，而且随着焦炭质量的提升，料柱透气性变好，使得高炉更易接受较大的鼓风动能，为高炉提高利用系数和降低燃料比做出重大贡献。（2）高炉使用干熄焦比例上升，不合格焦炭比例下降2021 年上半年高炉使用焦炭品种繁多，且不合格焦使用比例高，干熄焦使用比例低，高炉操作变得极为困难，炉况稳定顺行周期短，高炉燃料消耗高。自本部 6#高炉停炉后，本部干熄焦全部供新区 1 号高炉，从 2021 年 10 月开始，1 号高炉干熄焦使用比例稳定维持在 34%以上，使用焦炭的品种稳定并减少到 3 种，炼铁厂开始对进厂焦炭质量严格把控，实行不合格焦炭退货处理，进厂不合格焦逐步降到 0%（见图 2）。不合格焦使用比例的降低为高炉稳定顺行奠定基础，而干熄焦使用比例的提高为燃料比的降低做出贡献。根据 1 号高炉使用干熄焦的生产数据经验：本部干熄焦置换本部水熄焦，干熄焦比例每升高 10%，焦比降低 2 kg/t。1.2 降低有害元素负荷昆钢受资源限制，长期以来高炉碱负荷在4.10 kg/t、Zn 负荷在 0.75 kg/t 左右，均高于国内同级别的高炉，高炉深受有害元素的影响，特别是 Zn 负荷。碱金属的主要危害是：降低矿石软化温度，使高炉软熔带上移和变宽，恶化炉料透气性；引起球团矿异常膨胀而严重粉化，和多数烧结矿中温还原粉化；加剧焦炭的气化反应，降低焦炭强度；容易引起炉墙结厚甚至结瘤破坏砖衬2。高炉 Zn 的循环富集严重影响高炉的稳定性，Zn 能与炭砖等耐材发生反应，造成体积膨胀；Zn 蒸气随煤气上升吸附在炉身上部炉衬表面导致结厚、结瘤，造成下料不畅或边缘气流失常，恶化高炉顺行2。长期较高的碱负荷和 Zn 负荷会造成高炉集中排碱、排 Zn 现象，造成渣皮不稳定，大面积脱落，使高炉水温差异常升高，矿焦负荷加重，不及时退负荷和补加净焦易造成高炉炉凉等严重炉况波动，对冷却壁的破损也极为不利，还容易导致风口烧损。随着本部 6 号高炉的停炉，矿石采购量减少，质量相对稳定，可以在经济配矿时，兼顾到高炉对碱负荷和 Zn 负荷的控制要求；碱负荷和Zn 负荷变化如图 3 所示。图 3 可以看出，1 号高炉碱负荷波动较大，主要受烧结造堆配比影响，但从 2021 年 2 月份以后，碱负荷基本控制在 3.5 kg/t 左右，偶有波动；Zn 负荷从 11 月开始就控制在 0.6 kg/t 左右，虽然离行业 Zn 负荷控制标准的 0.15 kg/t 还有差距，但对比上半年 Zn 负荷，还是有明显改善，Zn 负荷的降低对高炉的稳定顺行十分有利，2021年上半年以前，由于 Zn 负荷高，高炉基本上每个月被动排碱一次，每到排Zn，高炉必须缩矿批、退负荷、加净焦应对，对提高冶炼强度和降低消耗非常不利。昆钢高炉根据资源情况和高炉长周期顺行考虑，对有害元素负荷的控制标准为：碱（K2O+Na2O）负荷 4.0 kg/t，Zn 负荷 0.5 kg/t，最大不超 0.6 kg/t。昆 钢 新 区 1 号 高 炉 降 低 燃 料 比 实 践2023 年第 1 期 21 2 优化操作制度2.1 提高送风制度的合理性高炉送风制度是高炉操作的根本制度，是高炉稳定顺行、优质、高产的重要条件，直接决定高炉初始煤气流的分布、风口回旋区面积与深度、风口圆周工作的均匀程度、炉缸的热状态3。而检验送风制度的指标主要是鼓风动能，风口前理论燃烧温度，风口回旋区面积与深度及风口圆周工作的均匀程度。7 月份以后引进东北大学炉缸活跃性模型、风口回旋区性状评价模型的应用，对 1号高炉这几个指标的分析，得出 1 号高炉送风制度存在不合理性，主要是鼓风动能不足，高炉进行了以下两项调整措施。（1）堵风口操作控制适宜鼓风动能根据鼓风动能公式，为快速有效解决鼓风动能的不足，有效提高鼓风动能，在现有原燃料条件下，风压、压差等限制条件下，高炉不能再接受更大风量，只能通过缩小进风口面积来提高鼓风动能。考虑风口备件、和休风时间等因数，直接有效的方法就是通过堵风口来缩小进风面积，也能缓解所堵风口区域的冷却壁破损。鼓风动能公式：E=1/2mV实2=1/2*1.293*Q*V实2=1/2*1.293*Q*(V标*（t+273.15）*0.1013/（(0.1013+P风)*273.15）)2式中：E鼓风动能 kgm/sQ鼓风量 m3/minn风口个数g重力加速度 9.81 m/s2V标=Q/F/60V标风口标准风速 m/sV实=V标(t273)*0.1013/(0.1013P风)*273F风口送风总面积 m2V实风口实际风速 m/st热风温度P风热风压力 MPa吨铁耗风量公式：Q铁=Q 日平均风量*24*60/Fe日理论铁量Q铁吨铁耗风量 m3Q日平均风量鼓风量 m3/minFe日理论铁量每日理论产铁量 t根据公司生产计划产量，高炉吨铁耗风量和鼓风动能计算公式，确定堵风口个数，再根据 1 号高炉堵风口操作经验能获得较低燃料比，确定当前原燃料条件下适宜堵风口数为：2 3 个，后续生产基本上就是根据这个原则来进行，11 月份后基本都是堵 3 个风口操作，2022 年随着焦炭质量的进一步提高和产量的提高，堵风口数减少到12个。堵风口的作用及分析如下：堵风口后能有效增加鼓风动能，减小炉缸死料柱。在高炉容积、炉缸直径相似的情况下，一般是风口数目越多，鼓风动能越低，从鼓风动能的计算公式可见，当冶炼强度一定时，风量（Q）也一定，则风口数目（n）越多，鼓风动能（E）必然降低。煤气流在高强度冶炼的情况下，煤气流量大与炉料接触得不充分，煤气利用率差；堵适当的风口后，炉缸死料柱变小，炉缸活跃，有利于炉缸煤气流的初始分布（可理解为高炉的工作容积变大了），煤气量的减少使得煤气与炉料充分接触，煤气利用得到改善，燃料比降低。堵风口后，鼓风动能增加，风口回旋区往炉缸中心延伸，边缘煤气流减少，在其它条件均不变的前提下，炉墙渣皮则更加趋于稳定，因此，高炉全炉水温差降低，热损减少，燃料比降低。虽然风量减少后理论上铁水产量会随之减少，但燃料比降低后，同等冶炼条件下产量又会有所增加，因此在同等冶炼条件下，适宜的堵风口，在产量下降不多的情况下能够获得较低的燃料比。在弄清楚堵风口控制合理鼓风动能后，再结合炉缸活跃性模型、风口回旋区性状评价模型的数据分析，适宜鼓风动能和原燃料条件有关，1 号高炉在 2021 年 1 10 月份原燃料条件下（焦炭昆 钢 科 技2023 年第 1 期 22 图 41 号高炉鼓风动能变化图 51 号高炉富氧率的变化CSR67%，品位 68%，品位 56%），高炉适宜的鼓风动能也提高为：15 000 16 500 kgm/s，统计 2021 年至 2022 年3 月 1 号高炉的鼓风动能如图 4。通过图 4 可以看出，从 11 月份以后鼓风动能在 15 000 kgm/s 以上，2022 年 3 月份鼓风动能达到 16 000 kgm/s 以上，鼓风动能提高以后，风口回旋区往炉缸中心延伸，炉缸死料柱减少，煤气利用率提升，水温差较为平稳；风口回旋区性状评价模型中：风口回旋区性状评级等级由三级升为一级，评价为优秀；炉缸活跃性指数由 15.5 上升至 20.5，评级由二级升为一级，评价为优秀。通过堵风口操作使得送风制度变得更为合理，风口回旋区更往炉缸中心延伸，炉缸更加活跃，为综合降低燃料比做出决定性贡献。（2）改变布料矩阵随着高炉喷煤比的增加和富氧率的提高，焦炭负荷逐步加重以后，打通中心气流显得尤为重要。经不断摸索，总结出了适合低燃料比条件下的布料矩阵。布料矩阵除最外档和中心档外，中间各档矿和焦的布料圈数保持一致，这样矿焦分布比较均匀，有利于软熔带“焦窗”的透气性。调整布料矩阵对边缘气流抑制时，采用拉大矿带角差，在相同的矿石批重下，较宽的矿石带使矿层变薄，有利于改善料柱透气性，稳定煤气流并提高边缘煤气的利用水平3。经过 2012 年以来的反复摸索、试验，最终确探索合适的装料制度。再根据当前生产的原燃料条件，2021 年至 2022 年 3 月的布料矩阵变化为：较好的兼顾了边缘气流和中心气流，也提高了送风制度的合理性。2.2 提高高炉的富氧率2021 年 1 号高炉上半年由于受公司用氧平衡限制，富氧率较低和不稳定，公司用氧情况稳定后，2021 年 10 月开始富氧情况转好，高炉逐步增加富氧量，至 2022 年 3 月由于炉缸较为活跃，原燃料条件转好，接受程度较好，富氧率提升至 4.83%，图5 是 2021 年至 2022 年 3 月 1 号高炉富氧率的变化。从图 5 可以看出富氧率从 10 月份开始逐步升高，至 2022 年 1 月达到 4.83%，2022 年 2 月 1号高炉为配合 2 号高炉 28 日开炉备料，2 月 20 日休风堵风口被迫减氧减产，降低冶炼强度，导致富氧率降低；2022 年 3 月份，由于炼钢 1 号转炉重大故障，1 号高炉产能受限，铁水无出路，两次被迫休风堵风口及减氧操作，降低冶炼强度，导致富氧率降低。根据炼铁经验数据：富氧率每提升 1%，焦比下降 0.5%，产量提高 2.5%1；富氧率的提升为 1 号高炉降低燃料比做出一定贡献。2.3 提高煤气利用率由于堵风口控制合理的送风制度，以及焦炭质量和粒度提升，高炉加强烧结矿的筛分控制，再通过以上措施，炉缸活跃，煤气流分布更为合理，高炉长周期稳定顺行，炉料与煤气流的热交换更为充分，高炉煤气利用率明显提升，图 6 是 2021年至 2022 年 3 月 1 号高炉煤气利用率的变化。从图 6 得出，从 11 月份开始煤气利用率稳步提升，至 2022 年以后达到 48%以上，2022 年 2月达到 48.72%；根据炼铁经验数据：煤气利用率87655322.1987652322212876523229876525.32221187655322.19876525.322211OCOCOC昆 钢 新 区 1 号 高 炉 降 低 燃 料 比 实 践2023 年第 1 期 23 1图 61 号高炉煤气利用率的变化图 71 号高炉使用顶压和压差的关系图 81 号高炉顶压与 Zn 排除率关系图 91 号高炉灰铁比情况提升 1%，焦比下降 5 kg/t1；煤气利用率的提升，对燃料比的降低起到积极有效作用。2.4 高压差相对低顶压的操作昆钢高炉经过几十年的操作摸索，根据自身的原燃料条件，已经形成昆钢特有的高压差、相对低顶压操作，跟国内高炉通常为追求低消耗均是采取高顶压、低压差的操作模式冶炼相反，究其原因还是因为昆钢高炉整体的原燃料条件较差，品位低，焦炭质量差，有害元素负荷较高，不足以昆钢高炉支撑高顶压低压差操作。在以往的操作经验中，昆钢高炉只要顶压超过压差 5 KPa时，高炉稳定顺行周期缩短，当顶压超过压差 15 KPa，悬料滑料次数明显增多，高炉顺行程度明显变差；由于昆钢在屡次提高顶压的试验中无功而返，为了高炉长周期的稳定顺行，逐步形成了高压差相对低顶压的操作特色。图 7 是 2021 年至2022 年 3 月 1 号高炉使用顶压和压差的关系。从图 7 中可以看出 1 号高炉使用的压差都是高于顶压的，平均压差高于顶压 5 KPa 左右，高炉炉况稳定顺行得以保证；现在高炉控制原则为：当炉况稳定，原燃料质量波动不大，炉温在操作方针内时（Si：0.20.5%），压差大于顶压510 KPa，压差控 185 190 KPa；当炉况稳定性不好，原燃料质量波动大，炉内憋风时，由顶压调整压差，要求压差大于顶压 10 15 KPa，最大差值不得大于 20 KPa。昆钢采用高压差相对低顶压的现状及分析如下：原燃料质量差品位低的炉料本来 5mm 的粉末就多，无论烧结矿怎么改善粒级组成，非含铁原料占比较高，且低品位炉料在炉内都要经历低温还原粉化。高顶压低压差操作后，煤气流速减慢，粉末很难随煤气排出去，憋在炉内进一步恶化透气性，高炉重力、旋风除尘灰量在高顶压、低压差操作时明显减少。通常品位低的原料有害元素较高，尤其是Zn 元素，若不能被煤气流带走的话，将导致 Zn排除率降低（如图8），在炉体中上部形成炉墙粘结，炉况不顺等问题。统计 2021 年至 2022 年 3 月 1 号高炉灰铁比对应高炉压差与顶压的差值，基本符合以下规律：高炉压差与顶压差值与灰铁比基本成正比关系。如图9 是 2021 年至 2022 年 3 月 1 号高炉灰铁比情况。1号高炉顶压与Zn排除率关系昆 钢 科 技2023 年第 1 期 24 表 11 号高炉冷却壁水道损坏情况冷却壁水道损坏情况（更新至 2022.03.30：合计 27 个水头）(注：标红为 8 段，其余为 9 段)区域漏水时间冷却壁（水道）处理方式A 扇区2019.12.14A29(9-2-1)灌浆2021.1.1A28(9-1-4)灌浆2021.1.9A20(9-43-4)灌浆2021.2.14A-25（9-1-1）灌浆2021.6.17A-40（9-4-4）跳开，断水，2021.9.25 灌浆2021.7.30A37(9-4-1)跳开，断水，2021.9.25 灌浆2021.8.04A37(8-4-1)8 段减水处理（15：00）B 扇区2018.5.3B21(9-11-1)灌浆2021.1.1B20(9-10-4)灌浆2021.1.17B24(9-11-4)灌浆2021.1.29B28(9-12-4)灌浆2021.1.29B36(9-14-4)炉内补焊，2021.4.5 又漏水 6.3 计划检修灌浆2021.1.30B5(9-7-1)灌浆2021.1.30-12.20B8(9-7-4)炉内补焊-跳开、断水，2021.12.31 灌浆2021.2.9B40(9-15-4)炉内补焊，2021.4.7 又漏水，6.3 计划检修灌浆2021.6.18B-17(9-10-1）跳开，断水，2021.9.15 灌浆C 扇区2021.1.29C4(9-17-4)炉内补焊，2021.6.18 又漏水，跳开，断水，2021.9.25 灌浆2021.1.29C18(9-21-2)灌浆2021.5.23C-17（9-21-1）灌浆2021.07.02C-28(9-23-4)减水处理（07.02），2021.9.25 灌浆2021.09.09C-16（9-20-4）跳开，断水。2021.9.15 灌浆2021.9.109-C-32跳开，断水，2021.9.25 灌浆2021.9.249-C-40跳开，断水，2021.9.25 灌浆D 扇区2021.1.3D8(9-30-1)灌浆2021.1.29D29(9-35-1）灌浆2021.1.30-12.20D32(9-35-4)穿管-倒生产水维持，2021.12.31 灌浆2021.07.02D12（9-30-4）减水处理（07.02），2021.9.25 灌浆昆钢高炉由于原燃料条件较差，品位低，有害元素负荷高，灰铁比都在 20 kg/t 及以上，对比国内同级别高炉灰铁比基本都在 10 kg/t 以内，这是昆钢应对原燃料条件较差，品位低，有害元素负荷高而不得已采取的措施，保证了一定的煤气流速，和有害元素的排除，通过采用高压差相对低顶压操作后，高炉实现了长周期稳定顺行，为降低燃料比做出重大贡献。2.5 加强高炉炉体管理加强高炉炉体管理，及时查漏堵漏。高炉冷却系统漏水会给高炉带来炉况不顺，焦比升高，产量降低，甚至炉缸冻结等危害；而冷却壁作为高炉本体冷却设备中最重要的一个组成部分，其起着隔绝炉内高温保护炉壳、合理的挂渣保持合理操作炉型等关键性作用。1 号高炉2012 年开炉至今已经 10 年，加上昆钢高炉有害元素负荷较高等诸多原因，不可避免的会出现磨损、烧损等情况，导致冷却壁内冷却水道破损，发生冷却水漏入炉内的情况，1 号高炉冷却壁截止 2022 年 3 月 30 日有 27 个水道损坏，处理不当就会引起局部炉缸不活、堆积、炉凉甚至炉缸冻结，对高炉的安全生产、稳定顺行产生极昆 钢 新 区 1 号 高 炉 降 低 燃 料 比 实 践2023 年第 1 期 25 为不利的影响。但是 1 号高炉针对这些情况，加强了对冷却系统的管控，及时有效的消除漏水带来的隐患。针对冷却壁漏水的情况，1 号高炉通过时时监控膨胀罐液位下降趋势情况，1 号高炉膨胀罐的正常补水量在75 kg/h 左右，当膨胀罐液位下降过快，耗水量超过100 kg/h 以上，就有漏水可能。高炉就会及时组织查漏，找出漏水的冷却壁水道或是漏水点，根据漏水情况，采取减水、断水跳开、穿管、倒为生产水维持等形式，有效减轻对炉况的影响，待休风时进行灌浆，或者降料面喷涂时进行炉内补焊消除漏水。统计开炉至今冷却壁水道破损情况，共有 27个水道破损（见表 1），其中 2021 年破损 25 个，但由于采取措施及时，未造成炉况的较大波动。2.6 提高炉渣的流动性较高的炉渣碱度能使炉缸温度充裕，有利于煤粉燃烧，改善铁水质量，促进高炉顺行。为保证炼出合格生铁以及保持充足的渣铁物理热，1 号高炉最终实际终渣碱度控制在 1.17 1.20 倍，三元碱度 1.42 倍左右。炉渣的物理性能与化学成分对冶炼过程影响极大。合理的炉渣成分和性能，有利于炉况顺行和确保铁水质量。为改善炉渣的稳定性和流动性，严格控制镁铝比，1 号高炉要求渣中 MgO/Al2O3 0.65，其中 MgO 8%，大大降低了炉渣黏度，保证了炉渣流动性。3 转变生产模式，加强日常管理工作3.1 以低碳炼铁为中心，逐步转变生产模式以前采用“以风为纲”片面追求产量的操作方式来降低燃料比，只符合粗放型的生产，现在采用炼铁生产的“高效、优质、低耗、长寿、环保”十字方针为原则来指导高炉生产，以低碳炼铁为中心。制定符合高炉低碳炼铁生产技术方针和生产考核的技术经济指标；从粗放型的生产转变到集约型的生产，转变生产模式：用降低燃料比、保持高产来提高高炉的生产效率4。转变炼铁生产的指导思想和生产模式，不断提高高炉低碳炼铁的理论、管理和操作水平。理念的转变为高炉降低燃料比提供了理论基础，生产模式的转变是将理论与生产实际相结合的实践，是获得低碳炼铁的途径，是高炉不断降低燃料比的根本原因。3.2 加强炉前出铁管理，从“零间隔”到“负间隔”转变1 号高炉实施精细管理，统一操作，保证炉况稳定，确保顺行。高炉顺行是取得一切良好指标的前提，大型高炉出铁更是关键。为此，1 号高炉从“零间隔”出铁，转变到“负间隔”出铁，在打开另一个铁口后，当铁水流量正常后，再堵先出铁的铁口，保证铁口不断流。要求铁口出铁时间 150 min 后，立即开另一个铁口，真正意义上实现了零间隔、负间隔，减少高炉憋风情况，为稳定顺行创造了条件；同时，根据冶炼强度的大小及时调整钻头尺寸，钻头直径由 55 mm 增大到 60 mm，要求出铁速度不小于 5 7 t/min。铁口实行专人负责制，加强铁口维护，确保泥套的完整：稳定、统一打泥量，维持合适的铁口深度，保证铁口合格率。稳定炮泥质量是维护好铁口和出净渣铁的关键，在炮泥质量出现问题后，及时与炮泥生产厂家联系、根据具体情况及时调整炮泥质量，减少因铁口问题引起的高炉休、慢风时间。通过这些措施，在高炉提高冶炼强度后，还能有效避免高炉因出铁而憋风。3.3 加强对工长的培训和岗位练兵，统一操作理念本部 6 号高炉停炉后全部工长转到新区 1 号高炉，通过工长培训、考试，面试等形式，择优选择高炉工长，并建立相关工长培养机制，大量培养年轻人才储备。除此之外，对工长定期举行培训，一是提高工长操作技能，二是转变理念，统一思想，统一操作。每季度举行工长考试和应急演练，一是提升理论水平，二是提高应对突发情况的应急能力。通过这些措施大大提高了工长的理论和实践能力，也增强了团队合作，统一操作理念。3.4 加强日常管理，提高高炉稳定性规范原燃料进厂，取样制样，质量分析，及昆 钢 科 技2023 年第 1 期 26 图 101 号高炉燃料比、焦比变化情况时跟踪原燃料条件的变化，针对原燃料条件的变化，高炉制定好措施，提前应对，减少了炉况的波动。除此之外，炼铁厂还加强了对设备的点巡检，减少设备故障率，降低高炉休慢风率；加强了对槽下的筛分工作，严格控制高炉水温差在适宜范围，提高了焦炭的直供率等一系列措施，使得高炉稳定性得到有效提高。4 生产效果2021 年以来根据原燃料条件，高炉通过以上一系列措施，在维持了高炉稳定顺行的基础上，Si控制在 0.3%左右，风温稳定在 1 2205，富氧率逐步提高至 4.83%，鼓风动能提高到15 000 kgm/s以上，煤气利用率达到 48%以上，送风制度更加合理，炉缸更加活跃，炉温稳定性增强，高炉稳定顺行周期变得更长，焦比、燃料比不断降低，其中焦比从 380 kg/t 降低到 362 kg/t，燃料比从535 kg/t 降低至 505 kg/t，燃料比连续六个月创历史纪录（见图 10），取得了良好的经济效益。5 结语（1）高炉长周期的稳定顺行，是取得良好经济指标的基础。精料，是低碳炼铁的先决性条件，要想获得更加经济的燃料比，精料和炉况稳定顺行缺一不可。（2）不断改善原燃料条件，降低有害元素负荷；控制适宜的高炉操作参数，使用上下部匹配的操作制度，调节好中部冷却制度，加强炉前出铁组织是昆钢新区高炉在燃料比不断下降过程中重要的一些控制措施。（3）随着焦比、燃料比的降低，焦炭的骨架作用减弱，炉腹煤气量减少，炉内供热量减少，必须有效利用炉内煤气和有限的热量，燃料比才能在现有纪录上更上一个台阶。（4）对于堵风口操作控制适宜鼓风动能，提高送风制度的合理性，以及高压差相对低顶压的操作，来解决原燃料条件较差，品位低，有害元素负荷较高等问题，维持高炉长周期的稳定顺行，是昆钢基于自身情况而摸索的有效操作，炼铁同仁对此可能看法不一，但适用于昆钢高炉，也取得较好的效果，理论支撑还有待进一步探索。参考文献：1 周传典主编.高炉炼铁生产技术手册 M.北京:冶金工业出版社，2003.817-821.2 周传典主编.高炉炼铁生产技术手册 M.北京:冶金工业出版社，2003.113-115.3 朱锦明，王臣.宝钢高炉送风制度与炉缸维护的探讨 J.炼铁，2015，34（1）:1-4.4 项钟庸，王筱留，张建良，等.高炉高效低耗炼铁理论与实践 M.北京:冶金工业出版社，2020.42-46.5 项钟庸，王筱留，顾项涛.再论落实高炉低碳炼铁生产方针 J.中国冶金，2021.31(9):9-14.