塔吊基础施工方案(34页).doc

施工组织设计（方案）报审表
工程名称：寻甸锦绣中央广场项目 编号：01

致： （监理单位）

我方已根据施工合同的有关规定完成了 寻甸锦绣中央广场项目A3塔吊基础 工程施工组织设计（方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。

附：寻甸锦绣中央广场项目A3塔吊基础专项（方案）

承包单位（章）
项目经理 ：
日 期 2016.6.28

专业监理工程师审查意见：

专业监理工程师
日 期

总监理工程师审核意见：

项目监理机构
总监理工程师
日 期
寻甸锦绣中央广场项目A3
塔吊基础施工方案
1. 编制依据
1.1. 由锦汉转业有限公司工程部提供的寻甸锦绣中央广场项目A3施工图纸、岩土工程勘察报告。
1.2. 由四川强力建筑机械有限公司提供的QTZ63（5013）塔式起重机的使用说明书、塔吊基础施工图。
1.3《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）《地基基础设计规范》（GB50007-2002）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2006）《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。
2. 工程基本概况
2.1. 工程建设概况
本工程A3块建筑层数：地上四层，地下一层；建筑总高度未超过30m。
2.2. 场地内地质情况：
场地地质情况较差，主要为粘土层、圆砾和泥炭质土。基础受力层为粘土层，承载力特征值fak=130KPa.
3. 塔吊选择及平面布置
本工程占地平面积较大；为尽可能满足区域内楼层都在塔吊覆盖范围内，本工程选用两台55米臂长的施工塔吊，型号为QTZ63（Q5510）和一台60米臂长的施工塔吊Q6010，生产厂家为四川强力建筑机械有限公司。臂端起重量1.0吨。独立式的起升高度为37.5米，附着式的起升高度可达140米，可满足本工程的垂直及水平运输需要。
A3北的塔吊为1#塔吊（Q5510），A3西的为2#塔吊（Q5510），A3南的为3#塔吊（Q6010）。2#塔吊为主吊，由于受1#和3#塔吊影响，2#塔吊须比1号塔吊高5米，比3号塔吊高10米，加上2#塔吊地面比3#塔吊地面高6米，塔吊吊钩及富余钢丝绳考虑5m长，塔吊最终安装高度为40米左右（至操作室），12个标准节高。
4. 塔吊基础设计
综合施工需要、附着长度、建筑物地下结构情况，1号塔吊基础中心定位于坐标：X= 2628914.046 m、Y= 942640.405 m处；2号塔吊基础中心定位于坐标：X= 2628992.330 m、Y= 942713.918 m处；3号塔吊基础中心定位于坐标：X= 2628901.017 m、Y= 942723.352m处。经查对地勘资料，整个场地面层为粘土，平均厚度7.5m，承载力特征值fak=120kpa；第二层为圆砾、粘土、粉土层，平均厚度21.1 m，承载力特征值fak=130kpa；第三层为泥炭质土层，平均厚度1.17 m，承载力特征值fak=50kpa；第1#、2#塔吊位于基坑边，场地条件限制不能设置天然独立基础，采用矩形板式桩基础。参照使用说明书要求（见附件）、塔吊基础施工图，结合现场情况，1#、2#塔吊基础的参数如下：
承台长4000mm，宽4000mm，高1000mm，共配两层钢筋网片，上层钢筋为双向各24根HPB335¢20，下层为双向各32根HPB335¢20，承台竖向连接筋为双向HPB300Φ10@500，（见附图），桩平面布置及配筋详附图，桩深8m。
3#塔吊位于地下室内，满足设置天然独立基础的条件，参照使用说明书要求（见附件）、塔吊基础施工图，结合现场情况，3#塔吊基础的参数如下：
承台长4800mm，宽4800mm，高1000mm，共配两层钢筋网片，上层钢筋为双向各31根HPB335¢20，下层为双向各31根HPB335¢20，架力筋为HPB300¢12@500，的钢筋。（见附图）。
5. 塔吊基础外防水处理
由于塔基顶面较低，在塔吊基础施工完成后要考虑排水和挡土问题，其处理方法：在基础的上口沿基础边砌筑240厚砖墙至高于相邻地面150mm。此砖墙有两个作用：挡土和挡水。为保证在塔吊使用期间基础内不致渗入水，需在砖墙外侧做抹灰层（防水砂浆[防水粉掺量参见使用说明]，厚度20，配合比1：2）；防水涂膜，涂膜上口上翻至砖挡墙顶；1：2水泥砂浆保护层。3#塔吊底板防水同车库底板后浇带。
6. 塔吊基础倾覆力及地基承载力验算
6．1 1#、2#塔吊验算书
矩形板式桩基础计算书
一、塔机属性
塔机型号
QTZ63 (Q5510)
塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)
40
塔机独立状态的计算高度H(m)
43
塔身桁架结构
方钢管
塔身桁架结构宽度B(m)
1.6
二、塔机荷载

塔机竖向荷载简图
1、塔机自身荷载标准值
塔身自重G0(kN)
410
起重臂自重G1(kN)
37.4
起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)
22
小车和吊钩自重G2(kN)
3.8
最大起重荷载Qmax(kN)
60
最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)
12.38
最小起重荷载Qmin(kN)
1
最大吊物幅度RQmin(m)
55
最大起重力矩M2(kN·m)
Max[60×12.38，1×55]＝742.8
平衡臂自重G3(kN)
19.8
平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)
6.3
平衡块自重G4(kN)
145
平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)
11.8
2、风荷载标准值ωk(kN/m2)
工程所在地
昆明寻甸县
基本风压ω0(kN/m2)
工作状态
0.2
非工作状态
0.75
塔帽形状和变幅方式
锥形塔帽，小车变幅
地面粗糙度
B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)
风振系数βz
工作状态
1.59
非工作状态
1.69
风压等效高度变化系数μz
1.32
风荷载体型系数μs
工作状态
1.95
非工作状态
1.95
风向系数α
1.2
塔身前后片桁架的平均充实率α0
0.35
风荷载标准值ωk(kN/m2)
工作状态
0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2＝0.79
非工作状态
0.8×1.2×1.69×1.95×1.32×0.75＝3.13
3、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1(kN)
251+37.4+3.8+19.8+145＝457
起重荷载标准值Fqk(kN)
60
竖向荷载标准值Fk(kN)
457+60＝517
水平荷载标准值Fvk(kN)
0.79×0.35×1.6×43＝19.02
倾覆力矩标准值Mk(kN·m)
37.4×22+3.8×12.38-19.8×6.3-145×11.8+0.9×(742.8+0.5×19.02×43)＝70.66
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'(kN)
Fk1＝457
水平荷载标准值Fvk'(kN)
3.13×0.35×1.6×43＝75.37
倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)
37.4×22-19.8×6.3-145×11.8+0.5×75.37×43＝607.52
4、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1(kN)
1.2Fk1＝1.2×457＝548.4
起重荷载设计值FQ(kN)
1.4FQk＝1.4×60＝84
竖向荷载设计值F(kN)
548.4+84＝632.4
水平荷载设计值Fv(kN)
1.4Fvk＝1.4×19.02＝26.63
倾覆力矩设计值M(kN·m)
1.2×(37.4×22+3.8×12.38-19.8×6.3-145×11.8)+1.4×0.9×(742.8+0.5×19.02×43)＝292.1
非工作状态
竖向荷载设计值F'(kN)
1.2Fk'＝1.2×457＝548.4
水平荷载设计值Fv'(kN)
1.4Fvk'＝1.4×75.37＝105.52
倾覆力矩设计值M'(kN·m)
1.2×(37.4×22-19.8×6.3-145×11.8)+1.4×0.5×75.37×43＝1053.11
三、桩顶作用效应计算
承台布置
桩数n
4
承台高度h(m)
1
承台长l(m)
4
承台宽b(m)
4
承台长向桩心距al(m)
1.6
承台宽向桩心距ab(m)
1.6
桩直径d(m)
1
承台参数
承台混凝土等级
C30
承台混凝土自重γC(kN/m3)
25
承台上部覆土厚度h'(m)
0
承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)
19
承台混凝土保护层厚度δ(mm)
50
配置暗梁
否

矩形桩式基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值：
Gk=bl(hγc+h'γ')=4×4×(1×25+0×19)=400kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×400=480kN
桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(1.62+1.62)0.5=2.26m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(457+400)/4=214.25kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L
=(457+400)/4+(607.52+75.37×1)/2.26=516.05kN
Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L
=(457+400)/4-(607.52+75.37×1)/2.26=-87.55kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L
=(548.4+480)/4+(1053.11+105.52×1)/2.26=769.15kN
Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L
=(548.4+480)/4-(1053.11+105.52×1)/2.26=-254.95kN
四、桩承载力验算
桩参数
桩混凝土强度等级
C30
桩基成桩工艺系数ψC
0.85
桩混凝土自重γz(kN/m3)
25
桩混凝土保护层厚度б(mm)
35
桩入土深度lt(m)
8
桩配筋
自定义桩身承载力设计值
否
桩混凝土类型
钢筋混凝土
桩身普通钢筋配筋
HRB335 20Φ16
地基属性
是否考虑承台效应
否
土名称
土层厚度li(m)
侧阻力特征值qsia(kPa)
端阻力特征值qpa(kPa)
抗拔系数
承载力特征值fak(kPa)
粘性土
7.5
20
35
0.7
-
粘性土
21.1
50
130
0.7
-
淤泥
1.1
50
35
0.7
-
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：u=πd=3.14×1=3.14m
桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×12/4=0.79m2
Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap
=3.14×(7.3×20+0.7×50)+130×0.79=670.73kN
Qk=214.25kN≤Ra=670.73kN
Qkmax=516.05kN≤1.2Ra=1.2×670.73=804.88kN
满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=-87.55kN<0
按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=87.55kN
桩身的重力标准值：Gp=ltApγz=8×0.79×25=157.08kN
Ra'=uΣλiqsiali+Gp=3.14×(0.7×7.3×20+0.7×0.7×50)+157.08
=555.12kN
Qk'=87.55kN≤Ra'=555.12kN
满足要求！
3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=20×3.14×162/4=4021mm2
(1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=769.15kN
ψcfcAp+0.9fy'As'=(0.85×14×0.79×106 + 0.9×(300×4021.24))×10-3=10752.89kN
Q=769.15kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=10752.89kN
满足要求！
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=254.95kN
fyAS=300×4021.24×10-3=1206.37kN
Q'=254.95kN≤fyAS=1206.37kN
满足要求！
4、桩身构造配筋计算
As/Ap×100%=(4021.24/(0.79×106))×100%=0.51%≥0.25%
满足要求！
五、承台计算
承台配筋(不设暗梁)
承台底部长向配筋
HRB335 Φ20@120
承台底部短向配筋
HRB335 Φ20@120
承台顶部长向配筋
HRB335 Φ20@160
承台顶部短向配筋
HRB335 Φ20@160
1、荷载计算
承台有效高度：h0=1000-50-20/2=940mm
M=(Qmax+Qmin)L/2=(769.15+(-254.95))×2.26/2=581.75kN·m
X方向：Mx=Mab/L=581.75×1.6/2.26=411.36kN·m
Y方向：My=Mal/L=581.75×1.6/2.26=411.36kN·m
2、受剪切计算
V=F/n+M/L=548.4/4 + 1053.11/2.26=602.51kN
受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/940)1/4=0.96
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(1.6-1.6-1)/2=-0.5m
a1l=(al-B-d)/2=(1.6-1.6-1)/2=-0.5m
剪跨比：λb'=a1b/h0=-500/940=-0.53，取λb=0.25；
λl'= a1l/h0=-500/940=-0.53，取λl=0.25；
承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4
βhsαbftbh0=0.96×1.4×1.43×103×4×0.94=7230.07kN
βhsαlftlh0=0.96×1.4×1.43×103×4×0.94=7230.07kN
V=602.51kN≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)=7230.07kN
满足要求！
3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×0.94=3.48m
ab=1.6m≤B+2h0=3.48m，al=1.6m≤B+2h0=3.48m
角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！
4、承台配筋计算
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1= My/(α1fcbh02)=411.36×106/(1.04×14.3×4000×9402)=0.008
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008
γS1=1-ζ1/2=1-0.008/2=0.996
AS1=My/(γS1h0fy1)=411.36×106/(0.996×940×300)=1465mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.43/300)=max(0.2,0.21)=0.21%
梁底需要配筋：A1=max(AS1, ρbh0)=max(1465,0.002×4000×940)=8066mm2
承台底长向实际配筋：AS1'=10787mm2≥A1=8066mm2
满足要求！
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2= Mx/(α2fcbh02)=411.36×106/(1.04×14.3×4000×9402)=0.008
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008
γS2=1-ζ2/2=1-0.008/2=0.996
AS2=Mx/(γS2h0fy1)=411.36×106/(0.996×940×300)=1465mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.43/300)=max(0.2,0.21)=0.21%
梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×4000×940)=8066mm2
承台底短向实际配筋：AS2'=10787mm2≥A2=8066mm2
满足要求！
(3)、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋：AS3'=8169mm2≥0.5AS1'=0.5×10787=5394mm2
满足要求！
(4)、承台顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋：AS4'=8169mm2≥0.5AS2'=0.5×10787=5394mm2
满足要求！
(5)、承台竖向连接筋配筋面积
承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
六、配筋示意图

矩形桩式承台配筋图

矩形桩式桩配筋图

6．2 3#塔吊验算书

矩形板式基础计算书

计算依据：
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)、《塔式起重机设计规范》（GB/T 13752-92）、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001(2006年版)）编制。
一、参数信息

1)塔吊基本参数
塔吊型号:Q6010，塔吊最大起吊高度H0＝40m，塔身宽度B＝1.6m；
2)塔机自重参数
塔身自重G0＝416kN，起重臂自重G1＝37.4kN，小车和吊钩自重G2＝3.8kN，平衡臂自重G3＝19.8kN，平衡块自重G4＝180kN，最大起重荷载Qmax＝60kN，最小起重荷载Qmax＝10kN；
3)塔机尺寸参数
起重臂重心到塔身中心的距离RG1＝25.9m，小车和吊钩重心到塔身中心的距离RG2＝11.5m，平衡臂重心到塔身中心的距离RG3＝6.3m，平衡块重心到塔身中心的距离RG4＝11.8m，最大起重荷载到塔身中心的距离RQmax＝11.5m，最小起重荷载到塔身中心的距离RQmin＝60m；
4)塔吊承台参数
承台长度b＝4.8m，承台宽度l＝4.8m，承台高度h＝1m，承台混凝土强度等级：C30，承台混凝土自重＝25kN/m3，承台上部覆土厚度d＝0.2m，承台上部覆土重度＝17kN/m3；
5)塔吊基础参数
地基承载力特征值fa＝130kN/m2，基础宽度地基承载力修正系数ηb＝0.3，基础埋深地基承载力修正系数ηd＝1.6，基础埋深地基承载力修正系数γ＝170kN/m3，基础底面以上的土的加权平均重度γm＝25kN/m3，承台埋置深度D＝1.5m，修正后的地基承载力特征值fa＝209.8kN/m2；
6)风荷载参数
塔身桁架杆件类型为：型钢或方钢管，地面粗糙度类型为：B类 城市郊区，塔机计算高度h＝43m，塔身前后片桁架平均充实率α0＝0.35，塔身风向系数α＝1.2，基本风压W0＝0.45kN/m2(工程所在地：北京，取50年一遇)，风荷载高度变化系数μz＝1.32，风荷载体型系数μs＝1.95，风荷载风振系数βz＝1.65；
7)承台配筋参数
承台底面长向配筋：使用HRB335钢筋，直径为20mm，间距为160mm；
承台底面短向配筋：使用HPB235钢筋，直径为20mm，间距为160mm；
二、荷载计算
1、自重荷载及起重荷载
1)塔机自重标准值
Fk1＝416+37.4+3.8+19.8+180＝657kN；
2)基础自重标准值
Gk＝4.8×4.8×(1×25+0.2×17)＝654.34kN；
丰水期：G＇k＝4.8×4.8×(1×(25-10)+0.2×17)＝423.94kN；
3)起重荷载标准值
Fqk＝60kN；
2、风荷载计算
计算公式如下：

1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值
工作状态下ω0＝0.2kN/m2
μz＝1.32
μs＝1.95
βz＝1.59
α0＝0.35
α＝1.2
计算结果：ωk＝0.65kN/m2
qsk＝0.44kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk＝qsk×H＝18.92kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk＝0.5Fvk×H＝406.78kN·m
2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值
非工作状态下ω0＝0.45kN/m2(北京，取50年一遇)
μz＝1.32
μs＝1.95
βz＝1.65
α0＝0.35
α＝1.2
计算结果： ωk＝1.53kN/m2
q＇sk＝1.03kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
F＇vk＝q＇sk×H＝44.29kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
M＇sk＝0.5F＇vk×H＝952.24kN·m
3、塔机的倾覆力矩
塔机自身产生的倾覆力矩，向前(起重臂方向)为正，向后为负。
1)大臂自重产生的向前力矩标准值
M1＝37.4×25.9＝968.66kN·m
2)最大起重荷载产生的最大向前起重力矩标准值
(Qmax比Qmin产生的力矩大)
M2＝60×11.5＝690kN·m
3)小车位于上述位置时的向前力矩标准值
M3＝3.8×11.5＝43.7kN·m
4)平衡臂产生的向后力矩标准值
M4＝-19.8×6.3＝-124.74kN·m
5)平衡重产生的向后力矩标准值
M5＝-180×11.8＝-2124kN·m
计算结果：
工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
Mk＝M1+M3+M4+M5+0.9(M2+Msk)＝-249.28kN·m
非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
M＇k＝M1+M4+M5+M＇sk＝-327.84kN·m
三、地基承载力验算
修正后的地基承载力特征值fa＝209.8kN/m2
1)工作状态下
Mk＝-249.28kN·m
a.当轴心荷载作用时：

Fk＝Fk1+Fqk＝717kN
Pk＝(717+654.34)/(4.8×4.8)＝59.52kN/m2
Pk≤fa＝209.8，满足要求。
b.当偏心荷载作用时：
基础长宽比b/l＝4.8/4.8＝1
基础长宽比小于等于1.1，按方形基础计算

Wx＝l×b×b/6＝18.43m3
Wy＝l×l×b/6＝18.43m3
Mkx＝Mk×b/(b2+l2)0.5＝-176.27kN·m
Mky＝Mk×l/(b2+l2)0.5＝-176.27kN·m
Pkmin＝78.65kPa
Pkmin>=0，偏心荷载合力作用点在核心区内，按下式计算：

Pkmax＝40.39kN/m2
Pkmax≤1.2fa＝251.76，满足要求。
2)非工作状态下
Mk＝-327.84kN·m
a.当轴心荷载作用时：

Fk＝Fk1＝657kN
Pk＝(657+654.34)/(4.8×4.8)＝56.92kN/m2
Pk≤fa＝209.8，满足要求。
b.当偏心荷载作用时：
基础长宽比b/l＝4.8/4.8＝1
基础长宽比小于等于1.1，按方形基础计算

Wx＝l×b×b/6＝18.43m3
Wy＝l×l×b/6＝18.43m3
Mkx＝Mk×b/(b2+l2)0.5＝-231.82kN·m
Mky＝Mk×l/(b2+l2)0.5＝-231.82kN·m
Pkmin＝82.07kPa
Pkmin>=0，偏心荷载合力作用点在核心区内，按下式计算：

Pkmax＝31.76kN/m2
Pkmax≤1.2fa＝251.76，满足要求。
四、基础抗剪验算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。
验算公式如下:

式中 hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.98；
ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，承台使用C30混凝土，取 ft=1430kN/m2；
am──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:

am=[1.6+(1.6 +2×(1-0.05))]/2=2.55m；
h0──承台的有效高度，取 h0=1- 0.05＝0.95m；
Pj──（小偏心）最大压力设计值：

工作状态下 P1＝40.39-[(4.8-1.6)/2]×(40.39-78.65)/1.6＝78.65kN/m2；
Pj＝40.39+78.65＝119.04kN/m2；
非工作状态下P1＝31.76-[(4.8-1.6)/2]×(31.76-82.07)/1.6＝31.76kN/m2；
Pj＝31.76+31.76＝63.52kN/m2；
Fl──实际冲切承载力：

工作状态下 Fl＝119.04×(4.8-1.6)×4.8/2＝914.23kN；
非工作状态下Fl＝63.52×(4.8-1.6)×4.8/2＝487.83kN；
允许冲切承载力：
0.7×0.98×1430×2.55×0.95＝2376.42kN
验算结果：
工作状态下实际冲切承载力不大于允许冲切承载力，满足要求！
非工作状态下实际冲切承载力不大于允许冲切承载力，满足要求！
五、承台配筋验算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。
计算简图如下(小偏心)：

1)、承台底面长向配筋验算
1.1)、抗弯计算，计算公式如下:

式中 a1──截面I-I至基底边缘的距离，取 a1＝(4.8-1.6)/2＝1.6m；
l──承台宽度,l=4.8m；
a＇──塔身宽度,取 a＇=1.6m；
P──截面I-I处的基底反力:

工作状态下P＝(4.8-1.6)/4.8×(40.39-(78.65))-(78.65)＝53.14kN/m2；
非工作状态下P＝(4.8-1.6)/4.8×(31.76-(82.07))-(82.07)＝48.53kN/m2；
经过计算得：
工作状态下MI＝1.62×[(2×4.8+1.6)×(1.35×40.39+1.35×53.14-2×1.35×654.34/(4.8×4.8))+(1.35×40.39-1.35×53.14)×4.8]/12＝100.85kN.m；
非工作状态下MI＝1.62×[(2×4.8+1.6)×(1.35×31.76+1.35×48.53-2×1.35×654.34/(4.8×4.8))+(1.35×31.76-1.35×48.53)×4.8]/12＝52.59kN·m；
取最不利的MI＝100.85kN·m；
1.2)、配筋面积计算,公式如下:
依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002

式中 1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定，承台使用C30混凝土，故1＝1；
fc──混凝土抗压强度设计值，承台使用C30混凝土，取14300kN/m2；
h0──承台的计算高度，取1-0.05＝0.95m；
1.3)、承台底面长向配筋验算：
fy──钢筋强度设计值，使用HRB335钢筋，取300000kN/m2；
──钢筋直径20mm；
──钢筋间距160mm；
──配筋数量31根；
经过计算得：
s＝100.85/(1×14300×4.8×0.952)＝0.002
＝1-(1-2×0.002)0.5＝0.002
s＝1-0.002/2＝0.999
As=100.85/(0.999×0.95×300000)×1000000＝354.214mm2；
承台底面长向需要配筋：As1＝lhρ
ρ＝0.0015
As1＝0.0015×4.8×1×1000000＝7200mm2；
承台底面长向需要配筋：
A1＝Max(As,As1)＝7200mm2；
承台底面长向实际配筋：
A2＝3.14×(20/2)2×31＝9734mm2；
验算结果：A2>=A1，满足要求。
2)、承台底面短向配筋验算
2.1)、抗弯计算，计算公式如下:

式中 b──承台长度，b=4.8m；
l──承台宽度，l=4.8m；
a＇──塔身宽度，取 a＇=1.6m；
b＇──塔身宽度，取 b＇=1.6m；
经过计算得：
工作状态下MII＝(4.8-1.6)2×[(2×4.8+1.6)×(1.35×40.39+1.35×78.65-2×1.35×654.34/(4.8×4.8)]/48＝200.76kN.m；
非工作状态下MII＝(4.8-1.6)2×[(2×4.8+1.6)×(1.35×31.76+1.35×82.07-2×1.35×654.34/(4.8×4.8)]/48＝183.95kN.m；
取最不利的MII＝200.76kN.m；
2.2)、配筋面积计算,公式如下:
依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002

式中 1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定，承台使用C30混凝土，故1＝1；