南阳理工土木工程桥梁设计计算书.docx

目 录
1 设计资料与结构尺寸 1
1.1 设计资料 1
1.2 结构尺寸 2
2 主梁内力计算 3
2.1 恒载作用内力计算 3
2.1.1. 桥面铺装和人行道重力 3
2.1.2. 横隔梁重力 3
2.1.3. 主梁重力 3
2.1.4. 恒载作用下总重力 3
2.2 活载作用内力计算 4
2.2.1. 主梁的荷载横向分布系数 4
2.2.2. 活载作用内力计算 12
2.3 内力组合 19
3 配筋计算与强度验算 22
3.1 纵向主筋的配置 22
3.2 截面复核 23
3.3 钢筋的配置 24
3.4 腹筋设计 24
3.5 斜截面承载力复核 33
3.6 裂缝宽度验算 40
3.7 主梁变形验算 41
4 行车道板的计算 43
4.1 行车道板内力计算 43
4.1.1恒载内力 43
4.1.2 活载内力 43
4.1.3 荷载组合 46
4.2 配筋与强度验算 46
5 横梁的计算 48
5.1 确定作用在中横隔梁上的计算荷载 48
5.2 绘制跨中横隔梁的内力影响线 49
5.2.1 计算弯矩影响线坐标值 49
5.2.2 绘制剪力影响线 50
5.3 截面内力计算及复核 51
5.4 截面配筋及强度验算 53
5.4.1 正弯矩计算配筋 53
5.4.2 负弯矩计算配筋 55
5.4.3 剪力计算配筋 55
6 结束语 57
7 参考文献 58

1 设计资料与结构尺寸
1.1 设计资料
1. 标准跨径：Lb=25m（墩中心距离）。
2. 计算跨径：L=24.50m（支座中心距离）。
3. 预制长度：L’=24.95m（主梁预制长度）。
4. 桥面净空：净-7+2*1.0m人行道
5. 设计荷载 汽车—20级 挂车—100级
人群荷载3 横隔梁5根，肋宽15cm。
6.材料：（1）钢筋；其技术指标见表1
（2）混凝土；指标见表2T型主梁，栏杆人行道为C25，桥面铺装为C30
钢筋技术指标表 表1
种类
弹性模量
抗拉设计强度
抗压设计强度
标准强度
I级

195
195
235
II级

280
280
335
混凝土技术指标表 表2

设计强度
标准强度
弹性模量
轴心抗拉
轴心抗压
轴心抗压
轴心抗拉
C25
11.5
1.23
16.7
1.78

C30
13.8
1.39
20.1
2.01

7.设计依据
1、《桥梁工程》教材，刘龄嘉主编，人民交通出版社。
2、《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ022-85）。
3、《公路桥涵设计通用规范》（JTG –D60-2004）。
4、《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG –D60-2004）。
5、《公路桥梁荷载横向分布计算》
8.计算方法：极限状态法
1.2 结构尺寸
本桥按二级公路桥涵净空设计，行车道宽为7.0m，人行道宽为1.0m，全桥每跨用5根预制的钢筋混凝土T型梁，每根梁行车道板宽1.80m，沿主梁纵向布置5根横隔梁。图3-1为桥梁横断面布置及主梁一般构造

2 主梁内力计算
2.1 恒载作用内力计算
2.1.1. 桥面铺装和人行道重力
人行道和栏杆的重力取（两侧）12.14；
桥面铺装为。
为了简化计算将人行道，栏杆和桥面铺装的重力平均分配给每根主梁，得

2.1.2. 横隔梁重力
根据结构尺寸一块预制横隔梁的体积为：

在主梁上有10块横隔梁，边梁上有5块横隔梁预制块。将其产生的重力沿主梁纵向均匀分摊，则中主梁横隔梁产生的重力为：

边主梁横隔梁产生的重力为：
2.1.3. 主梁重力

2.1.4. 恒载作用下总重力
边主梁
中主梁
根据总的恒载集度可计算出荷载内力见表3

恒载内力 表3
主梁
g()
L(m)
M()
Q()
跨中

Q支点
Q支点
中主梁
14.304
24.5
1073.25
804.94
175.22
87.61
边主梁
13.624
24.5
1022.23
766.67
166.89
83.45
2.2 活载作用内力计算
2.2.1. 主梁的荷载横向分布系数
本例中装配式简支T梁的跨中荷载横向分布系数采用比拟正交异性板法（G-M）进行。
（1）主梁的抗弯和抗扭惯矩I和IT
求主梁截面的重心位置，主梁截面见图（4）

行车道板平均厚度：
截面重心位置

+
T型截面抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯性矩之和，即
式中：-为矩形截面抗扭刚度系数，可由表4查出；
，—为相应各矩形的宽度与厚度
矩形截面抗扭刚度系数 表4
t/b
1
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
0.4
0.2
0.1
<0.1
C
0.141
0.155
0.171
0.189
0.209
0.229
0.250
0.291
0.312
1/3
查表可得<0.1

单位抗弯惯矩及抗扭惯矩为：

(2)横隔梁的抗弯惯矩和抗扭惯矩和
行车道板有效宽度的计算，横隔梁截面见图2-2.横隔梁长度取为两边主梁的轴线间距，即
表5
c/l
0.05
0.10
0.15
0.20
0.25
0.30
0.35
0.40
0.45
0.50
/c
0.983
0.936
0.867
0.789
0.710
0.635
0.568
0.590
0.459
0.416
，b’=15cm ，
根据c/l比值通过查表5 可求得 /c=0.497
求横隔梁重心位置
ay=2λh1h12+h'b'h'22λh1+h'b'=24.64cm
Iy=112×2×h13+2h1(ay-h12)2+112h'3b'+h'b'(h'2-ay)2=6008453.132cm4

<0.1 查表得
由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板的一半，故取
查表得=0.304

单位抗弯惯矩及抗扭惯矩为

（3）计算抗弯参数θ和扭弯参数α

式中：—桥宽的一半； —计算跨径
且： 根据《公预规》取G=0.43E
得： α=0.027 则：
（4）计算荷载横向分布系数影响线坐标
已知 查G—M法图表，可得表6
各梁K值计算 表6

梁位
荷载位置
b
3/4 b
1/2 b
1/4 b
0
-1/4b
-1/2 b
-3/4 b
- b
校核
K0
0
0.88
0.94
1.00
1.07
1.11
1.06
1.00
0.94
0.89
8.005
1/4b
1.68
1.52
1.33
1.28
1.06
0.86
0.64
0.39
0.21
8.025
1/2b
2.56
2.14
1.76
1.37
0.96
0.66
0.24
-0.19
-0.49
7.975
3/4b
3.34
2.76
2.12
1.53
0.95
0.37
-0.13
-0.63
-1.2
8.040
b
4.17
3.27
2.47
1.68
0.87
0.18
-0.55
-1.12
-1.16
8.055
K1
0
0.96
0.98
1.00
1.02
1.04
1.03
1.00
0.99
0.96
8.020
1/4b
1.02
1.03
1.04
1.05
1.03
0.97
0.94
0.89
0.86
7.890
1/2b
1.22
1.17
1.14
1.05
1.00
0.91
0.86
0.83
0.73
7.935
3/4b
1.38
1.29
1.18
1.06
0.98
0.89
0.83
0.77
0.71
8.045
b
1.55
1.45
1.24
1.08
0.95
0.83
0.77
0.68
0.59
8.070
用内插法求个梁位处的值，见图(6)

1号，5号主梁：

2号，4号主梁：

3号主梁 K′=K0（这里K0指列表梁位在0点的K值)
列表计算各主梁的横向分布影响线，计算结果见表7
梁
号

荷载位置
b
3/4b
1/2b
1/4b
0
-1/4b
-1/2b
-3/4b
-b
1号
K1'=0.2K1,b+0.8K1,34b
1.414
1.322
1.192
1.064
0.974
0.878
0.818
0.752
0.686
K0'=0.2K0,b+0.8K0,34b
3.506
2.862
2.190
1.560
0.934
0.332
-0.214
-0.728
-1.292
△=K1'-K0'
-2.092
-1.540
-.0998
-0.496
0.040
0.546
1.032
1.480
1.978
△α
-0.343
-0.253
-0.164
-0.081
0.007
0.089
0.169
0.243
0.324
Kα=K0'+△α
3.163
2.609
2.026
1.479
0.941
0.422
-0.045
-0.485
-0.968
η1,i=Kα5
0.633
0.522
0.504
0.296
0.188
0.084
-0.009
--0.097
-0.194
2号
K1'=0.2K1,b+0.8K1,34b
1.140
1.114
1.100
1.050
1.012
0.934
0.892
0.854
0.785
K0'=0.2K0,b+0.8K0,34b
2.208
1.892
1.588
1.334
1.000
0.740
0.400
0.042
-0.210
△=K1'-K0'
-1.068
-0.778
-0.488
-0.284
0.012
0.194
0.492
0.812
0.992
△α
-0.175
-0.128
-0.008
-0.047
0.002
0.032
0.081
0.133
0.163
Kα=K0'+△α
2.033
1.764
1.508
1.287
1.002
0.772
0.481
0.175
-0.047
η2,i=Kα5
0.407
0.353
0.302
0.257
0.200
0.154
0.096
0.035
-0.009
3
号

3
号
K1'=K1,0
0.960
0.980
1.000
1.020
1.040
1.030
1.000
0.990
0.960
K0'=K0,0
0.880
0.940
1.000
1.070
1.110
1.060
1.000
0.940
0.890
△=K1'-K0'
0.080
0.040
0.000
-0.050
-0.070
-0.030
0.000
0.050
0.070
△α
0.013
0.007
0.000
-0.008
-0.011
-0.005
-0.000
0.008
0.001
Kα=K0'+△α
0.893
0.947
1.000
1.062
1.099
1.055
1.000
0.948
0.901
η3,i=Kα5
0.179
0.189
0.200
0.212
0.220
0.211
0.200
0.190
0.180
(5) 绘制荷载横向分布影响线，求荷载横向分布系数
按《桥规》规定：汽车荷载距人行道边缘距离不小于0.5m；挂车不小于1m。针对各主梁进行荷载最不利位置布置，可计算各主梁荷载横向分布系数见图（7）

汽车—20级 mi汽=12ηi
m1汽=0.509 m2汽=0.43 m3汽=0.367
挂车—100级 mi挂=14ηi
m1挂=0.312 m2挂=0.238 m3挂=0.212
人群荷载
m1人=0.568 m2人=0.376 m3人=0.368
支点处荷载横向分布系数计算

利用G—M法计算所得荷载横向分布系数，适用于跨中，因此还需采用杠杆法计算靠近支点处的荷载横向分布系数见图（8）。
汽车—20级 mi，汽'=12ηi
m1，汽'=0.509 m2，汽'=0.43 m3，汽'=0.367
挂车—100级 mi，挂'=12ηi
m1，挂'=0.509 m2，挂'=0.43 m3，挂'=0.367
人群荷载
m1，人'=0.509 m2，人'=0.43 m3，人'=0.367
各主梁荷载横向分布系数汇总在表8中
各主梁荷载横向分布系数 表8
荷载
跨中—1/4跨
支点
1号梁
2号梁
3号梁
1号梁
2号梁
3号梁
汽车-20
0.509
0.430
0.367
0.353
0.500
0.639
挂车-100
0.312
0.238
0.212
0.103
0.472
0.500
人群
0.568
0.376
0.368
1.222
-0.222
0.000
荷载横向分布系数沿桥垮方向的变化按下述方法进行，跨中部分采用不变的跨中荷载分布系数，从第一根内横隔梁起向支点荷载横向分布系数过度，图（9.1）为1号主梁横向分布系数沿桥垮的变化。在实际应用中，当求跨中1/4截面处的剪力和弯矩时，为简化计算均采用不变的；在计算梁端支点剪力时，在主要荷载所在端需考虑荷载横向分布系数沿桥垮的变化，而离主要荷载较远的一端，由于相应影响线竖标值的显著减小，则可近似地取用不变的来简化计算。同理图（9.2）图（9.3）分布为2、3号梁的横向分布变化。

2.2.2. 活载作用内力计算
1）汽车荷载冲击系数
计算跨径l≤5m时，M=0.3，l≥45M时，M=0
5＜l＜45m时采用内插法计算
1+μ=1.154
2）活载弯矩
由汽车和挂车作用在一片主梁上上产生的内力数值，可以按截面内力计算的一般公式进行 M=（1+μ）ξ∑mipiyi

根据图（10）中影响线最不利荷载位置可得汽车—20级荷载作用下1号主梁跨中弯矩
Mq1=1278.01（kN·m）
挂车—100级荷载作用下1号主梁跨中弯矩为
Mg1=1505.41（kN·m）
根据图（11）中影响线及最不利荷载位置，可得汽车—20级荷载作用1号主梁1/4跨中弯矩为
Mq1=1078.26（kN·m）
挂车—100级荷载作用下1号主梁1/4跨弯矩为
Mg1=1183.73（kN·m）
由人群荷载产生的弯矩可按下式计算
Mr1=mrqrw
（式中qr—每米桥长的人群荷载 qr=3*1=3.0(kN/m）
W—影响线面积，对于跨中弯矩w=75.03m2，对于1/4跨弯矩w=56.28m2)
由人群荷载产生的一号主梁跨中弯矩为
Mr=127.85（kN·m）
由人群荷载产生的一号主梁1/4跨弯矩为
Mr=196.78（kN·m）
3）活载剪力（图(12)图(13)）
由于汽车或挂车作用而产生的内力仍可按截面内力的一般公式进行，即
Q=(1+μ) ξ∑mipiyi

由汽车—20级荷载作用下1号主梁跨中剪力
Qq1=94.84（kN）
由挂车—100级荷载作用下1号主梁跨中剪力
Qg1=115.28（kN）
由汽车—20级荷载作用下1号主梁1/4跨剪力
Qq1=177.13（kN）
由挂车—100级荷载作用下1号主梁1/4跨剪力
Qg1=193.28（kN）
由汽车—20级荷载作用产生的1号主梁支点处剪力可由图（14）中荷载最不利位置求出，这时应计入支点附近荷载横向分布系数的变化，即
Qq1=213.17（kN）
由挂车—100级荷载作用下1号主梁支点处剪力
Qg1=178.604（kN）
由人群荷载产生的剪力可按下式计算
Qr=mrqrw
当计算支点剪力时应考虑靠近支点处荷载横向分布系数的变化，即
Qr支= mrqrw+12*14（m0-ml）qry
式中：L—计算跨径 m0—支点处荷载横向分布系数 y—三角形荷载重心位置
对于跨中剪力： w=3.0625（kN）
对于1/4跨剪力： w=6.89（kN）
对于支点处剪力： w=12.25（kN）
y=0.196
因此，由人群荷载产生1号梁跨中剪力： Qr1=5.22（kN）
1/4跨剪力： Qr1=11.74（kN）
支点处剪力： Qr1=26.38（kN）
同理计算2号梁活载内力
根据图（10）中影响线及最不利荷载位置可得
汽车—20级荷载作用下2号主梁跨中弯矩
Mq2=1079.96(kN·m)
挂车—100级荷载作用下2号主梁跨中弯矩
Mg2=1084.35(kN·m)
汽车—20级荷载作用下2号主梁1/4跨弯矩
Mq2=942.8(kN·m)
挂车—100级荷载作用下2号主梁1/4跨弯矩
Mg2=902.97(kN·m)
由人群荷载产生的2号主梁跨中弯矩 Mr=85.53(kN·m)
由人群荷载产生的2号主梁1/4跨弯矩 Mr=64.16(kN·m)
2号主梁活载剪力（图（12）图（13））
汽车—20级荷载作用下2号主梁跨中剪力
Qq2=80.12(kN)
挂车—100级荷载作用下2号主梁跨中剪力
Qq2=87.94(kN)
汽车—20级荷载作用下2号主梁1/4跨剪力
Qq2=149.61(kN)
挂车—100级荷载作用下2号主梁1/4跨剪力
Qq2=147.44(kN)
由汽车—20级荷载作用下产生的2号主梁支点处剪力作用可由图（14）中荷载最不利位置求出，这时应计入支点附近荷载横向分布系数的变化，即
Qq2=230.69(kN)
挂车—100级荷载作用下2号主梁支点处剪力
Qq2=310.14(kN)
由人群荷载产生2号主梁跨中剪力：Qr2=3.45（kN）
1/4跨剪力：Qr2=3.45（kN）
支点处剪力：Qr2=3.45（kN）
计算3号梁活载内力
根据图（10）中影响线及最不利荷载位置可得
汽车—20级荷载作用下3号主梁跨中弯矩
Mq3=944.06(kN·m)
挂车—100级荷载作用下3号主梁跨中弯矩
Mg3=1022.9(kN·m)
根据图（11）中影响线及最不利荷载位置可得
汽车—20级荷载作用下3号主梁1/4跨弯矩
Mq3=796.51(kN·m)
挂车—100级荷载作用下3号主梁1/4跨弯矩
Mg3=804.32(kN·m)
3号主梁活载剪力（图（12）图（13））
汽车—20级荷载作用下3号主梁跨中剪力
Qq3=70.06(kN)
挂车—100级荷载作用下3号主梁跨中剪力
Qq3=78.33(kN)
汽车—20级荷载作用下3号主梁1/4跨剪力
Qq3=130.83(kN)
挂车—100级荷载作用下3号主梁1/4跨剪力
Qq3=131.33(kN)
由汽车—20级荷载作用下产生的3号主梁支点处剪力作用可由图（14）中荷载最不利位置求出，这时应计入支点附近荷载横向分布系数的变化，即
Qq3=239.2(kN)
挂车—100级荷载作用下3号主梁支点处剪力
Qq3=311.49(kN)
由人群荷载产生2号主梁跨中剪力：Qr3=3.38（kN）
1/4跨剪力：Qr3=7.61（kN）
支点处剪力：Qr3=10.43（kN）
下面把1号2号3号梁活载内力汇总于表9中
主梁活载内力汇总 表9
梁
号
荷载类别
弯矩M（kN·m）
剪力Q（kN）
跨中
1/4跨
支点
跨中
1/4跨
1
号
汽车—20级
1278.01
1078.26
213.17
94.84
177.13
挂车—100级
1505.41
1183.73
178.60
115.28
193.28
人群
127.85
96.78
26.38
5.22
11.74
2
号
汽车—20级
1079.96
942.8
230.69
80.12
149.61
挂车—100级
1084.35
902.97
310.14
87.94
147.44
人群
85.53
64.16
8.75
3.45
7.86
3
号
汽车—20级
944.06
796.51
239.2
70.06
130.83
挂车—100级
1022.9
804.32
311.49
78.33
131.33
人群
82.83
62.13
10.43
3.38
7.61
2.3 内力组合
根据《公预规》规定，按承载能力极限状态设计时，当恒载与活载产生同号内力，则：
荷载组合Ⅰ： SjⅠ=1.2SG+1.4SQ1'
荷载组合Ⅲ： SjⅢ=1.2SG+1.1SQ1''
此外对于同好内力情况，还应按《公预规》规定的方法对荷载效应予以提高，根据以上所得计算结果，内力组合如表10。
各主梁内力组合 表10
梁
号
序
号
荷载类别
弯矩M（kN·m）
剪力（kN）
跨中
1/4跨
跨中
1/4跨
支点
1
号
梁
1
恒载
1022.23
766.67
0
83.45
166.89
2
汽车—20
1278.01
1078.26
94.84
177.13
213.17
3
人群
127.85
96.78
5.22
11.74
26.38
4
挂—100
1505.41
1183.73
115.28
193.28
178.60
5
汽+人
1405.86
1175.04
100.06
188.87
239.76
6
1.2×恒
1226.68
920.00
0
100.14
200.27
7
1.4(汽+人)
1968.20
1645.06
140.08
264.42
335.66
8
1.1×挂
1655.95
1302.10
126.81
212.61
196.46
9
SjⅠ=6+7
3194.88
2565.06
140.08
364.56
535.93
10
SjⅢ=6+8
2882.63
2222.10
126.81
312.75
396.73
11
7/9×100%
61.60%
64.13%
100%
72.53%
62.63%
12
8/10×100%
57.45%
58.6%
100%
67.98%
49.52%
13
提高后的SjⅠ
3290.73
2642.01
144.28
375.50
552.01
14
提高后的SjⅢ
2940.28
2266.54
129.53
319.01
404.66
2
号
梁
1
恒载
1073.25
804.94
0
87.61
175.22
2
汽车—20
1079.96
942.80
80.12
149.61
230.69
3
人群
85.53
64.16
3.45
7.86
8.75
4
挂—100
1084.35
902.97
87.94
147.44
310.14
5
汽+人
1165.49
1006.96
83.57
157.47
239.44
6
1.2×恒
1287.9
965.93
0
105.13
210.26

2
号梁
7
1.4(汽+人)
1631.69
1409.74
117.00
220.46
335.22
8
1.1×挂
1192.79
993.07
96.73
162.18
341.15
9
SjⅠ=6+7
2919.59
2375.67
117.00
325.59
545.48
10
SjⅢ=6+8
2480.69
1959.00
96.73
267.31
551.41
11
7/9×100%
55.89%
59.34%
100%
67.71%
61.45%
12
8/10×100%
48.08%
50.69%
100%
60.67%
61.87%
13
提高后的SjⅠ
3007.18
2446.94
120.51
335.36
561.84
14
提高后的SjⅢ
2530.30
1998.18
98.66
272.66
562.44
3
号
梁
1
恒载
1073.25
804.94
0
87.61
175.22
2
汽车—20
944.06
796.51
90.06
130.83
239.20
3
人群
82.83
62.13
3.38
7.61
10.43
4
挂—100
1022.90
804.32
78.33
131.33
311.492
5
汽+人
1026.89
858.64
73.44
138.44
249.63
6
1.2×恒
1287.90
965.93
0
105.13
210.26
7
1.4(汽+人)
1437.65
1202.10
102.86
193.82
349.48
8
1.1×挂
1125.19
884.75
86.16
144.46
342.64
9
SjⅠ=6+7
2725.55
2168.03
102.82
298.95
559.74
10
SjⅢ=6+8
2413.09
1850.68
86.16
249.59
552.90
11
7/9×100%
52.75%
55.45%
100%
64.83%
62.44%
12
8/10×100%
46.63%
47.81%
100%
57.88%
61.97%
13
提高后的SjⅠ
2807.32
2233.07
105.90
307.92
576.53
14
提高后的SjⅢ
2461.35
1887.69
87.88
254.58
563.96
控制
设计计算内力
3290.73
2446.94
144.28
375.50
576.53

3 配筋计算与强度验算
考虑到施工方便，各主梁均按照表11所列控制设计内力进行配筋设计
3.1 纵向主筋的配置
根据表11中设计弯矩最大值进行配筋
设钢筋保护层为35㎝，主筋尺寸如图（15）所示

（1）首先判断T型截面类型。
假设钢筋合力点到截面的距离，
则主梁的有效高度

故属于第二类T形截面
（2）求受压高度

（3）计算受拉钢筋面积

选择钢筋12φ32+2φ18钢筋，截面积
钢筋叠高层数为7层，混凝土保护层取35mm>d=32mm
钢筋横净距：及1.25d=40mm
故满足要求
3.2 截面复核

故为第二类T型截面
不超筋

故截面复核符合要求
3.3 钢筋的配置
根据表11设计剪力最大值在支点处,在跨中为144.28KN。跨中截面为12φ32+2φ18，焊接钢筋骨架的层数为7层，纵向钢筋面积10157布置如图（16）

截面有效高度h0=1251.7mm，抵抗弯矩承载力Mu=3847.87kN·m＞r0Md=329073 kN·m
3.4腹筋设计
（1）截面尺寸检查
根据构造要求，梁最底层钢筋4φ32通过支座截面，占总面积的31.6％，超过20％。支点有效高度

=
截面尺寸满足设计要求
（2）检查是否需要根据计算配箍筋
跨中截面 =153.96KN
支座截面
因，故可在梁跨中的某长度范围内按构造要求配置箍筋，其余区段内按计算配置箍筋。
（3）计算剪力分配（图17）

在图(17)所示的剪力包络图中，支点处剪力计算值，跨中剪力计算值，的截面距跨中截面的距离可由剪力包络图按比例求的，为，在长度内按构造布置钢筋。
同时，钢筋《公预规》规定，在支座中心线长度方向不小于1倍梁高范围内，箍筋间距最大为100㎜.
距支座中心为处的计算剪力V′有剪力包络图按比例求

其中应由混凝土和箍筋承担的剪力计算值至少为0.6 V′=359.98kN;
应由弯起钢筋(包括斜筋)承担的剪力计算值最多为0.4 V′=239.99N，
所以，设置弯起钢筋区段长度为6082.8mm
(4)箍筋设计
采用直径为8mm的双肢箍筋，箍筋截面积
设计箍筋是斜截面的纵筋配筋率P及截面有效高度可近似按支座截面和跨中截面的平均值，计算如下：
跨中截面：Pl/2 =100,取Pl/2=2.5,h0=1251.7mm
支点截面：,
则平均值分别为，
箍筋间距Sv为：

取<及，是满足要求的。
％>0.18％，满足要求。
综合上述计算，在支座中心向跨径长度方向的1400mm范围内，设计箍筋间距，距跨中截面设计箍筋间距，尔后至跨中截面统一的箍筋间距取。
（5）弯起钢筋及斜筋设计
设焊接钢筋骨架的架立钢筋(HRB335)为φ22，钢筋重心至梁受压翼板上边缘距离
弯起钢筋的弯起角度为45°，弯起钢筋末端与架立钢筋焊接。为了得到每对弯起钢筋分配的剪力，由各排弯起钢筋的末端折点应落在前一排弯起钢筋弯起点的构造规定来得到各排弯起钢筋的弯起点计算位置，有关数据列入表11。
根据《公路桥规》规定，简支梁的第一排弯起钢筋（对支座而言）末端弯折点位于制作中心截面处时，如图

第一排弯筋的弯起点1距支座中心距离为
弯筋与梁纵轴线交点1′距支座中心距离为

分配的计算剪力值：239.99KN
需要的弯筋面积：
对于第二排弯起钢筋，可得到：

弯起钢筋的弯起点2距支点中心距离为
则第二排弯筋与梁纵轴线交点2′距支座中心距离为

分配给第二排弯起钢筋的计算剪力值，由三角形比例关系计算可得到:

所需提供弯起钢筋面积：
对于第三排弯起钢筋，可得到：

弯起钢筋的弯起点3距支点中心距离为。
则第三排弯筋与梁纵轴线交点3′距支座中心距离为

分配给第三排弯起钢筋的计算剪力值，三角形比例关系计算可得到:

所需提供弯起钢筋面积： 。
对于第四排弯起钢筋，可得到：

弯起钢筋的弯起点4距支点中心距离为。
则第四排弯筋与梁纵轴线交点4′距支座中心距离为

分配给第四排弯起钢筋的计算剪力值Vsb4，由图三角形比例关系计算可得到:

所需提供弯起钢筋面积：。
对于第五排弯起钢筋，可得到：

弯起钢筋的弯起点5距支点中心距离为。
则第五排弯筋与梁纵轴线交点5′距支座中心距离为

分配给第五排弯起钢筋的计算剪力值Vsb5，由图三角形比例关系计算可得到:

所需提供弯起钢筋面积：。
弯起钢筋计计算表 表11
弯起点
1
2
3
4
5
△hi
1189.5
1153.7
1117.9
982.1
946.2
距支座中心距离Xi（mm）
1189.5
2343.2
3469.1
4143.2
5089.5
分配的计算剪力值Vsbi(kN)
239.99
220.68
175.16
138.71
99.32
需要的弯筋面积Asbi（mm2）
1616.17
1468.13
1179.59
882.53
668.96
可提供的弯筋面积
Asbi（mm2）
1609
2φ32
1609