茅洲河界河整治工程双排混凝土灌注桩支挡结构设计与稳定性分析.pdf
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1、 第 2期 欧泽锋 : 茅洲河界河整治_T程 双排混凝土灌注桩支挡结构设计与稳定性分析 第 5 1 卷 1 2 一l 2 2 3 -1 3 2 3 -3 3 -4 V 填土层 淤泥 、 淤质土 淤质中细砂 黏性土 淤质土 泥质 中 、 细砂 泥质粗 、 砾砂 全风化砂岩 O 1 1 0 1 5 O 0 5 0O 6 0 1 2 - 0 1 5 O 1 6 -0 _ 2 O 0 0 7 0O8 0 1 2 O 1 8 0 2 4 -0 _ 3 O 0 2 4 0 2 8 05 4 7 1 3 6 5 | O- 3 o 0 0 8 8 8 t | 0 3 6 9 4_3 0 20 5 | 6-2
2、4 26l | | 49 5 06 0- 0 8 O O2 0 0 2 5 05 0 O 6 0 090 -1 o o 02 0 0 2 5 04 0 0 5 0 4 2 9 1 0 4 2 3 6 l 0 1 3 7 1 0 。 2 1 31 1 0 4 2 0 1 1 0 - 7 8 47 xl O 一 2 5 9 x1 0 - z 1 7 8 1 0 4 3 5 0 4 o 0 5 0 H 0 7 0 0 7 o o 1 0 5 0 0 6 0 0 7 0 0 4 5 0 - 5 0 0 7 o 0 1 01 0 0 1 O 3 0 O 2 0 o 0 0 6 0 0 - 9 0 0 河
3、 道 的平 整 ,在 前 排桩 前侧 设 置 厚 O 2 m 的钢 筋 混 凝 土护 面 ( 图 2 ) 。 4支 护结 构 稳定分 析 4 1 计 算参 数 ( 1 ) 地面超载取 Q = l ok N m ; 0 图 2 护岸结构设计 图 ( 2 ) 根据地质报告提供的有关参数进行计算 ; ( 3 )由于 堤 防工程 设计 规 范无 直 立岸 墙 变形 控 制指标要求 , 由于堤后厂房及建筑物较多 , 直立岸墙 第 2期 欧泽锋 : 茅洲河界河整治T程双排 混凝 土灌注桩支挡结构设计与稳定性分析 第 5 1 卷 : e( +X3,2 27600)27 600 12=7。 4 _I 1 7
4、01 4-1 t an 27 1 6 0 0 3 0 63 3 t an 2 O U U , l 7 3 6 9x1 9 3 0 0 x1 7 01 4 +21 3 00 x3 0 6 33 A = 一 1 7 3 5 1 ( 5 4 2 0 +1 9 3 0 0) + 3 1 0 8 8 经计算 , K = 1 3 8 1 7 1 1 5 , 满足规范要求。 4 3 4隆起量 的计算 孚 一 6 f 窆i=1 + g )+ 1 2 5 + 6 3 7 T m - 4 ( t a n b ) 式 中 : 基 坑底 面 向上位 移 ( mm) ; n 从 基坑 顶 面到基 坑底 面处 的 土层层
5、 数 ; 厂 _ _第 i 层土的重度 ( k N m ) , 地下水位以上 取 土 的 天 然 重 度 ( k N m ) , 地 下 水 位 以 下取 土 的饱 和重 度 ( k N m ) ; 广 一 _第 i 层土的厚度 ( m) ; 口 基 坑顶 面 的地面 超 载 ( k P a ) ; D 桩( 墙) 的嵌入长度 ( m) ; 日 基坑 的开 挖深 度 ( m) ; c 桩 ( 墙 ) 底 面处 土层 的粘 聚力 ( k P a ) ; 桩 ( 墙 ) 底面处土层的内摩擦角( 度) ; 桩 ( 墙 ) 顶面到底处各 土层 的加权平 均 重度 ( k N m ) 。 6 : 一 (
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