聚乙烯纤维对超高性能混凝土性能的影响.pdf

聚 乙烯纤维对超 高性能混凝土性能的影响 黄政宇等 1 1 1 聚乙烯纤维对超 高性能混凝土性能的影响 黄政宇 ， 李操 旺。 ， 刘永强 ( 1 湖南大学土木工程学院， 长沙 4 1 0 0 8 2 ； 2 中国人民解放军总参某部， 北京 1 0 0 0 9 4 ) 摘要 高强高模 量聚 乙烯纤维 ( P E纤维) 是一种被广泛研 究应 用的新 型合成 纤维增 强材料 。 系统地研 究 了不 同掺量 、 不 同长径 比的 P E纤维对超 高性 能混凝土 ( UHP C ) 性能 的影响 。结果表 明 P E纤维 能显著提 高混凝 土的抗 折强度和抗压强度 ， 在纤维体积掺量为 2 的情况下， 抗折强度为 2 8 MP a ， 抗压强度为 1 5 7 MP a ， 较素UHP C分别提 高了 4 7 3 和 2 8 。 l 。P E纤维的掺入大大提高了混凝土的韧性 ， 改变了混凝土脆性破坏的形态， 表现为多缝开裂， 荷载一 挠度 全曲线表现为位移硬化 。 关键 词 聚乙烯纤维超高性能混凝土强度 流动性韧性 中图分类号 ： TU5 2 8 文献标 识码 ： A D OI ： 1 0 1 1 8 9 6 j i s s n 1 0 0 5 0 2 3 X 2 0 1 4 2 0 0 2 7 The Ef f e c t s o f Po l y e t h y l e n e Fi b e r o n t he Pr o pe r t i e s o f UHPC HUANG Z h e n g y u ，L I Ca o wa n g ，LI U Yo n g q i a n g ( 1 C o l l e g e o f Ci v i l En g i n e e r i n g ，Hu n a n Un i v e r s i t y ，C h a n g s h a 4 1 0 0 8 2； 2 De p a r t me n t o f Ge n e r a l S t a f f He a d q u a r t e r s o f t h e P I A， B e ij i n g 1 0 0 0 9 4 ) Ab s t r a c t P o l y e t h y l e n e f i b e r i s a n e w s y n t h e t i c f i b e r ，wh i c h i s wi d e l y s t u d i e d a n d a p p l i e d PE f i b e r h a s h i g h s t r e n g t h a n d e l a s t i c mo d u l u s Th e i n f l u e n c e o f d i f f e r e n t c o n t e n t s a n d a s p e c t r a t i o o f PE f i b e r o n u l t r a - h i g h p e r f o r ma n c e c o n c r e t e( UHP C)wa s s t u d i e d Th e r e s u l t s s h o we d t h a t P E f i b e r c a n s i g n i f i c a n t l y i mp r o v e t h e f l e x u r a l a n d c o mp r e s s i v e s t r e n g t h o f UHP C I n t h e v o l u me c o n t e n t o f 2 ，t h e f l e x u r a l s t r e n g t h i s 2 8 MPa a n d c o mp r e s s i v e s t r e n g t h i s 1 5 7 MPa ，i n c r e a s e d b y 4 7 3 a n d 2 8 1 c o mp a r e d wi t h n o P E f i b e r P E f i b e r c a n g r e a t l y i mp r o v e t h e t o u g h n e s s o f UH P C， c h a n g i n g t h e f o rm o f b r i t t l e f r a c t u r e a n d e me r g i n g mu l t i p l e c r a c k i n g s Th e l o a d - d e f l e c t i o n c u r v e s s h o ws t h e s t r a i n h a r d e n i n g Ke y wo r d s p o l y e t h y l e n e f i b e r ，u l t r a - h i g h p e r f o r ma n c e c o n c r e t e ，s t r e n g t h，f l u i d i t y ，t o u g h n e s s 0 引言 超高性能混凝土( U l t r a h i g h p e r f o r m a n c e c o n c r e t e ， UH P C ) 具有超高强度和优异耐久性l 1 ， 目前 已经成为水 泥基复 合材料发展的重要方 向。超高性能混凝土是 通过提 高组分 的活性与细度 ， 去除普通混凝土 中的粗骨料， 仅保 留粒径小 于 1 mm的细骨料， 减少材料 内部缺陷 ， 优化 界面及微观结 构， 同时采用热水养护、 蒸汽养护等养护制度促进体 系内的 化学反应 ， 以获得高强度 、 高耐久性 2 。但 UHP C仍 然是一 种脆性材料 ， 在 UHP C中掺人纤维 ， 可以显著提高混凝土的 韧性和延性 3 。近年来 ， 具有高强度 、 高韧性 、 良好工作性能 和 自然条件成型的超高性能纤维增强混凝土得到了广泛 的 应用 4 。目 前 ， 国外对各种新 型纤维增强 UHP C研究较多， 其性能与纤维的掺量 、 弹性模量 、 断裂强度等力学性 能及纤 维表面特性有直接关系 5 ； 国内对聚丙烯纤维、 玻璃纤维、 玄武岩纤维在普通混凝土中的应用有一定的研究， 但 因普通 ? 昆 凝土存在纤维与基体之间粘结较弱， 纤维的掺入增加了整 个体系的界面薄弱区， 在有粗骨料情况下纤维不易分散等问 题 ， 整体上表现为掺入纤维混凝土韧性有一定程度 的增加 ， 极限抗压强度和抗折强度提高较少， 纤维掺量对抗折强度和 抗压强度影响不 明显等_ 8 。本实验采用剔除粗骨料的超 高性能混凝土作为基体 ， 通过降低水胶 比、 掺入矿物掺合料 等对基体进行改善， 并径 9 0热水养护 ， 增强纤维和基体的 粘结， 从而显著地改善 了混凝 土的韧性 ， 大幅度地提高了混 凝土的极限抗折强度和抗压强度。 1 实验 1 1 原 材料 水泥 ： “ 南方牌” P O 4 2 5 普通硅酸盐水泥； 硅灰 ： 山西忻 州铁合金有限公司生产， 灰白色粉末 ， 平均粒径为 8 8 n m， 比 表面积为 1 8 5 0 0 m g ； 粉煤灰 ： 长沙德 比粉煤灰工程有 限公 司生产， 灰色粉末 ； 石英粉 ： 长沙环宇石英砂有限公司生产， 3 2 5目， 平均粒径为 5 0 p m， 密度为 2 6 2 6 g c m。 ； 超活性矿渣 粉 ： 济南鲁新新型建材有限公司生产 ， P 1 0 0 0 0型超活性矿渣 粉 ； 石英砂： 长沙环宇石英砂有限公 司生产， 1 O 2 O目， 粒径 范围 0 9 2 mm； 高效减水剂 ： 苏州弗克新型建材有限公 司 *国家 自然科 学基 金( 5 1 1 7 8 7 1 1 ) 黄政宇： 男， 1 9 5 9年生， 硕士， 教授， 主要从事超高性能混凝土、 泡沫混凝土的研究 E - ma i l ： z y h u a n g 8 8 y a h o o C O rn 1 1 2 材料导报 B： 研 究篇 2 0 1 4年 1 0月( 下) 第 2 8卷第 l O期 生产， F O X - 8 HP型聚羧酸减水剂， 粉红色粉末， 适 宜掺量为 2 O 左右 ， 减水率大于 3 O ； 聚乙烯纤维 ： 仪征化纤股份有 限公司生产 ， 其性能见表 1 。 1 2 配合 比 本实验研究了不同长径 比和不同掺量 P E纤维对 UHP C 流动性 、 抗折强度、 抗压强度的影响， 配合 比如表 2 所示 。 表 1 聚乙烯纤维性能 Ta b l e 1 Pe r f o r ma n c e o f p o l y e t h y l e n e f i b e r 表 2 试验配合比设计 Ta b l e 2 M i x p r o p o r t i o n 1 3 实验 方法 1 3 1 试件制备及养护 ( 1 ) 根据试验配合 比， 准确称量各材料质量 ， 将水泥、 硅 灰、 微矿粉、 石英粉、 粉煤灰和石英砂混合倒入搅拌机 内， 干 拌 5 mi n “ 。 ( 2 ) 缓慢加入拌合水( 溶有 F O X - 8 HP粉末型减水剂) ， 搅 拌 5 mi n 。 ( 3 ) 均匀加入 P E纤维， 搅拌 1 0 mi n 。 ( 4 ) 浇筑成型， 采用振动台振动成型 ， 振动时间为 3 mi n ， 制成 4 0 mmX4 0 mmX1 6 0 mm、 1 0 0 mm1 0 0 mmX4 0 0 mm 两种试件。 ( 5 ) 试件成型后， 移入养护室( 2 0 2 )养护 4 8 h 后拆 模， 进行热水( 温度 9 0) 养护 7 2 h 。 1 3 2测试 方法 ( 1 ) 流动度测定 采用 NL D- 3型水泥胶砂流动度测定仪测定 UHP C的流 动性， 测定步骤按 G B T 2 4 1 9 2 0 O 5 ( 水泥胶砂流动度测定方 法 进行 。 ( 2 ) 抗折、 抗压性能测定 力学性能测定主要是测定抗折强度和抗压强度 ， 测定方 法采用 G B T 1 7 6 7 1 1 9 9 9 ( 水泥胶砂强度检测方法 。抗折试 验采用 4 0 m mX4 0 m m1 6 0 mm长方体试件 ， 加载速率为 ( 5 0 1 0 )N s 。抗压试验采用 4 0 m m4 0 m m4 0 m m 正 方体试件 ， 加载速率为( 2 4 0 0 12 0 0 )N s 。 ( 3 ) 弯拉韧性测定 参照 A S T M C 1 0 1 8 1 标准 ， 采用 1 0 0 m mX 1 0 0 m mX 4 0 0 mm长方体试件 ， 按照 3 等分点加载方式 ， 初裂前采用力控制 模式加载 ， 加载速度为 0 0 5 MP a s ， 开裂后采用位移控制模 式加载 ， 加载速度为 0 1 m m m i n ， 测定 P E纤维增强 UHP C 的荷载一 挠度曲线 。为确保位移测定的准确性 ， 消除压力机本 身变形的影响， 本试验试件挠度位移采用千分表单独测定 ， 并采用应变片校核试件荷载一 挠度曲线的弹性阶段及初裂强 度。 2 结果及分析 2 1 P E纤维对 U HP C流动性的影响 与普通混凝土相比， UH P C原材料种类较多， 影 响流动 性的因素也 比较多， 包括水胶 比、 水泥品种、 矿物掺合料掺 量 、 外加 剂掺量、 搅拌方式 、 环境因素等 ， 这些 因素 都会对 UHP C的工作性 能产生不 同程度 的影响l_ l 。P E纤维 为憎 水材料 ， 但在搅拌过程中仍 吸附一定量 的拌合水， 流动性较 其它纤维明显降低L 1 ， 从而降低了 UH P C构件纤维分散均 匀性， 增加了内部孔隙或缺陷 ， 不利于 UHP C强度和耐久性 的提高 。为改善混凝土的工作性能 ， 在 UHP C的配 比基础 上掺人一定量 的微矿粉及粉煤灰 ， 由于它们粒径分布、 形貌 及表面特征的特殊性 ， 在 U HP C的颗粒体系中会产生“ 颗粒 填充效应” 和“ 滚珠效应” ， 改善 UHP C的流动性能。本实验 首先在固定基体配合 比、 相 同搅拌工艺 的情况下， 仅研究纤 维长度和纤维掺量对 UHP C流动性的影响， 结果如 图 1所 示 。 未掺入纤维时， 混凝土流动性为 2 8 5 mm， P E纤维的掺 入使得浆体 内部摩擦阻力增大， 流动性显著降低。从 图 1 可 以看 出， 随着掺量的增加 ， 流动性降低越来越明显 ， 当纤维掺 量大于 2 时， 工作性差， 有结团现象 ， 虽能够勉强成型， 但试 件表面凸凹不平 ， 成型后气孔缺陷较多。P E纤维长度对流 动性影响较小， 在同一掺量情况下， 6 1 2 mm的不同长度纤 维对流动性影响较小 ， 但随着纤维掺量 的增加 ， 1 2 mm长度 纤维结团现象更为明显。 聚 乙烯纤维对超 高性能混凝土性能的影响 黄政 宇等 1 1 3 2 2 P E纤维对 U HP C抗折强度的影响 采用 水泥胶砂抗折试 验的方法评价 UHP C的抗折性 能。纤维的掺入对基体中的裂缝起到“ 桥架作用” ， 在弯 曲荷 载作用下 ， P E纤维 能够对 UH P C基 体提供 足够的桥联 应 力， 开裂后能显著抑制裂缝进一步扩展 ， 承担基体因开裂释 放的部分应力 ， 依靠基体与纤维 的粘结将力传递给两侧未开 裂的基体 ， 最终因纤维的拔 出或拔断而破坏。开裂前 P E纤 维对 UHP C的弯拉 强度影 响较小 ， 开裂后 破坏形 式 同素 UHP C存在较大差异 ， 改变了素混凝土的开裂即断 的脆性破 坏 ， 具有较好的塑性 ； 同时素 UHP C断面较为平整 ， 加入纤 维后破坏断面较为粗糙 ， 且 随着纤维掺量 的增加 ， 断面粗糙 度显著增加 。测得各纤维掺量及长度 的抗折强度如 图 2 所 示 。 巨 昌 越 帽 0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 纤维 掺量， 图 1 P E纤维掺量对流动性的影响 F i g 1 Th e e f f e c t o f PE fib e r c o n t e n t o n t h e flu i d i t y o f UHPC 日 山 皇 晒 j 基 纤维 掺量， 图 2 P E纤维对 U HP C抗折强度的影响 Fi g 2 Th e e f f e c t o f PE fib e r o n t h e fle x u r a l s t r e n g t h o fUHP C 由图 2可知， P E纤维增 强 UHP C的最低 纤维掺 量为 1 左右， 当纤维掺量在 1 以下时 ， 纤维掺量小于临界掺量 ， 混凝土开裂退出工作后， 纤维的粘结力不能承担从基体转移 的应力 ， 达不到增强的效果， 随着纤维掺量的增加 ， 抗折强度 几乎不变。当纤维掺量超过 1 后 ， 抗折强度明显增加。当 纤维体积掺量为 2 时 ， 纤维长度为 6 m m、 9 1T I I T I 、 1 2 mm 的 UHP C抗折强度分别为 2 8 0 MP a 、 2 6 4 MP a 、 2 6 8 MP a ， 较 素 UHP C分别提高了 4 7 3 、 3 8 9 oA、 4 1 1 。纤维长度对 抗折强度影响较小 ， 随着纤维长度的增加， 抗折强度略微降 低 。 2 3 P E纤维对 U HP C抗压强度的影响 P E纤维掺入 UHP C后， 对 UHP C初始裂缝起到了抑制 作用 ， 对混凝土的抗压强度有一定增强， 显著改变了 UHP C 的破坏形式。素 UHP C受压破坏时 ， 表现为脆性， 达到极限 荷载后混凝土瞬间破坏， 而掺入 P E纤维的 U HP C在裂缝 出 现后并不立即被破坏 ， 而是随着荷载施加仍能承受部分荷载 并缓慢变形 ， 表现出延性特征。P E纤维对 U HP C抗压强度 的影响如图 3所示。 翟 越 慧 图 3 P E纤维对 U HP C抗压强度的影响 F i g 3 T h e e f f e c t o f P E fib e r o n t h e c o mp r e s s i v e s t r e n g t h o f UHPC 2 3 1 不 同掺 量 对 UHP C抗 压 强度 的影 响 UH P C抗压强度随着 P E纤维掺量的增加而不断增加 ， 对于长度为 1 2 m m 的纤维 ， 当纤维掺量分别为 1 、 1 5 、 2 0 时， 抗 压强度较素 UH P C分别 提高 1 O 2 、 2 1 9 、 2 8 1 ， 但随着掺量的增加， 基体工作性能下降， 薄弱界面增 多， 受压时薄弱界面首先出现裂缝， 导致抗压强度无法 随掺 量的增加而持续提高。 2 3 2 不 同长度对 UHP C抗压强度的影响 由图 4 可知， 在低纤维掺量下， 抗压强度在小长径比情 况下提高较多 ， 当纤维掺量为 1 0 时， 6 mm纤维抗压强度 提高 1 6 4 ， 9 m m纤维抗压强度提高 1 3 6 ， 1 2 m m纤维 抗压强度提高 1 O 2 。当纤维掺量较高时 ， 长径 比较大条件 下抗压强度提高较大， 当纤维掺量为 2 时 ， 6 m m纤维抗压 强度提高 1 9 4 ， 9 r D m 纤维抗压强度提高 2 1 8 ， 1 2 m m 纤维抗压强度提高 2 8 1 。 2 4 P E纤维对弯曲韧性的影响 根据 U HP C流动性、 抗压性能、 弯拉性能 ， 综合考虑选 择 9 m m纤维为代表 ， 采用 1 0 0 I n m1 0 0 mm4 0 0 m m试 件 ， 测试 0 、 1 、 1 5 、 2 四种掺量情 况下 的弯拉韧性。 试验表明， 由于 P E纤维弹性模量与 UHP C弹性模量相差较 小 ， 纤维掺量对混凝土的开裂强度影响较小 。达到开裂荷载 后 ， 掺纤维的 UH P C出现第一条 裂缝 ， 裂缝宽度较细 ， 肉眼 无法识别 ， 需借 助放大镜观察 ， 继续加载 ， 裂缝数量不 断增 加 ， 裂缝保持稳定， 发展缓慢， 试件达到极限荷 载前 ， 试件发 展为多条细密裂缝 ， 裂缝宽度大体相 同， 峰值过后 ， 裂缝数量 不再增加， 原有裂缝中一条裂缝逐渐发展变宽， 形成主裂缝 ， 试件发生断裂破坏， 存在典型的位移硬化和多点开裂现象。 试件侧面观测到的裂缝如图 5 所示。 根据试验过程 中万能试验机荷载读 数及千分表位移读 数 ， 4 种纤维掺量的 U HP C弯拉荷载一 位移曲线如图 4 所示。 参照规范 A S T M- C 1 0 1 8 进行增韧效果的评价 ， 先确定初裂 1 1 4 材料导报 B： 研究篇 2 0 1 4年 1 0月( 下) 第 2 8卷第 1 0期 点 A和初裂挠度 M， 再分别按初裂挠度的 3 0 、 5 5 、 1 5 5 倍 数， 依次确定横坐标上 N、 P 、 Q三点及曲线上 B 、 C 、 D三点。 然后根据式( 1 ) 一式 ( 3 ) 计算弯曲韧性指数 ， 计算结果如表 3 所示 。 ( 1 )O AM 面积 O AC P面积 ， ,1 0 - 丽 一O ADQ面积 ， 。 、 , 3 0 一 O AM N R 。 荷载一 位移 曲线和坐标轴围成的面积为 UHP C构件在破 坏过程中所消耗的能量 。韧性指数 为构件在指定挠度时的 耗能与构件开裂时耗能的比值， 反映了构件开裂后的耗能能 力， 韧性指数越大 ， 开裂后构件的耗能能力越大 ， 韧性越好 。 由表 3可知， P E纤维对 UHP C的初裂强度和初裂挠度影响 较小， 但 随着纤维掺量从 0 增加到 2 ， 峰值强度提高 了 5 5 7 oA， 峰值挠度提高了 2 5 1 5 ， 韧性指数 ， 、 、 瑚 分别提高 6 2 6 倍 、 1 4 3 1倍、 3 O 7 1 倍 。由此可知， 随着纤维 掺量的增加 ， P E纤维增强 UHP C韧性显著增强 。 表 3 P E纤维对混凝土韧性的影响 Ta b l e 3 Th e e f f e c t o f P E f i b e r o n t h e t o u g h n e s s o f UHP C Z 挺 图 4 荷载一 挠度曲线 Fi g 4 Th e l o a d - d e f l e c t i o n c u r v e s 图 5 试件多点开裂图 F i g 5 P h o t o g r a p h o f mu l t i c r a c k i n g p a t t e r n 3 结论 挠度 ram ( 1 ) 随着 P E纤维掺量的增加 ， UH P C流动性能明显降 低 ； 在相同掺量情况下 ， 不同纤维长度对流动性影响较小。 ( 2 ) 在 U HP C中掺人 P E纤维能显著改善 UHP C的抗 折和抗压性能 ， 纤维体积掺量为 2 的 UHP C较 素 UHP C， 抗折强度提高 4 7 3 ， 抗压强度提高 2 8 1 。 ( 3 ) 在 UHP C中掺入 P E纤维能显著改善 UHP C的韧 性， 采用矩形小梁弯拉试验 ， 纤维体积掺量为 2 的 UHP C 较素 UH P C韧性指数 。 ， 均大幅提高。 聚 乙烯纤维对超高性能混凝土性能的影响 黄政宇等 ( 4 ) 综合考 虑 UH P C的流动性 、 抗压强度、 弯拉韧性等 指标， 对于直径为 2 0 m、 长度 6 1 2 mm范围内的 P E纤维 ， 最佳体积掺量为 2 ， 最佳长度为 9 mm。 ( 5 ) P E纤维在试验过程中仍然 以拔断为主， 需继续选择 更高强度纤维或者对 P E纤维表面进行处理 ， 以此获得更高 的韧性 。 参考文献 1 R i c h a r d P C o mp o s i t i o n o f r e a c t i v e p o wd e r c o n c r e t e J C e m C o n c r Re s ， 1 9 9 5 ， 7 ( 1 ) ： 1 5 0 1 2 Ma r c e l Ch e y r e z y， Vi n c e n t Ma r e t ，L a u r e n t Fr o u i n M i c r o s t r u c t u r a l a n a l y s i s o f r e a c t i v e p o w d e r c o n c r e t e J C e m Co n c r Re s ， 1 9 9 5 ， 2 5 ( 7 ) ： 1 4 9 1 3 Ki m D J ， Na a ma n A E，EI - Ta wi l S Co mp a r a t i v e fle x u r a l b e h a v i o r o f f o u r f i b e r r e i n f o r c e d c e me n t i t i o u s c o mp o s i t e s J C e m Co n c r C o mp o s ， 2 0 0 8 ， 3 0 ( 1 O ) ： 9 1 7 4 An t o i n e E Na a ma n。Ka y W i 1 l e Th e p a t h t o u l t r a h i g h p e r f o r ma n c e f i b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e ( UHp - FRC) ：Fi v e d e - c a d e s o f p r o g r e s s c ul t r a _ Hi 曲 P e r f o r ma n c e Co n c r e t e a n d Na n o t e c h n o l o g y i n Co n s t r u c t i o n Ka s s e l ， 2 0 1 2 5 Ka mi l e To s u n Fe l e k o g l u， B u r a k F e l e k o g l u Ef f e c t s o f f i b e r - ma t r i x i n t e r a c t i o n o n mu l t i p l e c r a c k i n g p e r f o r ma n c e o f p o l y me r i c f i b e r r e i n f o r c e d c e me n t i t i o u s c o mp o - s i t e s - J C o mp o - s i t e s P a r t B， 2 0 1 3 ， 5 2： 6 2 6 Ka mi l e To s u n， Bu r a k Fe k e k o g l u ， B t i l e n t B a r a d a n Mu l t i p l e c r a c k i n g r e s p o n s e o f p l a s ma t r e a t e d p o l y e t h y l e n e f i b e r r e i n f o r c e d c e me n t i t i o u s c o mp o s i t e s u n d e r fl e x u r a l l o a d i n g I- J - 1 Ce m Co n c r Co mp o s ， 2 0 1 2， 3 4( 4 ) ： 5 0 8 7 J e f f r e y Ch e n， Gi l l e s Ch a n v i l l a r d UHP C c o mp o s i t e s b a s e d o n g l a s s f i b e r s wi t h h i g h f l u i d i t y， d u c t i l i t y， a n d d u r a b i l i t y V C Ul t r a - h i g h P e r f o r ma n c e C o n c r e t e a n d Na n o t e c h n o l o g y i n Co n s t r u c t i o nKa s s e l ， 2 0 1 2 8 Ye Ba n g t u， J i a n g J i n y a n g， S u n W e i ， e t a 1 Ex p e r i me n t a l s t u d y o n r e i n f o r c i n g HS C wi t h l a r g e v o l u me m i n e r a l a d mi x t u r e s b a s a l t f i b e r s E J J S o u t h e a s t Un i v e r s i t y ：N a t S c i E d ， 2 0 1 1 ， 4 1 ( 3 ) ： 6 1 1 叶邦土， 蒋金洋， 孙伟， 等 玄武岩纤维增强大掺量矿物掺合 料高强混凝土试验研究 J 东南大学学报： 自然科学版， 2 0 1 1 ， 4 1 ( 3 ) ： 6 1 1 9 J i a n g Ch a o h u a ， Z h a o Hu i ，Ch e n Da ，e t a 1 Co mp a r i n g a n d a n a l y z i n g i n f l u e n c e o f b a s a l t a n d p o l y p r o p y l e n e f i b e r s o n t h e c e me n t mo r t a r E J B u l l C h i n e s e C e r a m Soc ， 2 0 0 7 ， 2 6 ( 6 ) ： 1 0 84 江朝华， 赵辉， 陈达 ， 等 玄武岩纤维及聚丙烯纤维对水泥砂 浆性能影响的对比分析E J 硅酸盐通报， 2 0 0 7 ， 2 6 ( 6 ) ： 1 0 8 4 1 O W u Z h i y u ， W a n g S h i y u e ， e t a 1 An e v a l u a t i o n o f me a s u r e me n t u n c e r t a i n t y o n f l e x u r a l s t r e n g t h o f s l k a i- r e s i s t a n c e g l a s s f i b e r c o n c r e t e J R e s E x p l o r L a b ， 2 0 1 2 ， 3 1 ( 6 ) ： 3 6 吴志煜， 王时越 ， 吕燕， 等 耐碱玻纤混凝土抗折强度测定及 不确定度评定 J 实验室研究与探索， 2 0 1 2 ， 3 1 ( 6 ) ： 3 6 1 1 He F e n g S t u d y o n t h e f o r mu l a t e d t e c h n o l o g y o f r e a c t i v e p o w d e r c o n c r e t e - D C h a n g s h a ：Hu n a n Un i v e r s i t y ， 2 0 0 0 何峰 活性粉末混凝土的配制技术研究 D 长沙： 湖南大 学 ， 2 0 0 0 1 2 Ya n g Wu s h e n g， Hu a n g Z h e n g y u S t u d y o n t h e r h e o l o g y o f f r e s h r e a c t i v e p o wd e r c o n c r e t e J B u l l C h i n e s e C e r a m Soc ， 2 0 0 4 ， 2 3 ( 2 ) ： 2 8 杨吴生， 黄政宇 新拌活性粉末混凝土流变性能研究 J 硅 酸盐通报 ， 2 0 0 4 ， 2 3 ( 2 ) ： 2 8 1 3 Ra v i Ra n a d e ， Mi c h a e l D S t u l t s De v e l o p me n t o f h i g h s t r e n g t h h i g h d u c t i l i t y c o n c r e t e C 2 n d I n t e r n a t i o n a l R I L E M C o n f e r e n c e o n S t r a i n Ha r d e n i n g Ce me n t i t i o u s Co m p o s i t e s Ri o d e J a n e i r o， 2 0 1 1 ( 责任编辑邱嘉欣) ( 上接 第 9 0页) 6 S a n g Yu l L e e ，S a n g Yo n g Le e A s t u d y o n t h e mi c r o s t r u c t u r a l d e f e c t s i n s l o t s o f t h i x o for me d c o p p e r r o t o r J S o l i d S t a t e Ph e n o me n a， 2 0 0 6， 1 1 6 1 1 7 ： 3 0 0 7 Ke u n Yo n g So h n，Do n g - W o o S u h，S a n g Yo n g Le e M i c r o s t r u c t u r e s a n d e l e c t r i c a l c o n d u c t i v i t y o f Cu - Ca a l l o y s f o r h i g h e f f i c i e n c y i n d u c t i o n mo t o r s J Ma t e r S c i F o r u m， 2 0 04， 4 49 452： 6 85 8 Wa n g Qi n g j u a n ，Xu C h a n g z h e n g ，Hu a n g Me i q u a n ，e t a 1 Ef f e c t o f Cr d i s t r i b u t i o n o n t h e p r o p e r t i e s o f Cu - Cr a l l o y 口 J F u n c t Ma t e r ， 2 0 0 7 ， 3 8 ( 7 ) ： 1 1 2 5 王庆娟， 徐长征， 黄美权， 等 c r 分布对 C u - C r 合金性能的影 响 J 功能材料， 2 0 0 7 ， 3 8 ( 7 ) ： 1 1 2 5 9 陈树川， 陈凌冰 材料物理性能 M 上海： 上海交通大学出 版社 ， 1 9 9 9 1 0 C h a k r a b a r t i D J ，La u g h l i n D E Th e Ca Cu ( c a l c i u m c o p p e r )s y s t e m J B u l l Al l o y P h a s e Di a g r a ms ， 1 9 8 4 ， 5 ( 6 ) ： 5 7 0 ( 责任编辑周媛媛)