降温方式对高温后钢筋混凝土短柱轴压力学性能的影响.pdf

第 1 6卷 第 3期 2 0 1 3年 6月 建筑材料学报 J 0URNAI OF B UI LDI NG MATE RI ALS Vo1 1 6， No 3 J u n ， 2 0 1 3 文章 编 号 ： 1 0 0 7 - 9 6 2 9 ( 2 0 1 3 ) 0 3 0 4 0 2 0 8 降温方式对高温后钢筋混凝土 短柱 轴压 力学性能的影响 王志伟 。 ， 霍静 思 。 ， 郭 玉荣 ( 1 湖南 大学 教育 部建 筑安全 与节 能重点 实验 室 ，湖南 长沙 4 1 0 0 8 2 ；2 华南 理工 大学 亚热带 建 筑科 学 国家 重点 实验 室 ，广东 广州 5 1 0 6 4 0 ； 3 湖 南省建 筑设 计 院 ， 湖南 长沙 4 1 O O O 0 ) 摘 要 ： 采 用 高温抗压 试验 炉对有 轴压荷 载作 用的 钢 筋混 凝 土短 柱在 升 温 、 降温 及 冷却 作 用后 的轴 压力学性能进行试验研究， 主要研究降温方式对经历不 同温度等级的有轴压荷栽钢筋混凝土短柱 的 高温 变形 特性 、 高温后 轴压 承 载 力 、 轴 压 刚度和 延 性 等 力 学指 标 的影 响 规 律 结果 表 明 ： 不 同 降 温方 式 下轴压荷 载使 试件 产生 明显 的 残余 压 缩 变 形 ， 且 对 高温后 的极 限 承载 力、 轴 压 刚度 和 延性 有显 著影 响 ； 降温方 式显著 影响 高温后 钢筋 混凝 土轴压 力学性 能 ， 其 中浇水 降温的 影响最 为显著 关键 词 ：钢 筋混凝 土 ；力 学性 能 ；高温全过程 ；轴压荷 载 ；降 温方式 中 图分类 号 ： T U5 2 8 5 7 1 ； TU3 1 7 1 文献标 志码 ： A d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 7 9 6 2 9 2 0 1 3 0 3 0 0 5 Ef f e c t o f Co o l i ng M e t h o d o n S u s t a i n e d Pr e l o a d M e c h a n i c a l Be h a v i o r s o f RC S t u b Co l u mn s wi t h a f t e r Ex p o s u r e t o Hi g h Te m p e r a t u r e s WANG Zh i we i 。 H UO J i n g s i GUO Yu r o n g (1 Chi n a M i n i s t r y o f Ed uc a t i on Ke y La bo r a t o r y o f Bui l d i ng Sa f et y a n d Ene r gy Ef f i c i e nc y，H u na n Uni v e r s i t y， Cha ng s ha 41 00 82，Chi na；2 St a t e Ke y La b o r a t o r y o f Sub t r op i c a l Bu i l di n g Sc i e nc e，S out h Ch i n a Uni v e r s i t y o f Te c hn ol o gy， Gu a ng z ho u 51 06 4 0，Chi na；3 Hun a n I ns t i t u t e o f Ar c hi t e c t ur e De s i g n，Cha ngs ha 41 00 00，Chi na ) Ab s t r a c t ：Re i n f o r c e d c o nc r e t e( RC) s t u b c o l u mns wi t h s u s t a i ne d p r e l oa d we r e he a t e d a nd c o o l e d us i n g a s p e c i a l l y bu i l t e l e c t r i c a l f u r na c e Th e t e s t f o c us e d on t he e f f e c t o f c o o l i ng m e t ho d on t he a x i a l d e f or ma t i on s，r e s i du a l l o a d b e a r i ng c a p a c i t y，a xi a l s t i f f ne s s a s we l l a s d u c t i l i t y o f f i r e da m a g e d RC s t ub c ol u m n s wi t h s u s t a i ne d pr e l o a d s The t e s t r e s ul t s s ho w t h a t s pe c i me ns wi t h s u s t a i ne d p r e l o a d a f t e r e x po s u r e t o h i g h t e mpe r a t ur e s s u f f e r r e ma r ka bl e r e s i d ua l c o m p r e s s i on de f o r ma t i o n s Th e s us t a i ne d p r e l o a d ha s s i gn i f i c a nt e f f e c t s o n t he r e s i du a l l o a d b e a r i n g c a p a c i t y，a x i a l s t i f f n e s s a nd d uc t i l i t y Co ol i n g m e t ho d ha s s i gn i f i c a n t e f f e c t o n t he me c ha ni c a l b e ha v i o r s of RC c o l umn s a f t e r e xp os u r e t o hi g h t e mpe r a t u r e s The e f f e c t o f c o o l i ng b y wa t e r i s m o r e s i gni f i c a n t t ha n t h a t o f ot he r c o o l i n g m e t ho d s Ke y wo r d s ：r e i n f or c e d c o nc r e t e( RC)；m e c ha ni c a l b e h a v i o r；e n t i r e p e r i o d o f hi gh t e mpe r a t ur e e x p os ur e； s us t a i ne d pr e l oa d；c o o l i ng r e gi m e 目前， 钢筋混凝土结构 已成为应用最为广泛的 结 构型 式 ， 具 有 良好 的抗 火性 能 ， 但 高温会 导 致材 料 性能严重劣化 ， 使结构性能大大削弱 因此 ， 研究 钢筋混 凝土 结构 的抗 火性 能 以及 火灾 后力学 性 能十 收稿 日期 ： 2 0 1 2 - 0 1 0 6 ；修订 日期 ： 2 0 1 2 0 2 1 6 基金项 目： 教育部新世纪优秀人才计划资助项 目( NC E T - 1 l _ 0 1 2 3 ) ； 国家 自然科学基金资助项 目( 5 0 7 7 8 0 6 9 ) ； 亚热带建筑科学 国家重点实 验室开放基金( 2 0 0 9 KB 2 3 ) 第一作者 ： 王志伟( 1 9 8 5 ) ， 男 ， 山东滕州人 ， 湖南省建筑设计院助理工程师 E ma i l ： z h i we i wa n g 3 2 1 5 g ma i l c o rn 通信作者 ： 霍静思( 1 9 7 O 一 ) ， 男 ， 吉林梨树人 ， 湖南大学教授 ， 博士 E - ma i l ： j i n g s i h u o g ma i l c o rn 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3 期 王志伟 ， 等 ： 降温方式对 高温后钢筋混凝 土短柱 轴压力学性能的影 响4 0 3 分 必要 和迫切 国内学者 对火 灾后 钢筋 混凝 土构件 的力 学 性 能 进行 了大量试 验 研 究 吴 波 等 。 试 验 研 究 表 明 ， 随 着 温度 的升 高 ， 试 件 破 坏 由以 钢筋 屈 服 为 特 征 的弯 曲型破 坏转变 为 以压 区混 凝 土 压 碎 、 保 护 层 脱 落 和 钢筋 压 曲为特 征 的脆性 破坏 ； 高温 后混凝 土 的强度 、 刚度 、 变 形能 力 和耗 能 能 力 均 随温 度 的增 加 而逐 渐 降低 ； 钢筋混凝 土柱剩余轴压刚度 随着受火时间延 长而减小； 剩余 极限承载力随着轴压 比的增大而减 小 ， 同时随着轴向约束刚度比的增大而增大 张家广 等 4 试验 结果 表 明 ， 与无 初始 应力 作用 的试 件 相 比 ， 有初 始 应力作 用 的试 件 高 温后 承载 力 和 刚 度提 高 ， 但 延性 明显 降低 S c h n e i d e r等 5 试 验 表 明 ， 钢 筋 混 凝 土柱在轴压 比为 0 5时 比轴压 比为 0时 具有 更 高 的剩余承载力 ， 而受轴向约束的钢筋混凝土柱的剩余 承 载力 比无轴 向约束时要小 国内外鲜有研 究者 开展 降温 方 式对 有 轴压 荷 载 钢筋 混凝土 构 件高 温后 力 学性 能 的 试验 研 究 C E C S 2 5 2 - 2 0 0 9 O 4 N 时 ， 取 _ e关 系 曲 线 上 对 应 初 始 轴 力 N。处 的 切 线 刚 度 ； E A E A 为高 温全过 程 后 试 件 轴 压 刚度 损 伤 系 数； 为高温极 限膨胀变形 ； A e为高温后残余 变 形， 正值表示膨胀变形， 负值表示压缩变形； e 为高 温后 试 件 初 始 屈 服 变 形 ， 本 文 取 e 一 Nu T E A ； e 为高 温后试 件极 限变 形 ， 取 为荷 载 一 变 形 ( N _ e ) 关 系 曲线峰值点 的应变 ( 不 包括 降温冷 却后 的残余 变 形) ； 和 分 别 表示 常 温下 和高 温 全 过 程 作用 后 试件的延性系数 ； NT c ， N 。 分别为按模 型 1 ， 2计算 出 的钢筋 混凝 土短 柱 高 温 后 的极 限承 载 力 表 1中 试件 编 号 “ R 0 ” 为钢 筋 混凝 土 常 温试 件 ； 编 号 中第 1 个数 字 “ 4 ” 或 “ 6 ” 表 示 试 件 所 经 历 的 等 效 温 度 为 4 0 0 或 6 0 0 ， 第 2个 数 字 “ 0 ” 或 “ 6 ” 表 示 试 验 时 的轴 压 比为 0或 0 6 ； “ L L ” ， “ KL ” 和 “ S L ” 分 别 表示 试件 的降温方式为炉膛降温、 空气降温和浇水降温 试件 的尺 寸和 配 筋情 况 如 图 1所 示 混 凝 土设 计强 度等 级为 C 4 0 ， 采 用 4 2 5普 通 硅 酸 盐水 泥 ， 砂 为河 砂 ( 中砂 ) ， 石子 为碎 石 ， 粒 径为 5 2 0 mm， 拌 和 水用 自来水 坍落度为 3 5 5 0 mm， 砂率为 3 6 ( 质 量分数 ) 混凝 土配合 比 ( 水)： ( 水 泥)： m( 砂 )： 表 1 钢筋混凝土短柱高温试验一览表 T a b l e 1 S u mma r y o f t e s t s o n fir e - d a ma g e d r e i n f o r c e d c o n c r e t e s t u b c o l u mn s R4 0 LL R4 6 LL 6 43 R4 6 KL R4 6 SL 0 O 0 6 4 8 2 40 0 0 6 4 8 2 0 6 4 8 2 8 0 1 0 9 9 3 4 0 0 1 5 8 6 8 1 O 8 4 9 3 4 8 9 8 8 9 1 1 1 4 2 5 2 2 0 7 8 7 0 9 8 3 9 2 9 9 8 R6 O LL R6 6 LL 8 4 4 R6 6 KL R6 6 SL 0 0 O 6 4 8 2 6O O 0 6 4 8 2 0 6 4 8 2 5 1 0 0 6 3 9 5 0 6 3 7 2 0 0 9 O 2 8 5 8 5 6 6 9 8 0 8 7 2 6 3 9 2 4 5 3 2 0 6 6 9 2 2 5 7 9 0 6 5 3 6 1 5 3 3 8 9 6 O9O 9 7 5 7 阳 M 钾 0 0 O 0 蛆阻 ；1 5 5 3 3 卯 3 2 3 3 6 9 1 3 2 1 2 2 8 5 7 盯 1 i O 一 一 诣 趴即 5 1 0 0 1 0 0 0 卯 0 O O O 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3 期 王志伟 ， 等 ： 降温方式对 高温后钢筋混凝土短柱轴压力学性能 的影 响4 0 5 在相同的轴压荷载作用和降温制度下 ， 表面裂缝数 量随温度的升高而增多， 裂缝宽度随之增大 ； 在相同 约束 应 力作 用 下 ， T 。 一4 0 0 的试 件 表 面 裂缝 随着 降温速度的增大而增多； T 一6 0 0的试件 ， 随降温 速 度 增 大 ， 其 表 面 裂缝 数 量 略有 增 加 可 见 ， 混凝 土 温度越高 ， 降温方式对其表面裂缝数量的影响越小 这 可 能是混凝 土在 遭 受 较 高温 度 作 用 时 ， 表 面 已经 产 生较 多裂缝 ， 从 而使 降 温 方 式对 表 面 裂 缝 的影 响 不 显著 所致 2 2高温全 过 程变形 图 3为钢筋混凝 土试件 的高温全过程 轴 向变 形一 时 间( ) 关 系 曲线 由 图 3可 见 ， 无 轴 压荷 载 试 t m i n ( a ) 4 0 0 o C 件在 升温过 程 中产 生 显 著 的膨 胀 变 形 ， 最 大膨 胀 变 形 随温度 的升 高而 增 大 ； 降 温 过程 中 随着 温度 的 降 低 ， 其高温膨胀变形有所恢复， 但降至室温后仍有明 显 的残余膨胀变形 ， 且其随温度的升高而增大 与无 轴 压荷 载试 件相 比 ， 有 轴压荷 载试 件 高温 全过 程 曲线存 在显 著差 异 同一 温 度 系列 有 轴 压荷 载 试 件 的高温 膨胀 变形 基 本 相 同 ， 但 明显 小 于 无 轴压 荷 载 试件 ， 残余变形由膨胀变形变为压缩变形； 采用不 同 降温方式 的同一温度系列试件的高温后残余变形有 所 不 同 ， 且一 般 随降温 速度 的增大 而增 大 对 于轴 压 比 n 一0 6的试件 ， 由于短期高温徐变和瞬态热应变 的影 响 ， 导致 试件 在升 温过程 中未 产生膨 胀变 形 图 3 钢筋混凝土的轴 向变形一 时 间( 3 - t ) 关系曲线 Fi g 3 at c u r v e s o f RC 由图 3还可见， 同一温度系列采用 L L降温方 式试件的 关 系曲线的降温部分近似平行 这是 由于混凝 土在 升温过 程 中发生 的膨胀 变 形主要 包 括 固体 颗粒 的升 温膨胀 、 失 水收缩 、 水 泥浆 体和 骨料 界 面裂缝的出现与扩展以及骨料 的内部损伤等_ 1 ， 在 降温过程 中， 除了固体颗粒的膨胀变形可 以恢复外 ， 其余变形基本都不能恢复 对于采用不同降温方式 的有 约束 试件 ， 其 降 温部 分 不 再 与 采 用 L L降 温 方 式 的 曲线 平行 2 3 荷 载一 变 形关 系 曲线 图 4为 经 历 高 温 全 过 程 的 钢 筋 混 凝 土 短 柱 荷 载一 变 形 ( N _ e ) 关 系 曲线 ， N_ e曲线包 括 常 温加 载 、 高 温全 过程 与高 温后 破 坏 3个 阶段 由 图 4可 见 ， N- e 关 系 曲线 有 以下特 点 ： L L与 KL降温方 式对 N_ e关 系 曲线形 状 的影 响没有 明显 区别 ， S L降 温方 式对 高 温全 过程 曲线 的影 响较 为 显 著 ， 导 致 其 轴压 刚度 和 极限承载力明显降低 与常温试件相 比， 无轴压荷载 高温全过程作用后试件极限承载力在 T 一4 0 0时 损失 较小 ， T 一6 0 0时损失 较 为 明显 ； 有 轴压 荷 载 高 温全 过程 作 用 后 试 件 有 非 常 明显 的残 余 压 缩 变 形 ， 残余 承载 力不仅 与所 经历 的温度 有关 ， 而 且 与轴 ( b ) 6 0 0 压荷载水平和降温方 式有关 对于 同一温度系列试 件 ， 与无轴 压荷 载情 况相 比， 轴 压荷 载使 高温全 过 程 后 N_ e关 系 曲线 的弹 性 阶段 增 长 ， 弹 塑性 阶段缩 短 ， 曲线形 状 渐 趋尖 耸 ， 轴 压 刚度 增 加 ， 下 降段 变 陡 ， 破 坏更突然 ， 明显变脆 这可能是 由于在升降温和冷却 全 过程 中 ， 混凝 土 由于 荷 载 和高 温 的双 重作 用 而 产 生 微裂纹 等 累积损 伤所 致 图 5为温 度对 钢筋混 凝 土试件 e关 系 的影 响 规 律 由图 5可 见 ， 相 同 轴 压 荷 载 水 平 和 降 温 方 式 下 ， 随着温度的升高， 无轴压荷载试件高温后 N- e关 系 曲线渐 趋 扁 平 ， 峰 值 应 变 增 加 ， 轴 压 刚度 显 著 降 低 ； 有轴 压荷 载 试 件 高 温 后 e关 系 曲线 弹 性 上 升 段 与下 降段差 距不 大 3 试验结果分析 3 1 高温全 过程后 的残余承 载 力 由表 1中钢筋 混凝 土短 柱试件 高温 全过程 后 的 承载力损伤系数 N N 可见 ， 采用 L L和 KL降温 方 式 的有 轴压 荷载 试件 承载 力 明显 高 于无轴 压荷 载 试 件 ， 而 采用 S L降 温 方 式 有 轴 压 荷 载 试 件 承 载力 与 无轴 压荷 载 情 况 基 本 相 当 ， 这 说 明 S L降 温方 式 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 4 0 8 建筑材料学报 第 1 6 卷 而明显降低 ， 表明经受高温作用后， 钢筋混凝土延性 变差； 轴压荷载使得高温后钢筋混凝土延性显著降 低 但文献 4 的部分有轴压荷载试件试验结果偏 低 从表 1中的数据 可 以看 出 ， 高温后 钢筋 混凝 土延 性 损伤 程度介 于其 承载 力损 伤和轴压 刚度 损伤 程 度 之 间 3 4轴压 荷载作 用影 响分析 上述承 载力 和轴压 刚度 损伤影 响 因素分析 结 果 表 明 ， 轴压 荷载 可 提高 高 温 后钢 筋 混 凝 土极 限承 载 力 和轴压 刚 度 有研 究 表 明 1 ， 适 当 的轴 压 荷 载 水 平可提高高温后混凝土抗压强度和弹性模量 可能 是 由于适 当 的轴 压荷 载可有 效约束 混凝 土在 升 温过 程 中的 自由膨 胀 变形 ， 限制 了垂直 于应 力 方 向裂 缝 的发 展 ； 同时产 生 了显著 的瞬态 热应变 ， 导致 混凝 土 内部应力 的松 弛 和 释放 ， 缓 解 了水 泥浆 和 骨料 间黏 结力的破坏过程 ， 缩减了高温下骨料晶体化和水泥 水 化生成 物脱 水所发 生 的体积 膨胀_ 1 为了深入研究降温方式和轴压荷载对钢筋混凝 土 高温后 力学 性 能 的影 响 ， 采 用 前 研究 者 提 出 的钢 筋和混凝土高温损伤模型和本构关系对其力学性能 指 标进行 数值 分析 ， 并 与本文试 验结 果进行 比较 图 4中灰 色 曲线 为 采 用 不 同模 型得 到 的荷 载 一 变 形 关 系曲线 其中， 模型 1曲线为采用高温后混凝土强度 损伤模型_ 1 引、 高温后混凝土应力一 应变模 型L l 和高 温后钢筋强度模型与弹性模量 计算得到的， 模型 2曲线 为采 用高 温后 混凝 土 强度 损伤 模 型 与高 温 后 混凝土应力一 应变关系模型 7 、 高温后钢筋强度模型 与 弹性模 量n 计 算 得 到 的 可 见 ， 模 型 1曲线 与 无 轴 压荷 载试 验 曲线 基 本 吻合 ， 但 模 型 曲线 的下 降 段 比试验 曲线陡 ， 这主要是 因为在分析模型中未考虑 箍 筋对 钢筋 混凝 土 延性 的影 响 表 1给 出了按 上 述 模型计算得出的无约束钢筋混凝土短柱高温后的极 限承载力 N 和 N 。 ， 由表 1 可见 ， 由模型 1计算得 出的高温后极限承载力 N 与试验值相近， 由模型 2 计 算得 到 的极 限承载力 N 。 则偏 小 由图 4还 可看 出 ， 有 初始 应 力 试 件 的极 限承 载 力 大 于 由模 型 曲线 得 出的 极 限承 载 力 ， 这 说 明 以往 无轴压荷载高温后混凝土强度损伤模型偏 于保守 ， 应 适 当考虑 轴压 荷载 对高温 后混 凝土抗 压强 度 的有 利 影 响 轴压 荷载 的存 在 ， 可 以提 高高温 后钢 筋混 凝 土轴压刚度 ， 但使试件的延性降低 ， 从而对结构产生 不利 影 响 3 5 降温方 式影 响分析 采用 L L和 KL降温 方 式 的有 轴 压荷 载 试件 极 限承载力相 当， 其值大于采用 S L降温方式的试件 这 主要是 因为 升 降温 过程 中 ， 试 件截 面上 始终 存 在 不 均匀温 度场 ， 开 始升 温 时 试件 周 边 附近 形 成较 大 拉压并存的状态， 并且伴随着裂缝的形成和开展， 以 及 高温作 用 时间 的延 长 ， 这 种状 态 的 位 置逐 渐 向 截 面 中心转 移 ， 混 凝土受 损扩展 到整个 截面 内部 ， 升 温 过程中试件表面始终处于受压状态 但是在降温过 程 中， 在试件截 面上将 会形 成一个 相反 的温度 场 ， 使 混凝 土经历第 2次 受损 过 程 ， 试件 表 面 始终 处 于 受 拉状态 ， 这导致 了混 凝土 表面裂 缝 的产 生 降温速 度 的增加 会加 剧试 件 截 面温 度 场 的不 均 匀程 度 ， 也 加 剧 了混 凝 土的受 损 程 度 试 件 外 部 降温 时 内部 温 度 还在继续上升， 由于 L L降温速度较慢 ， 延长 了试件 内部 的升 温时 间 ， 加剧 了试件 内部混凝 土损 伤 ； 若 加 快降温速度， 将会使外部温度场的不均匀程度加大 ， 导致 试件 外部 的混 凝 土 受损 严 重 试件 高温 后极 限 承 载力也 主要 由这两 方面 的原 因决 定 从 降温方式 对 钢 筋混 凝 土极 限承 载 力 、 轴 压 刚 度和延性 的影响规律可见 ， S L降温方式对其损伤影 响最大 ， 与其他两种降温方式相 比， 其极 限承载力 、 轴 压 刚度和延 性也 最低 4 结 论 ( 1 ) 钢筋 混凝 土试 件裂 缝 数 量 总 体 上 随温 度 的 升高而 增多 ， 无轴 压荷载 试件 的裂纹 多为横 向裂 缝 ， 有轴压荷载试件则多为纵 向裂缝； 轴压荷载使试件 残余变形由膨胀变形转为压缩变形 ( 2 ) 无轴 压荷 载试件 荷载一 变 形关 系 曲线 明显趋 于扁平 ， 有轴压荷 载试件均经历显著残余压缩变形 平台， 采用炉膛降温和空气降温方式的有轴压荷载 试件荷载一 变形关系曲线基本相同， 采用浇水降温方 式 的影响 显著 ( 3 ) 高温后钢筋混凝土试件承载力随温度的升 高而降低 ， 轴压荷载可显著提高高温后钢筋混凝土 试件 的极 限承载 力 当温度 与轴压 荷载水 平相 同时 ， 采用 炉膛 降温 和空气 降温方 式 的试 件高 温后 承载 力 相当； 而采用浇水降温降温方式的试件承载力显著 降低 ， 且 与无轴 压荷 载情况 基本相 当 ( 4 ) 高温后试件的轴压刚度随温度 的升高而降 低 ， 随轴压荷载水平的提高而增大 降温方式对轴压 刚度的影响规律为 ： L L KL S L 随着降温速度的 加快， 试件的延性变差 试件 的延性 随温度的升高而 降低 ， 随轴压荷 载水 平 的增 大而 降低 ( 5 ) 建议规范在评估采用 S L降温方式 的火灾 后 钢筋 混凝 土力 学性 能 时 ， 按 照 无轴 压 荷 载 情况 评 估 其承 载力 ， 同 时考 虑 浇水 降 温 对其 延 性 的 不利 影 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3期 王志伟 ， 等 ： 降温方式对高温后钢筋混凝土短柱轴压力学性能的影响 4 0 9 响 对 L L和 KL降 温方 式 的火 灾后 钢 筋混 凝土 ， 按 照 KL降温方式有轴压荷 载试件考虑其 残余承 载 力 、 刚度 和延性 9 参 考文献 ： 1 2 3 4 5 6 7 8 张智梅 ， 叶志明 ， 刘涛 钢筋混凝 土结构抗 火研究进展 J 自 然灾害学报 ， 2 0 0 7 ， 1 6 ( 1 ) ： 1 2 7 1 3 5 ZH ANG Z hi m e i ， YE Z hi ru ing， LI U Ta o Re s e a r c h p r o g r e s s i n f i r e r e s i s t a n c e o f r e i n f o r c e d c o n c r e t e s t r u c t u r e s J J o u r n a l o f Na t u r a l Di s a s t e r s ， 2 0 0 7， 1 6 ( 1 ) ： 1 2 7 1 3 5 ( i n Chi n e s e ) 吴波 ， 马忠诚 ， 欧进萍 高温后钢 筋混凝土柱 抗震性能 的试验 研究 J 土木工程学报 ， 1 9 9 9 ， 3 2 ( 2 ) ： 5 3 5 8 W U Bo， M A Zh o n g c h e n g， OU J i n p i n g Ex p e r i me n t a l s t u d y o n s e i s m i c p r o pe r t i e s o f RC c o l umn s a f t e r h i g h t e mp e r a t u r e J C h i n a C i v i l E n g i n e e r i n g J o u r n a l ， 1 9 9 9 ， 3 2 ( 2 ) ： 5 3 5 8 ( i n Ch i n e s e ) 吴 波 ， 李毅海 轴 向约束钢筋混凝 土柱火灾后剩余轴压性能的 试 验研究口 土木工程学报 ， 2 O 1 O ， 4 3 ( 4 ) ： 8 5 9 1 W U B0， I I Yi h a i Ex p e r i me n t a l s t u d y o f t he r e s i d u a l a x i a l b e h a v i o r o f a x i a l l y r e s t r a i n e d r e i n f o r c e d c o nc r e t e c o l u mns a f t e r f i r e J C h i n a C i v i l E n g i n e e r i n g J o u r n a l ， 2 0 1 0 ， 4 3 ( 4 ) ： 8 5 9 1 ( i n Chi n e s e ) 张家广， 霍静思 ， 肖岩 高温作 用后钢筋 混凝土短柱轴 压力学 性能试验研 究 J 建筑结构学报 ， 2 0 1 1 ， 3 2 ( 4 ) ： 1 1 7 1 2 4 ZHANG J i a g u a n g，HUO J i n g s i ，XI AO Ya n Ex p e r i me nt a l s t u d y o n a x i a l me c h a n i c a l be h a v i o r o f r e i nf o r c e d c o n c r e t e s t u b c o l u mn s w i t h p r e l o a d a f t e r e x p o s u r e t o h i g h t e mp e r a t u r e J J o u r n a l o f Bu i l d i n g S t r u c t u r e s ， 2 01 1 ， 3 2 ( 4 )： 1 1 7 - 1 2 4 ( i n Ch i n e s e ) S CHNEI DER U ， M ORI TA T U ， FRANS S EN J M A c o n c r e t e mo d e l c o n s i d e r i n g t h e l o a d h i s t o r y a p p l i e d t o c e n t r a l l y l o a d e d c o l u mn s u n d e r f i r e a t t a c k l, C f P r o c e e d i n g s o f 4 t h I n t e r n a t i o n a l S y mp o s i u m o n F i r e S a f e t y S c i e n c e Ot t a wa： I n t e r n a t i o n a l As s o c i a t i o n f o r F i r e S a f e t y S c i e n c e ， 1 9 9 4： 1 1 0 1 1 1 1 2 C E C S 2 5 2 -2 0 0 9 火灾后建筑结构鉴定标准 s CECS 2 5 2 - 2 0 0 9 S t a n d a r d f o r b uil d i n g s t r u c t ur a l a s s e s s me n t a f t e r f i r e S ( i n C h i n e s e ) 吴波 火灾后钢筋混 凝土结 构的力学性 能 M 北京 ： 科 学出 版社 ， 2 0 0 3 ： 4 3 1 4 5 W U Bo M e c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f r e i n f o r c e d c o nc r e t e s t r u c t u r e a f t e r f i r e M B e ij i n g ： S c i e n c e P r e s s ， 2 0 0 3 ： 4 3 1 4 5 ( i n Ch i ne s e ) 董毓利 混凝 土结构 的火安 全设 计 M 北京 ： 科 学 出版社 ， E l 0 1 2 1 3 1 4 1 5 2 0 0 1： 2 2 7 2 6 5 D ONG Yu l i F i r e s a f e t y d e s i g n o f c o n c r e t e s t r u c t u r e s M B e i j i n g ： S c i e n c e P r e s s ， 2 0 0 1 ： 2 2 7 2 6 5 ( i n C h i n e s e ) HUO J ing - s i ， HUANG Gu o wa n g， XI AO Ya n Ef f e c t s o f S US t a ine d a xi a l l o a d a n d c o o l i n g p h a s e o n p o s t f i r e be h a v i o r o f c o n c r e t e f i l l e d s t e e l t u b u l a r s t u b c o l u mn s J J o u r n a l o f C o n s t r uc t io na l S t e e l Re s e a r c h， 2 0 09 ， 6 5( 8 - 9 )： 1 6 6 4 - 1 6 7 6 李卫 ， 过镇 海 高温下砼 的强度和变形性能试验研究I- J 建筑 结构学报， 1 9 9 3 ， 1 4 ( 1 ) ： 8 - 1 6 LI W e i ， GU O Zh e n h a i Ex p e r i m e n t a l i n v e s t ig a t i o n o n s t r e n g t h a n d de f o r ma t i o n o f c on c r e t e u n d e r h i g h t e mp e r a t ur e 口 J o u r n a l o f B u i l d i n g S t r u c t u r e s ， 1 9 9 3 ， 1 4( 1 ) ： 8 - 1 6 ( i n Ch i n e s e ) 王志伟 ， 霍静思， 郭玉荣 有 约束应力 高温全过程后 混凝土轴 压力学性能试 验研究口 安全与环境 ， 2 o 1 2 ， 1 1 ( 2 ) ： 1 6 9 1 7 7 W ANG Zh i we i ，HUO J i n g s i ， GUO Yu r o n gEx p e r i me n t a l s t u d y o n a x i a l m e c ha n i c a l b e ha v i o r s o f c o n c r e t e wi t h r e s t r a i n e d s t r e s s a f t e r e x p o s u r e t o h i g h t e mp e r a t u r e s J J o u r n a l o f S a f e t y a n d En v i r o n me n t ， 2 0 1 2， 1 1( 2 )： 1 6 9 1 7 7 ( i n Ch i n e s e ) 过镇海 ， 时旭东 钢筋混凝土高温性能及其计算 M 北京 ： 清 华大学 出版社 ， 2 0 0 3 ： 3 5 3 7 GUO Zh e n - h a i ， SHI Xu d o n g Be h a v i o r o f r e i n f o r c e d c o n c r e t e a t e l e v a t e d t e mp e r a t u r e a n d i t s c a l c u l a t i o n M B e ij i n g ： Ts i n g h u a Un i v e r s i t y Pr e s s ， 2 0 0 3： 3 5 3 7 ( i n Ch i ne s e ) 肖明辉 ， 时旭东 ， 邢万里 不同等级混 凝土强度 高温衰退性能 试验研究 J 建筑结构 ， 2 0 0 9 ， 3 9 ( 7 ) ： 1 1 3 - 1 1 5 XI AO M ing h u i ， S H I Xu d o n g， XI NG W a n l i E