李家河水库大坝碾压混凝土施工质量控制要点分析.pdf

李家河水库大坝碾压混凝土施工质量控制要点分析 郭仪 乔峰 ( 1 西安市辋川河引水李家河水库工程建管处陕西 西安7 1 0 0 6 5 ； 2 中国水电顾问集团西北勘测设计研究院陕西西安7 1 0 0 6 5 ) 摘要 碾压混凝土较常态混凝土施工环节多， 质量控制难度大， 应紧抓其要点， 加大检测频次并及时进 行统计分析， 必要时适当进行科学的调整， 以此保证施工质量。 文中针对李家河水库工程碾压混 凝土的质量控制进行了详细的探讨。 关键词 碾压混凝土； v c值； 压实度； 质量控制 中图分类号 ： T V 6 4 2 _ 2 文献标识码 ： B 碾压混凝土( R C C ) 是一种干硬性贫水泥 的混凝土， 其主要施工过程为混凝土入仓 ， 薄 层铺筑、 振动、 碾压。与常态混凝土相比， 具有 施工速度快、 机械化强度高、 施工分缝少、 水 泥用量少 、 工程造价低 、 施工污染小等优点， 但同时， 因其干硬性、 贫水泥 、 振动碾压的特 点， 导致了如下问题的出现： 施工工艺过程 复杂； 施工节奏快， 对整个系统要求较高； 层间结合强度相对较低、抗渗能力相对变 弱 。所以 ， 碾 压混凝 土的质量控制相对常态混 凝土环节更多， 难度更大， 对施工单位和监理 单位提出了更高的要求。本文结合李家河水 库工程碾压混凝土大坝施工管理，提出质量 控制的要点，分析总结各个要点对混凝土质 量的影响，力求对施工的相关质量控制起到 积极指导作用。 1工程概况 李家河水库工程位 于西安市东南部 的 灞河支流辋川河中游 ， 水库枢纽位于蓝田县 城东南 2 3 k in的玉川乡李家河村附近，距西 安市约 6 8 k in。该工程大坝为碾压混凝土双 曲拱坝 ， 最大坝高 9 8 5 m， 碾压混凝土 3 7 8 4 万 m j 浇筑常态混凝土 2 8 + 6 4万 m 3 。工程主 要是 解决 灞桥 、 阎 良 、 蓝 田县 城 、 洪 庆 组 团 、 纺织厂组团、 阎良航空基地及 白鹿塬五乡镇 生产生活用水问题。 2质量控制要点 对于碾压混凝土的施工质量控制按照 水 工碾压混凝土施工规范 ( D I Z r 5 1 1 2 2 0 0 9 ) 要 求 进 行 。 由 于 本 工 程 各 种 原 材 料 满 足 D I Z F 5 1 1 2 2 0 0 9要求， 且质量相对稳定， 故碾 压混凝土施工质量控制工作重点为混凝土从 拌合到碾压的过程控制。 针对碾压混凝土的特 点 ， 主要从混凝土的工作度、 凝结时间、 摊铺、 碾压 、 层间结合时间、 碾压密实度及混凝土浇 筑温度等环节进行了控制。 2 1 碾压混凝土工作度 碾压混凝土拌和物的工作度 ( 即 V C值) 是拌合物性能的一项重要参数， 早期的碾压混 凝土 V C值采用 2 0 s 1 0 s ， 波动较大， 而过大 的 V C值导致碾压混凝土松散无粘性 ，在拌 和、 运输和摊铺过程中极易发生骨料分离和大 骨料的集中现象，层间结合和抗渗能力也较 差 易形成渗漏通道。 在大量的工程实践中， 碾压混凝土不断汲 取常态混凝土的优点，其 V C值逐渐由大到 小， 混凝土由起初的非常干硬逐渐发展为无坍 落度的半塑性混凝土。现代碾压混凝土设计 V C值基本采用 2 s 1 2 s ， 并且根据施工现场的 气候条件变化动态选用和控制，这样不仅将 V C值 的控制 范围缩 小 ，更 重要 的是对 V C值 选用提出动态的控制， 更为机动灵活、 也更接 近工程实际。工程实践也表明， 较小的V C值 能较大的改善碾压混凝土拌合物的粘聚性， 有 效避免骨料的分离，延长混凝土的凝结时间， 容易液化泛浆提高可碾性，有效提高施工进 度， 同时也提高了层间结合强度 、 抗渗性能 以及整体性能。 2 1 1 影响V C 值波动的因素 通过对拌合楼混凝土生产的质量统计 分析， 影响 V C 值波动的因素主要有： ( 1 ) 用水量 混凝土的用水量对 V C值影响明显 ， 本 工程试验结果表明， V C值每增 减 1 s ， 用 水量减 增约 1 5 k g ，但如果单纯依靠增减 用水量来调整 V C值， 会对碾压混凝土的水 灰比产生影响， 进而影响混凝土的强度。 而 且 ， 如果配合比不太合理， 特别是在细骨料 石粉含量偏低的情况下，容易出现泌水现 象 ， 造成砼表面强度、 抗风化和抗侵蚀能力 降低， 施工中应尽量避免。 ( 2 ) 浆砂 比 浆砂比是指碾压混凝士中的浆体 ( 水 + 水泥 + 粉煤灰 +石粉)体积与砂浆的体 积之比。 大量的工程实践统计结果表明， 浆 砂比对混凝土的碾压质量影响较大，其数 值应不小于 0 4 ， 适当的提高石粉含量对提 高混凝土的碾压质量作用明显。本工程施 工配合 比其浆砂 比基本为 0 4 3 0 4 6 ， 拌 合 物粘聚肚好，骨料分布均匀，液化泛浆较 快， 粘性较好而且无泌水现象。 ( 3 ) 外加剂掺量 通过调整外加剂掺量的办法调整混凝 土 V C 值大小， 可达到改善混凝土拌合物性 能的目的，能满足不同条件下碾压混凝土 施 工。 2 1 2 调整 VC值的措施 混凝土的施工配合比是在规程规范规 定的标准条件下试验确定的，但施工现场 情况复杂， 可能与之差异较大。 为了保证碾 压混凝土在高温、干燥和大风等不利自然 气候条件下的施工质量，必须对施工配合 比 进行动态的控制和适当调整。 而 V C值的 调整是保证碾压混凝土质量的关键 。 在李家河水库工程混凝土前期施工方 案讨论 时， 曾考虑施工中调整 VC值 的措施 主要有 ： 调整拌合用水量； 仓面直接洒 水； 调整外加剂的掺量等。 但由于调整拌 合用水量和仓面直接洒水的方法容易改变 碾压混凝土的水胶比， 影响混凝土的强度， 对层问结合也不利， 通过对 V C值影响因素 的综合分析， 放弃了这两种措施。 本工程采 取的主要措施是：严格保证配合 比的基本 参数不变， 适当调整外加剂的掺量， 达到延 缓凝结时间和降低 V C 值的目的。另外， 通 过喷淋水雾改善仓面小气候 ， 从而达到降 温和保持混凝土表面的湿度，减小浇筑过 程中的 V C 值损失。 李家河水库工程碾压混凝土拌和物的 设计工作度( V C值 ) 以混凝土人仓到碾压 完毕有 良好的可碾性 ，并且在上层混凝 土 覆盖前，下层 昆 凝土表面仍然能保持 良好 的可碾性为准。其数值根据施工现场的气 候条件变化动态选用和控制：遇到雨天或 夏天太阳直射时， V C值按照规定值的上限 或下限控制，比如在 5月份实际采用仓面 V C值为3 s 一 7 s ，出机口 V C值为 l s 3 s 进 行控制。 2 2凝结时间 碾压混凝土的凝结时间尤其初凝时 间，是施工组织设计中应重点考虑的因素 之一，混凝土凝结时间直接影响到层问结 合效果 、 浇筑分仓的大小、 浇筑上升速度、 混凝土原材料储备 、 拌合运输能力 、 摊铺碾 压机械配置和混凝土浇筑温度控制等各个 方面。本工程地处秦岭北麓山区， 施工中， 通过混凝土配合比试验， 在春季气温为 2 1 5 时 ，采用混 凝土凝 结时 间初凝 约为 1 2 h ， 终凝约为 2 5 h ； 5 月份以后气温较高， 中午可达 3 0 以上 ，及时对 混凝土凝结时 间进行调整， 采用在标准条件下( 温度 2 0 3 ) 混凝土初凝时间约为 1 9 h ， 终凝 时间约 为 3 2 h ， 模拟施工环境下的凝结时问初凝约 为 1 5 h ， 终凝约为 2 1 h 进行控制， 满足了浇 筑层间结合和浇筑温度控制的需要。 对本工程混凝土的凝结时间进行大量 试验检测后发现 ，在 目前 外加剂品种及石 粉含量基本稳定的常温条件下，减小碾压 混凝土的 V C值，可延长 昆 凝土的凝结时 间。V C 值每减小 ， 增加 1 s ， 碾压混凝土初 凝时间相应延长 ， 缩短约 2 0 m i n 3 0 m i n ； 在 气温接近 3 0 的情况下， V C值每减小 增 加 1 s ，碾压混凝土初凝时间相应延长 缩 短 约 l O mi n 2 0 mi n 。在 VC值基本一致 的情 况下， 气温每升高 1 ， 碾压 昆 凝土初凝时 间相应缩短约 l O mi n 2 0 mi n 。 在高温季节施 工时， 应尽量保证碾压混凝土的 V C值按下 限控制，并在施工现场做好相应的保湿工 作 ， 减小混凝土 的 V C值损失。 在这些检测统计结 果的指导下 ，混 凝 土的凝结时间控制难度大幅降低，同时混 凝土的生产质量和效率明显提高。 2 3摊铺 碾压 昆 凝土 的施工 速度主要受拌 和能 力和布料速度的影响，选择合适的布料方 式和布料厚度以及施工机械是非常重要 的。碾压混凝土比较干硬， 表面粗糙， 平整 度差，合适的机械能使布料的密实度和虚 o 、 、 J ( J 1 、 、 、 、 J o 铺厚度均匀一致 ，混凝土表面平整度得到提 高， 有利于混凝土碾压质量的控制。 本工程采用 S D 一 1 6 0履 带式推土机平仓 ， 功率为 2 2 0 马力， 摊铺宽度 4 m， 能控制并保持 摊铺厚度符合要求， 平整度高， 适合大面积施 工。但也存在转弯不灵便 、 边角部位无法施工 的缺点，故而在施工现场备用一台反铲用于 边角部位及预制件周围的混凝土摊铺 ，使得 碾压混凝土的摊铺能高质量高效率的完成， 保证了施工进度。同时， 安排专人负责检查处 理 机械摊铺 中出现的骨料集 中 ，及时对其部 位进行人工分散处理。 2 4碾 压 在原材料质量合格和混凝土拌合物性能 符合要求的情况下 ， R C C混凝土的强度和其 他性能主要取决于碾压混凝土所能达到的密 实度。要达到要求的密实度， 正确选用压实机 械和工艺参数极其重要。 李家河 水库工程碾 压混凝 土大坝施 工组 织设 计 中 振动 机械 的选 择 考 虑 多方 面 的 因 素 ，主要 是施工作 业面较大 ，最 大可达 4 5 0 0 。综合考虑， 采用两台 B W2 0 2 A D 一 2型 串联式振动碾( 1 0 t ) 作为主要的压实机械 ， 其压 实效果和牵引性能较强，它以两个光轮的振 动作用进行压实作业，其前后轮分配值量均 等， 碾压宽度为 1 S in， 最小转弯半径为 6 2 m， 振动频率和振幅分别是 ：高振 幅为 4 0 H z 、 0 7 4 m m； 低振幅为 5 0 F I z 、 O 3 5 ra m 。 其激振力高 振幅时为 2 7 0 k N， 低振 幅时 为 3 6 0 k N。对 于振 动碾不能到达的边角 、 有预制件或观测仪器 埋设的部位周围， 则采用 B W一 7 5 s 型手扶式振 动碾进行压实，同时也可对变态混凝土表面 收平作业 。 本工 程碾压混凝土施 工前 ，进行 了现场 生产性工艺试验 。根据试 验结果 ， 现场施工 中 摊铺厚 度按 3 5 c m控制 ， 碾压后层 厚 3 0 c m， 在 静压 2 遍 ， 振动碾压 6 遍的情况下， 施工速度 较快， 碾压效果较好。对于个别部位混凝土层 厚较大 ， 振动碾的能量传递越往深处越小， 混 凝土液化效果相 对表层变差 ，由于核子密度 仪检测深度为 3 0 c m， 虽然检测结果显示正常 ， 但在厚 度加大 的部位 如大 坝预埋 件周 围等 ， 其密实度实际结果可能与检测值有所出入。 故而， 要求施工时要尽量严格控制摊铺厚度 ， 对于个别厚度加大部位，采用适当增加碾压 遍数的方法来保证混凝土的碾压密实度。 在碾压过程中， 振动碾的行进速度、 碾压遍 数以及碾压方向都对压实效果产生直接影响， 因此， 在碾压过程中按照以下要求进行操作： ( 1 ) 卸料和平仓应严格控制三级配 、 二级 配碾压 混凝土的分界线 ，碾 压混凝土推 铺宽 度应满 足施工设计 的规定 。条带宽度最 大误 差应小于 3 0 e ra。 ( 2 ) 在施工缝面上铺砂浆、 水泥粉煤灰净 浆前， 应清除二次污染物， 铺浆后立即覆盖碾 压混凝土。铺砂浆、 水泥粉煤灰净浆时， 应确 保铺料均匀。 ( 3 ) 碾压方向应垂直于水流方向， 碾压作 业采用搭接法 。碾压条带间的搭接宽度为 2 0 c m 3 0 c m，端 头部位 的搭 接宽度不小于 1 0 0 c m。 ( 4 ) 振 动 碾 行 走 速 度 控 制 在 1 0 k m h 1 5 k m h内。 ( 5 ) 对碾压条带开始和结束的部位， 振动 压路机只有后轮或前轮进行碾压， 即比正常碾 压部位少碾压一半， 需予以补碾后方可完成本 条带的碾压作业。对作为水平施工缝的层面 或冷缝， 在达到规定的遍数及密实度后， 尚需 进行 1 - 2遍的静压作业。 ( 6 ) 对连续上升铺筑的混凝土， 混凝土从 拌和到碾压完毕的时间控制在 2 h内。 ( 7 ) 对碾压层 内铺筑的条带边缘 ， 预 留 2 0 c m 3 0 c m的宽度与下一条带同时碾压。 并 且碾压时间应控制在直接铺筑所允许的时 间内 。 ( 8 ) 每层碾压作业结束后， 采用核子密度仪， 按网格布点及时检测混凝土的密实度。当所测 密实度低于规定指标时， 立即采取补碾措施。 检测结果表明， 在规定的碾压行进速度和 碾压遍数下 ，其密实度均符合设计要求的 9 8 ， 压实效果良好， 压实设备和工艺参数选 择合理。 2 - 5 层间间隔时间 层问结合面是碾压 昆 凝土坝防渗的薄弱 环节， 为了保证碾压混凝土施工的层间结合质 量， 碾压施工时， 应尽量保证在下层混凝土初 凝前覆盖完上层混凝土， 即控制层间间隔时间 在合适的范围内。 根据本工程工艺 试验结果 ， 并结合大量工 程实践 ， 如果是在初凝后覆盖的， 新混凝土浇 筑前 ， 碾压混凝土尚未终凝的， 层面要求铺洒 水泥粉煤灰浆； 如果是在下层混凝土完全终凝 以后覆盖上层混凝 土的 ，层面应按 施工缝处 理 ，要 求凿毛清理 ，并在 覆盖混凝 土前先铺 l 0 m m 2 0 ra m的水泥砂浆。 本工程施工速度基本能够保证在下层混 凝土初凝前覆盖完上层混凝土，故可连续上 升。 对于个别时段因拌合楼或施工机械故障引 起的施工进度滞后， 也根据具体时间采取了相 应的措施， 可有效保证层间结合效果。通过对 坝体碾压混凝土钻孔取芯， 直观地观察碾压混 凝土的层间结合情况，经过多次钻孔取样观 察， 各碾压层间结合良好 ， 证明本工程对混凝 土凝结时间的控制措施得当。 2 6 密实度检测 对于碾压混凝土 ， 目前主要是通过检查密 实度是否达到规范或设计要求来控制其施工 质量， 所以控制其密实度是施工现场质量控制 的重中之重。因有时受骨料集中的影响， 某些 点的混凝土密度可能大于控制密度， 但其碾压 质量却不一定符合要求。为防止出现这一现 象， 我们在核子密度仪检测的同时， 还对碾压 混凝土进行坑探，观察断面是否存在骨料集 中、 内部疏松或空洞， 综合判断其密实度是否 满足要求。经多次检测 ， 两者判断结果基本一 致。 截止目前已经检测 1 2 5 0 个点， 其中一次检 测合格点 1 1 8 0个， 复碾后检测点 7 0个， 压实 度一次合格率 9 4 A ， 总体合格率 1 0 0 。 2 7混凝土浇筑温度控制 李家河水库大坝混凝土浇筑最大仓面达 4 5 0 0 m 2 左右， 属大体积混凝土施工， 为防止产 生温度应力裂缝 ， 施工中从原材料、 工艺措施 和施工质量控制等方面进行综合控制。 2 7 1 设计温控措施 在本工程设计阶段， 我们委托西安理工大 学针对李家河水库大坝工程实际， 进行了温度 应力计算和施工温控方案专题研究。 根据温控 仿真计算 ， 确定在坝体强约束区混凝土容许温 差为 1 4 5 l 2 ， 弱约束 区混 凝土容许 温差 为 1 6 5 一 1 4 5 ，新老混凝土层间容许温差 为 1 7 ， 混凝土内外温差控制标准为 2 3 C ， 各 月混凝土允许浇筑温度 见表 1 。 设计在沿坝轴 线方向布设了 5 条诱导缝和2 条横缝， 来改善 坝体温度应力分布。 同时， 在坝体内每隔 1 5 m 设置一层间距 1 5 m的玲却水管，在混凝土浇 筑初期就进行冷却水降温。 2 7 -2施工温控措施 本工程大坝碾压混凝土施工， 采取的主要 表 1 李家河水库大坝混凝土各月允许浇筑温度 ( 单位： ) 月 份 3月 、 1 1 月 、 1 2月 4月 5月 6月 9月 1 0月 三级 配混凝 土 5 O 1 1 O 1 3 O 1 6 0 1 9 5 1 6 _ 4 1 4 -2 二级 配混凝 土 5 0 U0 1 3 5 1 6 6 2 0 -2 l 7 0 1 4 6 坝基常态 混凝土 1 6 盘 1 4 7 土石坝高边坡监测成果分析与安全评价 黄江 张伟 ： ( 1 青海黄河中型水电开发有限责任公司 青海西宁8 1 0 0 0 8 ； 2 中电投新疆能源化工集团哈 密公 司 新 疆哈密8 3 9 0 0 0 ) 摘要 现场监测是保证边坡等岩土工程安全的重要措施之一， 监测成果的分析也是岩土工程设计、 施工 和运行管理的重要组成部分。 本文通过某土石坝高边坡工程的实测数据资料， 建立回归模型进行 了定性和定量分析研究，得 出： 高边坡垂直位移受到温度的强烈影响，水平位移变化规律性较 差， 两岸高边坡均趋于稳定。 关键词 现场监测； 高边坡； 回归模型； 安全评价 中图分类号i T V 6 4 1 1 文献标识码： A 1引 言 长期以来， 高边坡的稳定性一直是岩 石力学 界 和工程 地质 界研 究 的热 门问题 之一 ， 由于其地质条件复杂多变， 要在工 程设计阶段准确无误地预测岩土体的基 本状况及其在施工、运行过程 中的变化， 这在 目前几乎是不可能 的ll I 。因此 ， 高边坡 一 般都需要建立监测系统来监测边坡 的 稳定状况，如隔河岩电站厂房高边坡 、 黄 河小 浪底工程 边坡 、小 湾电站 左岸边 坡 、 安康水电站尾水渠内侧边坡、 二滩水电站 2 # 尾水渠边坡等， 及时分析高边坡监测资 料成果和了解高边坡实际状况及其稳定 性，可以为保证工程安全提供科学依据， 为修改设计 、指导施工提供可靠的资料 12 4 1 o为此， 本文对某土石坝高边坡监测资 料的定性 、 定量分析 ， 对该边坡的安全性 态做 出评 价。 2工程概况和监测系统布置 2 1 工程概况 某水利枢纽工程 由碾压式 壤土心墙土 石坝 、 右岸正槽溢洪道 、 左右岸泄洪洞、 左岸 排沙洞、 左岸引水发电厂房建筑物 、 灌溉管 道等建筑物组成。 土石坝最大坝高 1 0 5 3 r n ， 坝长 2 9 7 3 6 m，控制流域 面积 2 6 0 0 0 k m ， 季调节水库总库容 5 2 1 X 1 0 s m ， ，校核洪水 位7 0 8 8 0 m ， 正常高水位 7 0 4 0 0 m 。工程以 发电为主， 兼有防洪、 灌溉、 渔业等综合效 益。电站装机容量 3 X 1 0 0 M W， 多年平均发 电量 1 4 6 3 X 1 0 k W h 。右岸 溢洪道一孔宽 1 5 m， 最 大泄量 2 3 1 0 m3 s ； 右岸泄 洪洞 由施 工导流洞改建而成，最大泄量 2 2 5 0 m 3 s ； 左 岸泄洪洞最大泄量 1 7 1 0 m 3 s ； 左岸排沙洞最 大泄量 2 9 6 m 3 s ； 引水发电系统 布置在左岸。 库区山势陡峻，两岸山岭高程在 2 0 0 0 m以 上， 呈东西向延伸。河谷狭窄， 河槽蜿蜒曲 折，除两岸分布有不对称的残留阶地外， 多 为岩质边坡 ， 一般坡角为 4 0 。 6 O。 ， 局部 为悬崖峭壁。 图 1石岸高边坡监测点布置图 2 2 监测系统布置 大坝两岸坝头岩体陡峻，右岸的溢洪 温控工作分为混凝土浇筑前、浇筑中和浇 筑后三个阶段进行， 主要措施有： ( 1 ) 在 浇筑前加 强混凝 土原材 料及 混 凝土性能的研究 ， 经过 了三次配合 比试 验 ， 在混 凝土 中掺加 级粉 煤灰 和 F DN 一 3缓 凝高效减水剂， 在保证混凝土强度 、 抗渗 、 抗冻、 极限拉伸、 均匀性等各项指标的前提 下， 优化混凝土配合比， 有效降低混凝土中 的水化热温升， 提高混凝土的抗裂能力。 ( 2 ) 施 工中的温控措 施有 ： 对原材料 的温度进行控制。通过提高骨料堆高度、 地 垄取料、 搭设料场遮阳棚等， 在高温季节， 采 用 5 的冷水、 加冰拌合， 对混凝土粗骨料 进行预冷 ， 降低混凝土出机 口温度。 2 0 1 2年 6月份 ， 当地 环境 平均温度 2 3 ， 混凝土 出 机口实测温度为 1 2 5 1 4 5 。控制混 凝土浇筑温度 。混凝土运输过程中 ， 在运输 车辆上加盖遮阳布， 周密组织运输车辆， 努 力缩短混凝土运输和卸料等待时间。 在高温 季节晴天的上午 9 时到下午4 时， 浇筑仓面 采用 6台喷雾机和4 把高压喷枪进行喷雾 降温，利用低温水和高压风形成低温水雾 ， 以反射阳光， 改变仓面环境气候， 增加仓内 湿度， 减少 V C值损失 ， 可降低仓面环境温 度 8 1 0 C 。 加快混凝土人仓覆盖速度， 混 凝土自出机口至摊铺碾压的暴露时间控制 在 2 小时以内。通过以上措施， 保证浇筑温 度控制在设计允许浇筑温度 内。 ( 3 ) 浇筑后的温度控制。 为控制混凝土 的最高温升， 减小内外温差 ， 在冷却水管上 层混凝土浇筑后， 立即通水冷却。 冷却水管 采 用 内径 2 8 ra m 的 H D P E管 ，间距 为 1 5 m X 1 5 m，冷却水与混凝土温差不超过 2 0 C ，实际采用冷却水温度为 6 C 1 0 C。 同时 ，对浇筑碾压完成 的混凝 土及时用无 纺土工布进行覆盖、 洒水保湿， 从而保证混 凝土内外温差 。 3结 语 碾 压混凝 土的施 工质量控制是 系统化 工作 ，任何一个环节控制不到位都将影响 工程质量， 尤其是层间结合和碾压密实度， 否则将 可能导致抗 压强度 、耐久性 能及 层 间结合强度不符合要求。大体积混凝土的 浇筑温度控 制和各种 综合温控措施是 防止 出现温度拉应力过大而产生贯穿性裂缝的 关键。 紧密围绕上述要点进行质量控制， 统 计分析截至 目 前的检测结果，各项性能指 标均满足要求，表明李家河水库碾压混凝 土大坝工程施工质量在控。陕西水利 ( 责任 编 辑 ： 黄 灵芝 ) 0 - 4 、 、 J o。 o