素混凝土抗冻性能试验研究.pdf

2 0 1 4 年 第 2 期 (总 第 2 9 2 期 】 Nu mb e r 2 i n 2 0 1 4 ( T o t a l No 2 9 2 ) 混 凝 土 Co n c r e t e 理论研究 THEORETI CAL RES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 8 i s s n 1 0 0 2 - 3 5 5 0 2 0 1 4 0 2 0 0 2 素混凝土抗冻性能试验研究 方从启 ，张俊萌 ，段桂珍 ( 上海交通大学 土木工程系，上海 2 0 0 2 4 0 ) 摘要： 为了进一步研究约束混凝土和无约束混凝土的抗冻性能差异， 以约束混凝土模型为参照， 制作相同配合比的素混凝土 立方体块并在相同条件下进行 0 、 2 0 、 4 O 、 6 0 、 1 0 0 、 1 2 0 次的冻融腐蚀试验 。 主要分析冻融腐蚀下素混凝土试块抗压强度 ， 质量损失 以及吸水率等性能随冻融次数的变化规律 ， 并建立素混凝土抗压强度和质量损失冻融损伤预测模型。 试验结果表明 ： 随冻融循环 次数增加， 素混凝土的抗压强度呈抛物线下降， 干燥质量和饱水质量呈线性下降， 而吸水率则呈双折线下降。 从材料层次方面， 粉 煤灰对混凝土抗压强度损失 ， 质量损失率和吸水率影响较大 ， 而水灰比对以上指标影响较小 。 掺 1 5 粉煤灰的抗压强度损失比不 掺粉煤灰的混凝土大约 2 0 3 0 ； 质量损失率比不掺粉煤灰的大 5 6 ， 粉煤灰不利于抗冻性能。 相同粉煤灰含量 ， 低水灰 比 抗压强度损失 ， 质量损失率和吸水率变化比高水灰t P , d , ， 使用粉煤灰混凝土时易降低水灰比。 关键词： 素混凝土 ；冻融循环 ；抗压强度 ；质量损失 中图分类号： T U 5 2 8 1 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 4 ) 0 2 0 0 0 5 0 4 E x p e r i me n t a l i n v e s t i g a t i o n o n a n t i - f r e e z e b e h a v i o r o f p l a i n c on c r e t e F ANG Co n gq i ， ZHANGJ u n me n g， DUAN Gu i z he n ( D e p a r t me n t o f C i v i l E n g i n e e r i n g ， S h a n g h a i J i a o t o n g U n i v e r s i t y ， S h a n gha i 2 0 0 2 4 0 ， C h i n a ) Ab s t r a c t ： I n o r d e r t o f u r t h e r s t u d y也e a n t i f r e e z e p e rf o r ma n c e d i ffe r e n c e o f c o n fi n e d c o n c r e t e a n d p l a i n c o n c r e t e i n c o n fi n e d c o n c r e t e mo d e l f o r r e f e r e n c e， ma ki n g t h e s a me r a t i o o f pl a i n c o nc r e t e c ub i c b l o c k an d u n de r t he s a me c o n d i t i o ns we r e a l s o t e s t e d u n d e r fre e z e - tha w c y c l e o f di ffe r e nt n umb e r s a s 0， 2 0， 4 0， 6 0， 1 0 0 a n d 1 20 t i me s， As the s e c o nd pa r t ， ma i n l y a n a l y z e d t h e c o mp r e s s i v e s ffe ng t h o f p l a i n c o n c r e t e un d e r fre e z e tha w t e s t ， ma s s l o s s o f s a mpl e s an d wa t e r a bs o r p t i o n p e r f o rm an c e c h an g i ng wi th t he n umb e r o f fre e z i ng an d tha wi n g， an d e s t a b l i s h the fre e z e - tha w d a ma g e p r e d i c t i o n mo d e l o f c o n c r e t e c o mp r e s s i v e s e n g t h and ma s s l o s s r a t i o E x p e r i me n t s h o we d tha t wi t h t h e i n c r e a s e o f fr e e z e - tha w c y c l e s ， the c o mp r e s s i v e s t r e n g t h o f p l a i n c o n c r e t e d e c r e a s e d p a r a b o l a ， d r y i n g q u a l i ty and f u l l wa t e r ma s s l i n e a r l y d e c r e a s e d， wh i l e wa t e r a b s o rpt i o n d e c r e a s e d by d o u bl e l i ne Fr o m the aspe c t s o fma t e r i a l l e ve l ， fl y a s h h a d a g r e a t e r i n flu e n c e o n the l OS S o fc o n c r e t e c o mp r e s s i v e s ffe n g t h mass l o s s r a t e a n d wa t e r a bs o rpt i o n whi l e wa t e r c e me n t r a t i o ha d l i Rl e i n flue nc e o n the a t l o v e i n d i c a t o r s T h e l o s s o f c o m p r e s s i v e s tr e n g t h o f mi x i n g 1 5 fl y ash c o n c r e t e w a s a b o u t 2 0 t o 3 0 h i ghe r than m i x i n g n o fl y a s h c o n c r e t e ； M a s s l os s r a t e wa s a b o u t 5 t o 6 l arg e r than n o t mi x i n g fl y a s h， f l y a s h i s n o t c o n d u c i v e t o the an t i fre e z e p e r f o r man c e o f c o nc r e t e As the s a me fl y a s h ， t h e l o s s o f c o mp r e s s i v e s e n g t h ， ma s s a n d b i b u l o u s r a t e i n l o w w a t e r - c e m e n t r a t i o c o n c r e t e c h ang e d l a g e r t h an h i gh w a t e r c e me n t r a t i o W h e n u s i n g fly ash c o n c r e t e， i t i s e a s y t o r e d uc e the wa t e r c e me nt r a t i o K e y w o r d s ： p l a i n c o n c r e t e ； fre e z e - tha w c y c l e ； c o mp r e s s i v e s t r e n g t h ； mass l o s t 0 引 言 冻融破 坏是我 国东北 、 西北和华北地 区水工混凝土结 构 ， 在运行过程 中产生的主要病害 ， 因此抗冻性是混凝土 耐久性研究 的重要指标之一 。 国内外关 于混凝土抗冻性能 研究主要包括冻融破坏机理 ， 影响混凝土抗冻性能的因素 ， 冻融对混凝土力学性能影响等 。 昂 旱 关于混凝 土 涛 是美国混凝士专家T C P o we r s 】 等人从微观角度提出了静水压理论和渗透压理论。 但是 ， 关 于混凝土冻融破坏机理仍存在很多质疑 ， 张子明 2 1 指出混 凝土 的冻融破坏理论 ， 大概有 4种 ： “ 奶瓶” 理论 、 膨胀压力 理论 、 渗透压力理论 、 L i v t a n理论 。 关 于混凝土抗冻性能影 响因素主要有水灰 比， 含气量 ， 矿物掺合料等 。 文献 3 分析 了有无引气剂条件下水灰比对抗冻耐久性的影响， 认为无 论是否掺加引气剂， 混凝土抗冻性能随着水灰 比的增大而 减小。 文献 4 认为含气量是影响混凝土抗冻性 的主要 因素 ， 提出每一种混凝土拌合物都有一个可防止其受冻的最小 含气量 。 文献 5 通过轻骨料混凝土的抗冻性试验 ， 发现硅 灰掺量存在一定临界范围， 增加硅灰掺量并不总能提高轻 骨料混凝土 的抗冻性 。 对粉煤灰对混凝土对抗冻性能影响 一 直存在争议。 游有鲲、 缪昌文等嘲 对粉煤灰高性能混凝土 抗冻耐久性 的研究发现对 于水胶 比在 0 2 5 0 2 7范围内的 收稿 日期 ：2 0 1 3 _ 0 8 _ J 0 4 基金项目：铁道部科技研究开发计划项 目( J 2 0 1 1 G 0 0 3 ) ； 国家 自然科学基金项 目( 5 1 1 7 8 2 6 4 ) 5 混凝土 ， 最佳的粉煤灰掺量为 3 0 。 在冻融循环对混凝土力学性能损伤方面。 商怀帅f 7及覃 丽坤等嘲 通过试验 ， 测定了不同冻融次数下普通混凝 土的 单轴拉压强度及其弹性模量等性能指标 ， 并建立 了数学表 达式 。 罗昕等 研究 了混凝土 由冻融引起 的损伤 演变 和强 度的相关性 。 邹超英及李家正等 】 研究 了冻融作用下 混 凝土的各项性能退化规律及抗疲劳荷载能力。 姚家伟等 12 】 建立了三轴压混凝土在冻融循环后的破坏准则。 洪锦祥等【 1 3 发现在冻融循环次数相同时 ， 混凝土的抗折强度 和劈裂抗 拉强度损失 、 动弹性模量损失 、 抗压强度损失依次降低。 关 于混凝土冻融研究虽然取得了丰富 的成果 ， 但大部 分是从纯物理 的模型 出发 ， 经假设和推导而得出的 ， 有些 是以水泥净浆或砂浆试件通过部分试验得 出的 ， 因此迄今 为止 ， 对混凝土的冻融破坏研究 ， 国内外 尚未得到统一 的 认识和结论。 笔者基于试验设置不同水灰比和粉煤灰掺量 的约束混凝 土柱和素混凝土试块 ， 均在相同条件下进行冻 融循环试验 ， 主要研究约束混凝土抗冻性能以及约束混凝 土和素混凝土抗冻性能差异。 为了进一步和文献 1 4 约束 混凝 土抗冻性能对 比分析 ， 本试验主要研究非约束混凝 土 抗冻性能 ， 主要分析了试块抗压强度 ， 质量损 失以及吸水率 等性能随冻融次数和配合 比的变化规律 ， 并建立素混凝 土 抗压强度冻融损伤预测模型。 1 试验设计 试验试件尺寸为 1 0 0 m mx 1 0 0 m mx 1 0 0 m m 素混凝 土 立方体块。 试块的材料配合 比和冻融循环条件 和文献 1 4 约束混凝土的相同， 为了区分两批试件， 本试验素混凝土 块在强度等级前加 C即普通强度 C P ( 高水灰比) 的混凝土 和高强 C H( 低水灰 比) 昆 凝土 ， 不掺粉煤灰与掺 1 5 粉煤 灰的混凝土。 试件的具体材料配合比和冻融循环条件请参 考文献 1 4 1 。 试块共分为 7 组 ， 其 中一组测试 2 8 d 抗压强度标准值 作为对 比， 其余 6 组按照冻融次数 0 、 2 0 、 4 0 、 6 0 、 1 0 0 、 1 2 0 次 分为 6 组 ， 每组 3 个试块 。 2 结果 分析 2 1 抗压强度 随冻融次数 的变化 如图 1 为素混凝土块试件抗压强度平均值随冻融循 环 的变化规律 ， 从图 1 抗 压强度总的趋 势可见 ， 随着冻融 次数 的增加 ， 素混凝土块的抗压强度逐步降低。 对于高水灰 比试件 ， 在 0 - 1 2 0 次冻融循环过程 中， C P 1 组由最初未冻融 时 5 3 MP a ， 经历 3 8 、 3 2 、 2 8 MP a 降低至 2 5 MP a ， 总降低损 失率约为 5 2 8 。 C P 2 组 由最初未冻融时 4 0 MP a ， 经历 2 5 、 2 3 、 1 5 MP a 降低至 8 MP a ， 总降低损失率约为 8 0 。 在整个 冻融循 环过程中 ， 掺粉煤灰的混凝土 C P 2的抗压强度远远 小于不掺粉煤灰的 C P 1 的抗压强度 ， 而且 C P 1 和 C P 2两者 抗压强 度差异较 大 ， 基本上从 曲线 间距可 以看 出。 对 于低 水灰比试件 ， C H1 组 由最初未冻融时 5 2 MP a ， 经历 3 7 、 3 3 、 2 5 MP a 降低至 2 0 MP a ， 降低 了约 6 1 5 。 C H 2 组 由最初未 6 0 2 0 4 0 6 0 8 0 1 0 0 冻融 循环次 数 次 图 1 混凝土抗压强度变化 冻融时 3 9 MP a ， 经历 2 8 、 2 5 、 2 0 MP a 降低至 1 2 MP a ， 降低了 约 6 9 2 。 同样在整个冻融循环过程 中， 掺粉煤灰 的混凝 土 C H 2的抗 压强度始 终小 于不 掺粉煤 灰的 C H1 的抗压 强 度， 而且最终抗压强度损失率也偏大。 但相对高水灰比而言， 低水灰 比的 C H1 和 C H 2 两者抗压强度差异减小 ， 曲线间 距减小。 由此可见， 对于素混凝土而言， 整个冻融腐蚀过程中， 掺人 1 5 粉煤灰 的混凝土试块强度在 比未掺人粉煤灰的 试块强度要低 ， 原因可能由于粉煤灰混凝土水化缓慢造成 的 ， 粉煤灰对提高素混凝土的抗冻性是不利的。 粉煤灰含量 相同时 ， 低水 灰 比试块 的抗 压强度较高 ， 因此采用粉煤灰 时应降低水灰 比。 从抗压强度损失率 图 2中可见 ， 混凝土试块在冻融初 期 0 - 4 0 次 ， 强 度降低迅速 ， 其 中掺粉煤 灰的 C P 2和 C H 2 的抗压强度损失率相对较大 ， C P 2 为 4 0 ， C H 2达 3 8 。 冻 融 4 0 次以后抗压强度降低速度减缓， 且不 同材料降低速率 有所差别。 对于高水灰 比 C P 1 、 C P 2 ， 掺粉煤灰与不掺粉煤灰 强度区别很大： 掺 1 5 粉煤灰的混凝土强度损失比不掺粉 煤 灰 强度 损失 速 率 明显 偏大 。 对 于低 水灰 比的混 凝 土 C H 1 、 C H 2 其强度损失率没有太大的区别， 但结合图 1 分析， 掺粉煤灰时， 低水灰比相对抗冻性能有利。 8 O 7 0 6 0 5 0 饕 4 0 鳗 3 0 墨 2 o 1 0 U 20 4U 60 U l 00 冻融循环次数 次 图 2 混凝土抗压强度损失率 2 2 质量损失随冻融次数的 变化 冻融过程中每隔 2 0 - - 4 0次记录一次混凝 土的质量以 及质量损失率 。 将混凝土的干燥质量和饱水质量分开进行 对 比分析 ， 同时根据干燥质量和饱水质量得到混凝土的吸 水率。 混凝土的吸水率应按照 G B T 5 0 0 8 2 -2 0 0 9 ( 普通混凝 土长期性 能和耐 久性 能试验方法标准 进行 【 15 1 。 混凝土 的 吸水率应按式( 1 ) 进行计算 ： ! 二 1 0 0 ( 1 ) 7 1 , 0 式 中： a 混凝土吸水率 ， ， 精确到 0 1 ； 如 如 加 苫、 隈 m 试件浸泡后的饱水质量， g ； m 。 试件浸泡前 的干燥 质量 ， g 。 2 2 1 质量变化规律 从图 3 、 4可以看出， 在整个冻融腐蚀过程中， 混凝土 的干燥质量基本呈线性规律下降。 不掺粉煤灰的C P 1 组和 C H1 组 的变化规 律一致 ， C P 1由未冻融 时的 2 3 5 0 g 降至 2 2 0 0 g ， 直线的斜率为一 1 5 ， C H1 由未冻融时的 2 3 0 0 g 降至 2 1 5 0 g ， 直线的斜率为也为一 1 5 。 。0 删 悠 H _ 2 3 5 O 2 3 0 0 2 2 5 O 2 2 0 0 2 1 5 0 2 1 O O 2 0 5 O 2 0 0 0 l 9 5 0 冻融循环次数腴 图 3 干燥质量的变化情况 一 冻融循环次数， 次 图 4 干燥质量损失率的变化情况 掺 1 5 粉 煤灰 的C P 2 组 和 C H 2组 的变化规 律 也一 致， C P 2由未冻融时的 2 3 0 0 g降至 1 9 5 0 g ， 直线的斜率为 一 3 5 ， C H 2由未冻融时的2 2 7 5 g 降至 1 9 7 5 g ， 直线的斜率 为一 3 。 可见水灰比对混凝土的干燥质量影响较小， 但是是否 掺人粉煤灰却在很大程度上影响了混凝土的干燥质量损 失率。 如图4 ， 掺入 1 5 粉煤灰的混凝土的C P 2和 C H 2 干 燥质量 的损失速度 明显大于未掺人粉煤灰 的， 而且随着冻 融次数的增加， 两者的干燥质量的损失率相差也越来越大。 在冻融循环达到 1 0 0 次的时候， 不惨粉煤灰的 C P 1 和 C H1 组 的干燥质量损失率均为 8 ， 而掺粉煤灰的 C P 2 组和 C H 2 组 的干燥质量损失率达到了 1 3 - - 1 4 ， 是不掺粉煤灰的 2 倍 。 从图 5 、 6可以看 出， 混凝土饱水质量和饱水质量损失率 的 变化趋势和干燥质量相似 ， 数值上略有差异。 b0 鲫 瞧 若 魁 冻融循环次数， 次 图 5 饱水质量的变化情况 综上所述 ， 无论是饱水状态还是 干燥状态 ， 混 凝土的 冻融循环次数欣 图 6 饱水质量损失率的变化情况 质量随冻融循环次数增加均呈线性规律下降 。 水灰 比对混 凝 土的质量变化 的影响不大 ， 而粉煤灰对混凝土的质量变 化影响很大， 掺人 1 5 粉煤灰将增大混凝土质量的损失速 率， 并且随着冻融次数的增加， 损失率越大。 2 2 2 吸水率随冻融次数 的变化 从图 7 可 以看出 ， 混凝土的吸水率经历了一个先下降 后 上升 的阶段 ， 以冻融 4 O 次为转折点 ， 在冻融 4 0 次 以前 ， 吸水率不断下降， 曲线斜率为负， 4 0次以后又再次上升， 曲 线斜率变为正 。 其 中掺粉煤灰 的 C P 2和 C H 2的变化 比较 明显， c P 2吸水率由 1 7 下降至 1 4 ， 又再次上升至 2 7 ， c H 2 吸水率 由 1 6 下降 至 1 I 2 ，又上升至 2 0 。 而不 掺粉煤灰 的 C P 1和 C H1的变化相对 较小 ， C P 1 吸水 率 由 1 2下 降至 0 8 ， 又再次上升至 1 4 ， c H1 吸水率由 1 2 下降至 1 2 ， 又上 升 1 8 。 从微观微观解释在冻融循环初期 ，由于膨胀力 的作 用 ， 一些微小 的混凝土颗粒裂成粉末状填充混凝 土的某些 微小空隙， 使得混凝土内部的连通毛细孑 L 隙率减少， 表现 为吸水率的减小。 冻融循环后期 ，随着冻融次数的不断增 加 ， 混凝土 内部微裂缝开裂 ， 连通的毛细孔 隙也越来越多 ， 这些细小的微粒远远不够填充 因冻融损伤 的加速所导致 的孔 隙的时候 ， 吸水率就表现为增大的趋势。 冻 融循环 次数 ， 次 图 7 吸水率的变化情况 吸水 率的大小可以反 映混凝土内部空隙大小 ， 从一定 程度上可 以反映混凝土冻融后 内部材料损伤程度。 从配合 比角度看 ， 掺人粉煤灰会增加混凝土的吸水率 ， 尤其 冻融 后期增长较快， 可见同一水灰比， 加入粉煤灰的混凝土在 冻融过程 中孔隙率变化较大 ， 冻融损伤较大 。 而不掺粉煤灰 的相对损伤较小。 相同粉煤灰掺量， 高水灰比的 C P 1 、 C P 2 L 低水灰比的 C H 1 、 C H 2 变化大， 冻融损伤大， 因此低水灰比 相对可以提高抗冻性能， 尤其掺人粉煤灰时宜采用低水灰比。 2 _ 3 冻融损伤预 测模 型 根据试验数据用 O r i g i n 将混凝土抗压强度相对值 和 干燥质量损失率随冻融次数的变化规律进行回归分析。 拟 一 7 4 2 O 8 6 4 2 、 瓣 鞲卿 繁 4 2 0 8 6 4 2 芝瓣 鞲卿蟋 8 6 4 2 0 8 6 4 2 O 8 6 2 2 2 2 2 l 1 l 1 1 0 O 9 6 、 瓣* 0 O 0 O 0 O O O 0 们 如 加 ：2 合结果显示： 相对抗压强度呈二次抛物线下降， 而干燥质 量损失率则呈线性下降趋势 。 2 3 1 抗压强度损伤预测模 型 从图 8 可以看出， 混凝土的相对强度 的冻融破坏是呈 抛物线型退化的 ， 即在冻融初期 ， 混凝 土的强度下 降速度 较快 ， 但随着冻融循环次数 的增加 ， 其下降速度会减缓 ， 和 试验的情况非常吻合。 同时可看出不同材料配合 比对抗压 强度的影响 ， 加入粉煤灰的混凝土拟合 曲线 比未加粉煤灰 的曲线较低。 可见抛物线型极好的表达了盐冻情况下混凝 土强度的变化规律及特征。 表 1 相对强度的拟合结果 1 2 1 0 。 0 6 0 4 0 2 0 2 0 4 0 6 0 8 0 1 0 0 1 2 0 冻融循环次数欣 图 8相 对 强度 的拟合 曲线 2 3 2 干燥质量损失率预测模型 从 图 9中可知 ， 干燥 质量损 失率则呈线性下降趋势 。 P 1 组和 H1 组的拟合曲线接近， 最大损失率达 1 3 1 4 ； P 2 组和 H 2 组 的拟合 曲线也接近 ， 最大损失率为 8 左右 ， 而且 P 1 组和 H 1 组 的斜率小于 P 2 ， H 2 ， 和试验分析数据基 本相同。 从拟合结果可以看出掺粉煤灰 的质量损失率远远 大于不掺粉煤灰 的， 水灰 比对质量损失率影响不大 ， 拟合 效果较好 。 表 2 干燥质量损失率的拟合结果 3结 论 通过对不 同配合 比的素混凝土试块进行冻融循环试 验 ， 分析其抗压强度和质量损失率 ， 吸水率等性能指标 ， 并 建立抗压强度和质量损失率预测模 型。 得到如下结论 ： ( 1 ) 素混凝土的抗压强度随冻融循环次数增加呈抛物 线趋势下降。 即抗压强度损失率在冻融初期下降快， 后期下 R 。 U ZU 40 6U U l UU 冻融循环次数 次 图 9 干燥质量损失率的拟合 曲线 降减缓。 粉煤灰素对混凝土抗压强度影响较大。 掺 1 5 粉煤 灰的混凝土抗压强度损失比不掺粉煤灰 的大 2 0 3 0 。 相 同粉煤灰掺量 ， 低水灰比的抗压强度损失相对比高水灰 比小。 ( 2 ) 素混凝土的干燥质量和饱水质量均呈直线下 降趋 势， 但掺粉煤灰的混凝土的质量下降速度是不掺粉煤灰的 2 倍， 粉煤灰对抗冻性能影响较大。 而水灰比对抗压强度和 质量损失影响较小。 ( 3 ) 素混凝 土的吸水 率呈折线下 降 ， 即 4 O次 以前 降 低 ， 4 0 次后上升。 掺粉煤灰的混凝土吸水率比不掺粉煤灰 的变化大 ， 表明随着冻融循环次数增加， 掺粉煤灰的混凝 土空隙变化大， 冻融损伤程度严重。 参考文献 ： 【 l 】P O WE R S T C T h e m e c h a n i s m s o f f r o s t a c t i o n i n e o n e r e t e ( D u r a b i l i I y o f C o n c r e t e ， S P 一 8 ) 【 R 】 D e t r o i t ： A C I ， 1 9 6 5 ： 4 2 4 7 2 张子明， 王嘉航 ， 宋智通 寒冷气候下混凝土的破坏机理f J J _ 红水 河 ， 2 0 0 4 ， 2 3 ( 1 ) ： 6 7 7 0 3 3 张海燕 混凝土的抗冻融破坏试验研究【J 1 西北水资源与水工 程， 2 0 0 1 ， 1 2 ( 1 ) ： 4 9 5 2 I 4 】张士萍， 邓敏， 唐明述 混凝土冻融循环破坏研究进展 J 】 材料科 学与工程学报 ， 2 0 0 8 ， 2 6 ( 6 ) ： 9 9 0 9 9 4 5 】王立成， 刘汉勇， H I WA D A K i y o s h 硅灰对轻骨料混凝土抗海水 冻融性能的影fl J J 建筑材料学报， 2 0 0 5 ， 8 ( 4 ) ： 3 5 0 3 5 5 【 6 】游有鲲， 缪昌文， 慕儒， 等 粉煤灰高性能混凝土的研究【 J 】 混凝 土与水泥制品， 2 0 0 0 ， 1 o ( 5 ) ： 1 4 1 5 7 】 商怀帅， 宋玉普， 覃丽坤普通混凝土冻融循环后性能试验研究 混凝土与水泥制品， 2 0 0 5 ： 9 - 1 1 I 8 18 覃丽坤， 宋玉普， 陈浩然， 等冻融循环对混凝土力学性能的影 响 J 岩石力学与工程学， 2 0 0 5 ， 2 4 ( 1 ) ： 5 0 4 8 5 0 5 3 f 9 9 罗昕， 卫军 冻融条件下混凝土损伤演变与强度相关性研究 J 华中科技大学学报： 自然科学版， 2 0 0 6 ， 3 4 ( 1 ) ： 9 8 1 0 0 l O 13 超英， 赵娟， 梁锋， 等 冻融作用后混凝土力学性能的衰减规 律 J 建筑结构学报， 2 0 0 8 ， 2 9 ( 1 ) ： 1 1 7 1 3 8 【 1 1 李家正， 周世华， 石妍冻融循环过程中混凝土性能的劣化研究I J 】 长江科学院院报， 2 0 1 1 ， 2 8 ( 1 0 ) ： 1 7 1 1 7 4 1 2 I 家伟， 覃丽坤， 宋玉普 三轴压的普通混凝土在冻融循环后的 力学性能f j 1 _混凝土 ， 2 0 1 1 ( 3 ) ： 2 5 3 7 【 1 3 1 洪锦祥， 缪昌文， 刘加平， 等 冻融损伤混凝土力学性能衰减规 律 J 1 建筑材料学报， 2 0 1 2 ， 1 5 ( 2 ) ： 1 7 3 1 7 8 【 1 4 ) j 从启， 段桂珍， 张俊萌 约束混凝土抗冻性能试验研究【 J 1 混凝 土 ， 2 0 1 3 ( 1 2 ) ： 4 1 4 5 1 5 G B T 5 0 0 8 2 -2 0 0 9 ， 普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法 标准 S 1 北京 ： 中国建筑工业出版社 ， 2 0 0 9 作者简介： 方从启， 男， 副教授， 研究方向： 主要从事混凝土结构 耐久性研究 ， 桥梁工程。 联系地址： 上海市闵行区东川路8 0 0号 上海交通大学船建木兰 楼 A 5 1 7 ( 2 0 0 2 4 0 ) 联系电话 ： 1 3 9 1 6 6 7 5 1 1 5 6 4 2 O 8 6 4 2 、 斛 辎 瞧蝼