悬挑钢管外脚手架施工方法.doc

悬挑钢管外脚手架施工方法(一)方案选择 本工程从第二层开始采用悬挑外架,支架层设在第二层，悬挑外架采用工字钢、钢管、扣件、安全网、钢丝绳等材料进行搭设。(二)施工工序:悬挑层施工预埋穿插工字钢焊接底部定位钢筋搭设架体加斜拉钢丝绳铺钢筋网、安全网。(三）搭设方式:搭设方式如下图所示，搭设范围见架空层悬挑外架布置图。(四）技术细节、1在架空层板筋绑扎之前，按架空层悬挑外架布置图埋设悬挑外架用钢筋,其包括板面穿插工字钢用钢筋、外架转角处支撑钢筋。、2须待悬挑层砼达到设计强度时方可穿插工字钢搭设上部外架。、悬挑架立杆间距分别为:纵向间距见架空层悬挑外架布置图，横向1050,横杆步距1800.、4为了保证外架立杆间距均匀，架身美观整齐.外架起步架子制作成简易桁架,以便调节立杆间距并确保立杆荷载传递到工字钢上.、工字钢上每根立杆下双钢管并排，每一立杆均落在并排双钢管上,套在与钢管焊接的钢筋支座上。具体做法详见下图。6、每层设连墙杆,连墙杆连接方式详见下图,连墙杆每隔 600 左右设立一道.、7转角处外架由于无法挑工字钢,则采用钢筋支撑，每隔二层卸载的方式搭设,如下左图所示。需用此种方法处理的外架位置见架空层处架布置图:大横杆距工字钢面0m开始搭设.相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里铡和外侧。立杆和大横杆必须用十字扣件扣紧,不得隔步设置或遗漏、1小横杆贴近立杆设置,搭于大横杆上.在立杆之间可根据需要加设小横杆,但在任何情况下均不得拆除贴近立杆的小横杆。、11剪刀撑沿架高连续布置,斜杆与地面夹角为50,每根立杆开始加设，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与外架相连外,在其中间应增设4 个扣结点。12、每一悬挑段铺钢筋网板层数不得超过 8 层,作业层为两层。、1立杆、大横杆的接头位置如上右图所示,架设时应注意挑选钢管长度.、41水平斜拉杆,设置在有连墙杆的步架平面,人,以加强外架的横向刚度.、1悬挑架外围满挂安全网。(五）安全防护 应在安全人员和技术人员的监督下由熟练工人负责搭设;脚手架的检查分验收检查、定期检查和特别检查；使用中要严格控制架子上的荷载，尽量使之均匀分布，以免局部超载或整体超载；使用时还特别注意保持架子原有的结构和状态，严禁任意拆卸结构杆件和连墙拉结及防护设施。挑外架防坠棚:在每次悬挑架开始层搭设，采用挑檐的形式,用于防止重物直接坠落(六）注意事项 、1按照规定的构造方案和尺寸进行搭设。2、及时与结构拉结或采用临时支撑,以确保搭设过程安全。3、拧紧扣件.4、有变形的杆件和不合格扣件(有裂纹、尺寸不合适、扣接不稳等)不能使用.5、搭设工人必须配挂安全带。随时校正杆件垂直和水平偏差,避免偏差过大。6、没有完成的外架,在每日收工时,一定要确保架子稳定，以免发生意外 7、外架的防雷措施,采用常用的镀锌管接地方案。在雷雨天施工时，一般情况下不允许工人在架子上施工操作.（七）悬挑外架计算：、1主要材料及力学参数：厚工字钢：容重 2.13kg/,截面抵抗矩 WX185。4m3，SX=106。3,抗弯容许应力m21 N/m2，v=20 Nm。483。5mm 钢管：容重 3.82k,截面抵抗矩X=。0cm3，回转半径=1。5,截面积 A=4.89cm2，抗弯容许应力 m205/m2 、2主要技术参数:悬挑外架高度为:28.m.立杆纵距a1。5m,立杆横距 b=1。05m,步距 h1。80m,内立杆距墙=0.3m。外架与建筑主体结构连接点的布置,竖向间距 H1=2。8m,水平距离=4L6.0。斜拉钢丝绳每隔五层卸载，间距 L2=a1。m.脚手架钢脚手板铺设层数为六层。方案设计中,脚手架上铺设钢筋网板共八层，经验算八层钢筋网板荷载远小于六层钢脚手板荷载,因此，计算取值以六层钢脚手板为准,便于查表计算.3、荷载计算：(1）垂直荷载的传递路线：施工荷载钢脚手板小横杆大横杆通过扣件抗剪立杆简易桁架悬挑工字钢。)(荷载取值:结构施工用脚手架施工活荷载标准值取为：qk=3。0N/m2 作用于外架的风荷载标准值：(见高层建筑施工手册公式-1)=0。752zw0 其中，0基本风压值,取 0。0KN/m2 风振系数,取 1。z风压高度变化系数，取 1。72。st风压体型系数，查表得 0。249。=。711。72.4965=0。61(m2）恒载 钢脚手板自重 245 N/2 钢管自重 3。8 g 扣件自重 9。8 N/个 (3）荷载分项系数的选择:永久荷载的分项系数,采用 1.2 可变荷载的分项系数,采用 1.40。脚手架验算。小横杆验算：小横杆受力按简支梁计算,其上承受施工荷载，钢脚手板荷载,小横杆自重。同时，由悬挑架设计可知小横杆间距 500。则荷载组合值为：q=1。2（3.298030.4505）+43。00。5=2。KN/m 1 跨中弯矩为:M=q2=2.361。052=0。3Km 8 0。30 小横杆受弯应力为：=4。96 N/mm2=05/m W 5。0810 符合要求。1 1 其支座反力为:=。361。2=1。K 2 大横杆验算:大横杆受力按三跨连续梁考虑,其上承受小横杆传来压力及自重。且大横杆间距为 1。m。由小横杆传来压力产生的最大弯矩为:M1=。31N1。5 0。311。421。5=0.662KNm 由大横杆自重产生的最大弯矩为：M2=0。117ql2=0。1173。8210-3 1。52 0.001KNm M+M2(0。662+0001）10 则:=1352 N/m 205/2 W 5。0810 符合要求。立杆验算:立杆设计由稳定计算控制,脚手架的稳定计算必须计算其结构的整体稳定及单杆的局部稳定.计算脚手架的整体稳定及单杆局部稳定时，其强度设计值应乘以相应的调整系数KKA,其中 KH 为与脚手架的高度有关的调整系数,取 1 KH=0.781;1 H 1+28 00 100 K为与立杆截面有关的调整系数，当脚手架内、外排立杆均采用单根钢管时,取 KA=0。85。a.整体稳定验算：脚手架的整体稳定按轴心受力格构成压杆计算，当考虑风荷载时,需满足如下公式的要求:N M KAKH 其中，N格构式压杆的轴心压力 由立杆纵距 1.5m;外架步距。8，查 高层建筑施工手册表44 得脚手架自重产生的轴力 NG1=0。442KN。由立杆横距。2m;立杆纵距 1。5m；脚手架铺设层数六层，查高层建筑施工手册表 445 得脚手架附件及物品重产生的轴力 NGK=。1KN由立杆横距 1。0；立杆纵距 1。m；均布施工荷载 3.0Km2,查高层建筑施工手册表得一个纵距内的脚手架施工、荷载标准值产生的轴力 NK=。30=12.60KN。则:N=1.2（n1NG1+K2)+4NK 28 =1。442+。185 。412。0 30。9KN 。风荷载作用对格构成压杆产生的弯矩,为:Qh12 0.1611。2 M=。065KNm 8 格构压杆的整体稳定系数,由换算长细比 cx=x=210.28=257，查高层建筑施工手册表 4-47 得 =0。242.M 0。9313 0 6506 则:+=A bA 024。820 004。89210 =130.8+0。0633 10.7/mm2 KAH=07810820=1。1N/mm2 符合要求。b 单杆局部稳定验算:双排脚手架单杆局部稳定需满足如下公式要求:1 +M KAKH A 其中，N单根立杆的轴心压力,取1=5.4KN。2 1立杆稳定系数，由 1=h 18/5=120,查高层建筑施工手册表47 得 =0。452.M-操作层处水平杆对立杆偏心传力产生的附加应力。当施荷载取 3000Nm2 时，取 =55 Nmm2 N1 15.46103 +=+55 A 0。4524。812 =24。5 N/mm 12。22 K.选择与钢丝绳配套使用的卡环,号码为。7 号,安全荷重为 N 12.8 K，符合要求。计算工程结构上的预埋吊环:根据砼结构设计规范规定,吊环采用一级钢制作,吊环埋入深度不应小于d，并应焊接或绑扎钩住结构主筋，每个吊环可按两个截面计算。则：吊环钢筋截面积 2X 1.82 A=000=6。33 m 2210 20 选用 38,A=mm .33 mm2.符合要求。.验算吊点处扣件抗滑承载能力:吊点处水平方向分力最大值 T 6。81 KN，垂直方向分力最值为 11.60K,都只需两个扣件即可满足要求,搭设的外架在吊点处已有两个扣件，符合要求.5、脚手架承重结构计算：由于本工程为剪力墙结构，结构上不允许将工字钢穿设在结构暗柱上,导致工字钢间距不均匀,为了便于调节立杆间距保持外架美观,则采用制作简易钢管桁架落在工字钢上的办法(详见方案)由此,需验算钢管桁架的承受能力。考虑最不利情况，计算简图如下：15.46N。由此计算而得的杆件内力及工字钢反力如下图所示:由此,需计算压杆的稳定设计荷载。考虑由于施工原因,对杆件会形成初偏心 3mm，形成压弯受力杆，钢管受力按压弯失稳计算.其设计荷载应满足下列要求:N m N A WX-0.8 1 1 两端铰支,l l=.9+0。752=0。9 ,2 2 0 590 则 =3。34,15。8 查钢结构设计规范得:=0。48。等效弯矩系数取:mx 1。0.截面塑性发展系数数:x=1.1。22.061548912 欧拉临界力：NX=2EA=73.60KN。37。42 则有:N 1。30 50 +。9294.802 N 。110。551。1 8 1306 解得荷载设计值为:=8.1 符合要求。承重工字钢验算:计算模型 不考虑工字钢的自重荷载，仅考虑外架传递荷载,简化模型如上图：仅考虑工字钢的自重荷载，简化模型如下图:荷载计算 由以上计算可知:1=F2 15。6KN 1。224。149。工字钢自重荷载 q=0。284 KN/m 100 b内力计算：点是弯矩、剪力最不利用点。不考虑工字钢自重荷载,考虑外加传递荷载。MA 架=F1 L+F2 L2=。461.6+5。460。3=25。1 K QA 架=F1 F=5。4+5。4=30。92 仅考虑工字钢自重荷载。1 MA 工=l2 。2 0。278 Nm 2 QA 工 ql=0。81。=0。40 KN 综合考虑.M=A 架+MA 工=25。10.8=2。79 KN Q=Q架+QA 工=30.92+0。31。3 K 强度验算。A 5。92=39。09 Nmm2 m=215/m2 WX 85。4103 QSX 31.2103 10。103=075 Nm2 V=15 Nmm2 Xtw 16691046。5 满足要求.锚固抗拔筋验算：由以上计算可知,F1=2=15 46KN,0284 K/m,则锚固点的抗拔力为：1。42 1。52 F（1。05+0。3)+F 0.3+q q 2 2 FB =16。88 5。1 同时,此抗拔筋按锚固拉环考虑，拉应力不应大于 50N/mm2，则抗拔筋截面积为：FB 16。13 =169。80 m2，符合要求.52 采用 25 钢筋,Ag=40。9 mm2 169.80 m2 符合要求。