混凝土中钢筋极化曲线特征分析.pdf

第 3 4卷第 5期 2 O 1 2年 1 O月 Vo l _ 3 4 NO 5 Oc t 2 01 2 混凝土中钢筋极化 曲线特征分析 许 晨， 金伟 良， 李志远 ， 岳增 国 ( 浙江大学 结构工程研 究所 ， 杭 州 3 1 0 0 5 8 ) 摘 要 ： 为避 免极 化 曲线测 试 中平衡 电位发 生偏 移 ， 提 出了 阳极 极化 电流 方法 。根 据锈 蚀 前后 钢 筋 极化 曲线特 征 分析 对平衡 电位 发 生偏 移做 出了合理 解 释 ， 明确 了相 关 影响 因素 。给 出 了基 于 阳极 极化 电流 法的钢 筋锈 蚀 临界极 化 电流 密度 及 相 应 的腐 蚀 电流 密度 经验 公 式 。试 验 结果 表 明 ， 阳极 极化 电流方 法能有 效判 别钢 筋锈 蚀 ， 对应 的 临界 极化 电流 密度 为 0 2 u A c m。 。 关键 词 ： 混凝 土 ； 钢 筋锈蚀 ； 极化 曲线 ； T a f e l ； 腐蚀 电流 中图分 类号 ： T U5 2 8 文 献标 志码 ： A 文 章编 号 ： 1 6 7 4 - 4 7 6 4 ( 2 0 1 2 ) 0 5 0 0 6 4 0 6 An a l y s i s o f Po l a r i z a t i o n Cu r v e s Ch a r a c t e r i s t i c s o f Re b a r i n Co nc r e t e XU Ch e n，J I N W ei l i a n g，Lf Zh i y u a n， YUE Ze n g g u o ( I n s t i t u t e o f S t r u c t u r a l En g i n e e r i n g，Z h e j i a n g Un i v e r s i t y ，Ha n g z h o u，3 1 0 0 5 8，P R Ch i n a ) Abs t r a c t ： To a v oi d e qu i l i b r i um p o t e nt i a l s hi f t s i n p ol a r i z a t i o n c ur v e t e s t ， b a s e d o n a no di c p o l a r i z a t i o n c ur r e n t m e t ho d， t he c r i t i c a l po l a r i z a t i o n c u r r e nt d e n s i t y of s t e e l c or r o s i o n wa s gi ve n a s we l l a s t he c o r r e s p o nd i ng e m p i r i c a l f or mul a o f c o r r os i o n c u r r e nt de ns i t y Re a s o na b l e e xp l a na t i o n t o e q u i l i br i u m p o t e n t i a l s hi f t s wa s g i ve n by s t ud y i ng p o l a r i z a t i on c ur v e s c ha r a c t e r i s t i c o f r e b a r i n c on c r e t e be f o r e a n d a f t e r c o r r o s i on The r e s u l t s s h o w t ha t a no di c p ol a r i z a t i o n c u r r e nt m e t ho d c a n e f f e c t i v e l y di s t i n gu i s h s t e e l c o r r o s i o n ，a n d t h e c r i t i c a l p o l a r i z a t i o n c u r r e n t d e n s i t y i s 0 2 u A c m Ke y wo r ds ： c o nc r e t e；r e ba r c o r r os i o n；po l a r i z a t i on c ur v e；Ta f e l ；c o r r o s i o n c u r r e nt 钢筋锈蚀引起的钢筋混凝土结构耐久性问题越 来越受到国内外工程界的关注和重视l 1 。目前 ， 判 定钢筋锈蚀与否 主要依靠电化学方法 ， 其 中极化 曲 线法应用最为广泛l_ 7 。 。极化曲线法如塔菲尔极化 法 和线 性极 化 法 ， 极化 方 式 通 常从 相 对 于平 衡 电位 一 E开始阳极极化至相对于平衡电位+ a X E结束 。 由于极化开始瞬 间就有 E的电位扰动 ， 会导致极 化 曲线 上反 映 的平衡 电位 与极化 前测 试 的平 衡 电位 不一 致 ， 影 响腐 蚀 电流 测试 结果 。1 9 7 0年 ， B a r n a r t t 提 出 了三 点法 和 四点法 用 于处 理 弱 极 化测 试 数 据 ， 测试 过程 都是 既 需 阴极 极 化 测 量 ， 又 需 阳极 极 化 测 量 ， 虽然这样使得腐蚀过程 2个 电极反应 的信息量 比较均衡 ， 但在测试过程 中容易产生误差。这是 因 为 在一个 方 向进行 极化测 量后 转 到另 一个 极 化方 向 时 ， 腐蚀电位需要等较长时间才能恢复到原来 的值 ， 因而所测量的外极化电流就有相当大 的误差 。文献 1- 1 3 研究了扫描速率对平衡电位偏移 的影响 ， 但是 并 未对 平衡 电位偏 移 做 出解 释 。基 于 以上 分 析 ， 本 文结合 锈蚀 前后 钢筋极 化 曲线特 征对 平 衡 电位 发 生 偏 移 做 出了合理解 释 ， 明确 了相关 影 响 因素 ， 提 出 了 基 于单 向极 化 的 阳极 极 化 电 流判 别 方 法 ， 用 于判 定 钢筋 锈蚀状 态 与腐蚀 电流估 算 。 1 阳极极化电流 判别方 法 一 般 情况 下 ， 阴极 反应 既有 电化 学 极 化 又 有 浓 差极化 ， 也就是阴极过程的混合控制， 这 时， 式( 1 ) 为 收稿 E l 期 ： 2 0 1 1 1 2 2 6 基金项 目： 国家 自然科学基金重大 国际合作项 目( 5 0 9 2 0 1 0 5 8 0 6 ) ； 国家科技支撑项 目( 2 0 1 1 B A J 0 9 B 0 3 ) 作者简介 ： 许晨 ( 1 9 8 4 一 ) ， 男 ， 博士 ， 主要从事混凝土结构耐久性研究 ， ( E ma i l ) a l a n 2 0 6 1 2 1 1 4 z j u e d u c n 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第5 期 许晨 ， 等 ： 混凝 土 中钢 筋极 化 曲线特征 分析 腐蚀 金属 电极 在 弱极 化 区的极 化 曲线 方 程式 。式 中 为外极化电流； I 为腐蚀电流 ； E EE 。 H为 腐蚀金属电极的极化值 ； 、 为阳极与阴极 的 Ta f e l 斜率 ； 为阴极反应的极限扩散 电流。 “ eXp( )一 oxp(- ) (1) 当 I I 。 H， 这 时 阴极反 应 由 电化学 反应 过 程控制， 即腐蚀过程 中阴极反应的浓差极化可 以忽 略， 称之为活化极化控制 的腐蚀体系 ， 则式 ( 1 ) 变为 常见 的弱极 化 区极 化 曲线方 程式 ： I e x p ( ) 一p ( ) ) ( 2 ) 当被 测 电极 处 于 钝 化 状 态 时 ， 此 时 阳极 过 程 的 阻止 相 当大 ， 即 趋 向 于无 穷 大 ， 而 。 则 趋 向于 零 ， 由此式 ( 1 ) 变为 ： ， ， A F、 、 一 1 一e x p ( ) ( 3 ) I p c J 若保持极化过 电位 E 不变 ， 当钢筋脱钝时 由 于 急剧 降低 ， 。 增 大 ， 将 会 导致 外 阳极极 化 电流 显著增加 。此时 ， 虽然 可能会 略有增大 ， 但比起 的降低幅度 仍改变不 了外 阳极极 化 电流增 大的趋 势。因此 ， 可将 阳极极化 电流急剧增大作为钢筋脱 钝 的依 据 。 2 试验设计 2 1钢筋 锈 蚀加 速试 验 在 室 内 浇 注 了 尺 寸 为 1 0 0 mm 1 0 0 mm X 1 0 0 mm普通混凝土试块 ， 配比见表 1 ， 其 中水泥为杭 州钱潮水泥厂生产 的 P O4 2 5水泥 ， 砂子为天然 河沙 ， 石 子 为 5 1 6 mm 连 续 级 配 的 碎 石 。浇 筑 时 在混凝 土 内埋 置 了钢筋 及不 锈钢 分 别作 为工作 电极 与辅 助 电极 ， 钢 筋 与不 锈 钢 筋 露 出部 分 接 上 电线 并 使用环氧树脂密封 ， 防止锈蚀 。在靠近钢筋 的一个 侧面上放置直径为 9 C E il的 P VC管 ， 四周使用环氧 树脂 进行 密 封 。钢 筋 的保 护 层 厚 度 定 为 1 0 mm， 在 P VC容器 中放人浓度为 1 5 的 Na C 1 溶液加速氯离 子 的渗透 ， 如 图 1 ， 2所 示 。养 护 2 8 d后 ， 倒 入 Na C 1 溶液 后 ， 使 用保 鲜膜 将 敞 口密 封 ， 5 d后 对 钢 筋 进 行 极化 曲线测试 ； 测试结束后 ， 倒出 Na C 1 溶液 ， 将试块 置 于室外 自然风 干 2 d ； 之后 ， 再 倒 入 Na C 1 溶 液 ， 如 此循 环 ， 直 到 测试 结 果 表 明钢 筋 为止 。测 试 仪 器 为 美 国 GAMRY公 司生产 的型 号 为 R e f e r e n c e 6 0 0电 化学 工作 站 ， 参 比电极 为饱 和 甘汞 电极 。在 极 化 曲 线 测试 中 E设 定 为 7 0 mV， 扫 描 速率 0 1 5 mV s ， 从相对于腐蚀电位一7 0 mV极化至相对于腐蚀电位 + 7 0 mV 。 表 1混 凝 土 配 比 ( k gm ) 图 1 试块 制作详 图 图 2试块制作 实物 图 2 2 钢 筋锈 蚀 临界极 化 电流密 度 试块制作参见 1 1 节 ， 区别 的是钢筋直径分为 3种 ， 分别为 1 4 、 1 2 、 8 mm， 每种钢筋直径 的试块数 为 5 个 ， 一共 1 5个试块 ， 钢筋保护层厚度仍为 1 c m。 为 了更为 准确 获 得 钢 筋 脱 钝 的 临 界极 化 电 流 ， 干 湿 循环 机制 设 为浸 泡 1 d风干 6 d ， 一 周 一循 环 。每 个 循环 中， 在浸泡结束风干 1 d后进行 阳极极化 电流 测试 ， 当发 现 极化 电流 突然 增 加 ， 停 止 测 试 ， 记 录 相 应极化电流值 。测试中 E设定为5 0 mV， 扫描速率 0 1 5 mV s ， 从 平衡 电位 开 始 极 化 至 相 对 于 平 衡 电 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 6 6 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 第3 4 卷 位+5 0 mV结束 ， 记录结束时刻极化 电流。 2 3 极 化 电流密 度 与腐蚀 电流 密度 相关性 1 2 节 中 ， 在判定 钢 筋 锈蚀 之 后 ， 继 续进 行 干 湿 循 环试 验 ， 改 变干 湿循 环 制 度 为浸 泡 2 d ， 风 干 3 d 。 风 干后次 日， 先对 钢筋进 行 阳极极 化 电 流测试 ， 记 录 极化电流。待所有试块测试完后 ， 此时钢筋 电位 已 回落至初始平衡 电位 ， 再对钢筋进行塔菲尔极化 曲 线测试 ， 极化方式为相对于平衡 电位一7 0 mV 开始 阳极极化至相对于平衡 电位 +7 0 mV， 使用弱极化 拟合技术计算钢筋腐蚀电流密度。 3试验结果与分 析 3 1 钢 筋脱 钝前后 的 T A F E L极 化 曲线 特征 图 3为测试得到的钝化钢筋极化曲线 图形 。该 血线具有两个 明显的特征 ： 1 ) 阴极极化 曲线非常平 缓 ， 而阳极极化曲线非常 陡峭。曲线 陡峭表明 阳极 塔菲尔斜率 非常大， 即电极 阳极溶解过程的阻力 非常大 ， 表明钢筋处 于钝化状态 ； 2 ) 从极化曲线可知 钢 筋 的平衡 电位 E 。 一一2 2 0 mV， 明显低 于极化 前 钢筋平衡电位 E 。 一一2 2 0 mV。 图 3 钝化钢 筋塔 菲尔极化 曲线 图 4为测 试得 到 的锈蚀 钢筋 极化 曲线 图形 。与 图 3对 比发现， 两者的差别是非常明显 的， 主要表现 在 ： 1 ) 阳极极化曲线的坡度明显减缓 ， 即塔菲尔斜率 明显减 小 ， 阳极溶解 反 应能够 顺利 进 行 ， 表 明钢筋 已 经锈蚀 ； 2 ) 极化 曲线反映的钢筋平衡 电位 与极化前 平 衡 电位相 近 ， 两 者相 差大 约在 1 2 mV 左 右 。 Mi l a n Ko u r i l 】 胡等研究了电位偏移对于线性极 化测试结果 的影响， 但是并未对其 中原 因作出合理 解 释 。Mi l a n Ko u r i l 采 用 的 线 性 极 化 区 间 为 一 1 O mV至+1 0 mV( 相对于腐蚀 电位) ， 通过改变扫描 速率 ， 研究对测试结果 的影响。图 5为文献 1 3 - 中 测试得到的极化 曲线 ， 扫描速率控制在 0 5 mV s 。 图 中， 可 以看 到 电位 发 生 了偏 移 ， 偏 移 在 大 概 在 4 mV左右 ， 小于本文试验得到的 1 2 mV。这是 由于 ， 图 4锈 蚀 钢 筋 弱 极 化 曲线 本文设 定 的极化 区间 为 一5 0 mV 至 + 5 0 mV( 相 对 于腐蚀电位) ， 产生的初始扰 动较大 。如图 5所 示， 由于 电位 的偏 移 ， 会 得 到两 个 不 同 的 R。， 一 个 等 于 极化曲线上 E 。 处的切线斜率， 另一个为极化开始 之前测试得到的 E 。 处 的切线斜率。对于理想 的极 化曲线 ， E = = = E 。 ， 因此真实的 R 。必定介于上述 两个斜率之间， 但无法定量计算。然而 ， 若能减小 电 位偏移程度 ， 使得上述两个斜率相近 ， 则可以通过式 ( 4 ) 得 到更 为准确 的 R。 ， R = = = ( 4) 式 中 ， R 一 ( ) 删 。 ； 一 ( ) 鼬 那 么 ， 如何 能 在极 化 曲线 测 量 时 减 小 电位 偏 移 程度 。首先 ， 越 小 的过 电位 对 钢 筋 的初 始 扰 动 也 越 小 ， 电位偏移程度也 就越小 。其次 ， 极 化 曲线测 试 中， 越低的扫描速率会使得 电极反应过程越接近稳 态 ， 对 电极 的扰 动也 就越 小 ， 如 此也 就 能减 小 电位 偏 移量。表 2为文献 1 3 - 中， 不 同扫描速率下 的电位 偏 移量及 相应 电位 处 的 极 化 电 阻 。可 以看 到 ， 随 着 扫描速率的降低 ， R 。 R ， 。 逐渐接近于 1 ； 当扫描速 率降低到 0 0 4 mV s时， R R 一0 9 1 ， 即R 与 。相差 不大 。 岂 、 图 5 混凝土孑 L 隙液 中 F e C r 。 ： 动电位极化曲线 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 5 期 许晨 ， 等 ： 混凝 土 中钢 筋极化 曲线特征 分 析 表 2扫描速 率对电位偏移影响 那么 ， 为何在极化曲线测试时 ， 钢筋腐蚀电位发 生 了偏移 ， 即 E 。 E 研究 还发 现 ， 对 于 极化 面积 较 大 的钝 化 钢筋 ， 平 衡 电位偏移量仍不会太大。图 6中， 钢筋极化面积 为 1 5 0 c m ， 约为试验 1 1中钢筋极化面积 的 4倍 ， 极化测试参数均与试验 1 1一致 。Ta f e l 极化 曲线 测 试 前钢 筋平 衡 电位 一 一2 9 4 mV( V S S C E ) ， 经 极 化 曲线 拟 合 得 到平 衡 电位 E 一 一 3 0 3 mV( V S S C E ) ， 电位偏移仅为 9 mV。为 了分析初始扰动对 电极的影响， 将初始 阴极极化 电流与钢筋腐蚀 电流 进 行 比较 ， 见表 3 。表 中 ， 当 钢 筋 极 化 面 积 为 4 3 9 6 c m 时 ， 初 始 阴极 极 化 电流 为 1 4 4 A， 当极 化 面 积 增加至 1 5 0 c m 时 ， 初始 阴极极化 电流降为 l 1 9 2 A。 由此 可 知 ， 在 相 同 的初 始 电 位 扰 动 下 ， 钢 筋 极 化面积越大， 电极的扰动也就越小 ， 平衡 电位偏移也 就 越小 。 表 3 钝化钢筋初始 阴极极 化电流与腐蚀 电流 比较 以上分析可知 ， 通过减小扫描速率、 减小极化过 电位 和增大 极 化 面积 可 以减 小 平 衡 电位 偏 移 量 ， 但 要得到一条准确的极化曲线需要分别测试 阴极与阳 极 的极 化 曲线 ， 并且 第 1 条 极 化 曲线 测试 完 毕后 ， 不 能立即测试第 2 条极化曲线， 需等钢筋极化电位回落 到初始腐蚀电位才能测试 ， 这样就使得测试步骤非常 0_ 2 2 0 2 4 O _2 6 0_ 28 030 0 - 3 2 O 3 5 036 0 -3 8 图 6 钝 化钢筋塔菲尔极化 曲线 ( 极化面积 1 5 0 c m ) 繁琐。但对于 阳极极化 电流法而言 ， 不存在 以上 问 题 。因为该方法是从 平衡 电位 开 始 阳极 极 化 ， 极 化至 相对于平衡 电位 5 0 mV 时记录相应 的极化 电流 。 3 2 钢 筋锈 蚀 临界极 化 电流 测试 结 果 如 图 7所 示 。 图 中可 知 ， 极 化 电流 随 钢筋 直径 增加 而 增 大 ， 两者 之 间关 系 近似 线 性 。为 了建立 统 一 的评价 标准 ， 采 用极 化 电流 密度 来 表 示 。 计算极化 电流密度需准确计算 钢筋的极化 面积， 采 用游 标卡 尺测 量 后取 平 均 分 别 为 1 3 5 6 mm、 1 1 5 3 mm 和 7 1 8 mm。极 化 电流密 度按 如下 公式 计算 ： I I 。一 一 ( 5) 式 中 ， i 为极化 电流密度 ( t A c m ) ； J为极 化 电 流( A) ； D 为钢筋 直径 ( c m) ； z为钢筋 暴露 长度 ( c m) ， 此 处 即为试 块 边长 1 0 c m。 图 7不 同钢筋直径下 的极化 电流 ( 8 、 1 2 、 1 4 mm) 7 8 9 1 0 I 1 1 2 l 3 1 4 D m m 图 8不同钢筋直径下的极化 电流密度 ( 7 1 8、 l 1 5 3、 1 3 5 7 mm) 4 2 O 0 一 0 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 6 8 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 第3 4 卷 图 8为计 算得 到 的极 化 电流密 度 随钢 筋直 径 变 化图， 采用线性拟合得到如下关系： i一 0 2 31 0 0 01 D ( 6 ) 可知 ， 随着钢筋直径的变化， 极化电流密度基本 维持在 0 2 3 1 t , A c m 2 保持不变， 出于保守考虑， 可将 钢筋脱钝的临界极化电流密度定为 0 2 A c m2 。 3 3极化 电流 密度 与腐蚀 电流 密度 相关性 为了减小极化对钢筋 的扰动 ， 塔菲 尔极化 曲线 测 试 中设定 的极 化 过 电位 A E 不 应 过 大 。为 此 ， 将 极化过电位设为 7 0 mV， 仍处于弱极化区问口 引。采 用弱极化拟合技术口 对数据进行处理 ， 得到腐蚀 电流 。 极化电流 与腐蚀 电流 。 之间的关 系 见 图 9 。可 知 两 者 之 间 呈 明 显 的 线 性 关 系 ， 线 性 拟 合结果见式( 7 ) 。将式 ( 7 ) 两边同除以极化面积 A， 可建立腐蚀电流密度 i 。 与极化电流密度 i 关系 ， 见 式 ( 8 ) ， 考 虑到 右边第 二项 很小 可 以略 去 。将 2 2 节 中得到的临界极化 电流密度代人式( 8 ) 得到临界腐 蚀 电流 密度为 0 1 3 4 A c m ， 该 值 与 目前 国 内外公 认的钢筋脱钝临界腐蚀 电流密度 A c m2 非常一致。 一 0 6 7 + 1 0 1 ( 7 ) 0 6 7 i q - 0 6 7 i ( 8 ) 图 9腐蚀 电流 与极化 电流关 系 以上分析表明 ， 文献 1 4 提出的阳极极化电流 法不存在对钢筋的初始扰动 ， 测试方法简单 ， 只需记 录极 化 结 束 时 刻 的极 化 电 流 便 能 判 定 钢 筋 是 否 锈 蚀 ， 并且无需对数据进行任何 拟合处理便能快速估 算 钢筋 腐蚀 电流 密度 。 4 结 论 1 ) 传统的极化方法 由于存在初始 电位扰动 ， 会 使钢筋平衡 电位发生偏移 。平衡 电位偏移量与极化 过电位 、 极化扫描速率、 钢筋锈蚀状态和极化面积有 关。随着极化过电位减小和扫描速率的降低 ， 电位 偏移量逐渐降低 ； 钝化钢筋较锈蚀钢筋受初始 电位 扰动影响较大， 导致电位偏移量明显增加 ， 但对极化 面积较大的钝化钢筋影 响较小 ， 平衡 电位偏移量主 要取决于钢筋腐蚀电流密度与初始极化电流密度的 相对 大 小 。 2 ) 阳极极 化 电流法 从 平 衡 电位 开 始 阳极 极 化 ， 不存在初始电位扰动问题。基于此测试方法 ， 通过 进一步试验分析 ， 得到了判定钢筋脱钝的统一标准。 即当极化电流密度大于 0 2i A c m 时 ， 可认为钢筋 开始锈 蚀 。 3 ) 建立了极化 电流密度与腐蚀电流密度之间的 经验公式 ， 由此公式计算得到 的临界腐 蚀电流密度 与公认 的钢筋脱钝临界腐 蚀电流密度 0 1肚 A c m 相一 致 。 参考 文献 ： 1 金伟 良， 钟小平结构 全寿命 的耐 久性 与安全 性 、 适用 性的关系E J 建筑结构学报 ， 2 0 0 9 ，3 0 ( 6 ) ：1 - 7 J I N W e i l i a n g Z HONG Xi a o p i n g Re l a t i o n s h i p o f s t r u c t u r a l du r a b i l it y wi t h s t r u c t u r a l s a f e t y a nd s e r vi c e a bi l i t y i n wh o l e l i f e - c y c l e J J o u r n a l o f b u i l d i n g s t r u c t u r e s ， 2 0 0 9 ， 3 0 ( 6 ) ： 1 7 2N u e r n b e r g e r UR e a s o n s a n d p r e v e n t i o n o f c o r r o s i o n i n d u c e d f a i l u r e s o f p r e s t r e s s i n g s t e e l i n c o n c r e t e J I n t e r n a t i o n a l J o u r n a l o f S t r u c t u r a l E n g i n e e r i n g ，2 0 0 9 ，1 ( 1 ) ： 2 9 - 3 9 3 F u mi n o r i TJ a p a n S e x p e r i e n c e s a n d s t a n d a r d s o n t h e d u r a b i l i t y p r o b l e ms o f r e i n f o r c e d c o n c r e t e s t r u c t u r e s J I n t e r n a t i o n a l J o u r n a l o f S t r u c t u r a l E n g i n e e r i n g ， 2 0 0 9 ，1 ( 1 )： 1 - 1 2 4金伟 良， 吕清芳 ， 赵羽习 ， 等混凝 土结构耐久性设计 方 法与寿命 预测研 究进 展 J 建 筑结 构学 报2 0 0 7 2 8 (1 )：7 - 13 J I N We i l i a n g， I YU Qi n g f a n g ， Z HAO Yu x i ， e t a 1 Re s e a r c h p r o gr e s s o n t h e d ur a b i l i t y d e s i gn a nd l i f e p r e d i c t i o n o f c o n c r e t e s t r u c t u r e s J J o u r n a l o f b u i l d i n g s t r u c t u r e s ，20 0 7， 2 8( 1 )： 7 1 3 5 Ya l c y n H， E r g u n MT h e p r e d i c t i o n o f c o r r o s i o n r a t e s o f r e i n f o r c e d s t e e l s i n c o n c r e t e J C e me n t a n d Co nc r e t e Re s e a r c h，1 9 96，26( 1 0)： 1 59 3 - 1 5 99 6 B a s h e e r P A M，C h i d i a c S E，L o n g A E P r e d i c t i v e mo d e l s f o r d e t e r i o r a t io n o f c o n c r e t e s t r u c t u r e s J Con s t r u c t i on a nd Bui l d i ng M a t e r i a l s ，1 99 6，1 0(1)：2 7 3 7 7 C HA NG Z h e n t i a n， B r i a n C h e r r y ， Ma r t o n Ma r o s s z e k y Pol a r i s a t i on be h av i ou r o f s t e e l ba r s a m p l e s i n c on c r e t e i n s e a wat e r Pa r t 1： Ex pe r i m e nt a l me as ur e me nt o f p o l a r i s a t i o n c u r v e s o f s t e e l i n c o n c r e t e J C o r r o s i o n S c i e n c e ，2 0 0 8 ，5 0 ( 2 ) ： 3 5 7 3 6 4 8 C HANG Z h e n t i a n， B r i a n C h e r r y ， Ma r t o n Ma r o s s z e k y 如 m O m 吾 r 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第5 期 许晨 ， 等 ： 混凝 土 中钢 筋极 化 曲线 特征 分析 6 9 Po l a r i s a t i o n be ha vi ou r of s t e e l ba r s a mpl e s i n c o nc r e t e i n s e a wa t e r Par t 2 A pol a r i s a t i on mo de 1 f or c o r r os i o n e v a l u a t i o n o f s t e e l i n c o n c r e t e J C o r r o s i o n S c i e n c e ， 2 008，5 0( 11 )： 3 07 8 3 08 6 9 D o t t o J M R，Ab r e u A G d e ，D a l Mo l i n D C C I nf l u e nc e o f s i l i c a f ume a d di t i on o n c o nc r e t e s phy s i c a l pr op e r t i e s a nd o n c or r os i on be h av i ou r o f r ei n f or c e me nt b a r s I- J C e me n t a n d C o n c r e t e C o mp o s i t e s ，2 0 0 4 ，2 6 ( 1 )： 3l 39 1 0 1 S O N G G u a n g l i n g T h e o r e t i c a l a n a l y s i s o f t h e me a s u r e me n t o f p o l a r i s a t i o n r e s i s t a n c e i n r e i n f o r c e d c o n c r e t e J C e me n t a n d Co n c r e t e Co mp o s i t e s ，2 0 0 0 ，2 2 ( 6 ) ： 4 0 7 4 1 5 1 1 G r a n t h a m M G，B a r n e t He r t s ，D r J B r o o mf i e l d Th e us e o f l i ne ar p o l a r i s a t i on c o r r os i o n r a t e m e a s ur e me nt s i n a i d i n g r e h a b i l i t a t i o n o p t i o n s f o r t h e d e c k s l a b s o f a r e i n f o r c e d c o n c r e t e u n d e r g r o u n d c a r p a r k J C o n s t r u c t i o n a n d Bu i l d i n g M a t e r i a l s ，1 9 9 7，儿 ( 4 )： 2 1 5 2 24 1 2 D a k s h B ，Ha r o l d R，S i r i v i v a t n a n o n VR e l a t i o n s h i p s b e t we e n a no di c p ol a r i s a t i on a nd c or r o s i on of s t e e l i n c o n c r e t e J C e me n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 1 9 9 3 ，2 3 ( 6)： 1 41 8 1 43 0 r 1 3 2 Mi l a n K，P a v e l N，Ma r t i n B L i mi t a t i o n s o f t h e l i n e a r po l a r i z a t i o n me t h o d t o d e t e r mi n e s t a i n l e s s s t e e l c o r r o s i o n r a t e i n c o n c r e t e e n v i r o n m e n t J C e me n t a n d C o n c r e t e Co mp o s it e s ，2 0 0 6 ，2 8 ( 3 ) ： 2 2 0 2 2 5 1 4 许晨 ， 金伟 良混凝 土中钢筋脱钝的 电化学 弱极化判别 方法F J 交通科学与工程 ， 2 0 0 9 ，2 5 ( 4 ) ： 3 1 3 6 XU Ch e n ，J I N We i l i a n g ， NG Ch u a n k u n Di s t i n g u i s h i n g t h e d e p a s s i v a t i o n o f r e b a r i n c o n c r e t e wi t h we a k p o l a r iz a t i o n m e t h o d J J o u r n a l o f C h a n g s h a comm u n i c a t i o n s Un i v e r s i t y ，2 0 0 9 ， 2 5 ( 4 ) ： 3 1 3 6 1 5 2唐红雁 ， 宋光铃 ， 曹楚 南弱极化 曲线 拟合 技术在 土壤 腐蚀研究 中的应 用_ J 腐蚀科学与防护技 术 ，1 9 9 6 ，8 ( 3)： l 79 1 8 4 TANG Hon gy a n， S ONG Gu a ngl i ng， CAO Chu na n Ap p l i c a t i o n o f a l o w- p o l a r i z a t i o n - c u r v e - f i t t i n g t e c h n i q u e t o t h e s t u d y o f s o i l c o r r o s i o n J C o r r o s i o n S c i e n c e a n d P r o t e c t i o n T e c h n o l o g y， 1 9 9 6 ， 8 ( 3 ) ： 1 7 9 1 8 4 E 1 6 曹楚南腐蚀 电化学原理 M 北京 ： 化学工业 出版社 ， 2 OO 8 ( 编辑 胡 玲 ) ( 上接 第 2 4页) 1 7 J a n k o ws k i R， Wi l d e K， F u j i n o Y P o u n d i n g o f s u p e r s t r u c t u r e s e g m e n t s i n i s o l a t e d e l e v a t e d b r i d g e d u r i n g e a r t h q u a k e J E a r t h q u a k e E n g i n e e r i n g a n d St r u c t ur a l Dyn a mi c s，1 99 8，27： 4 87 5 02 1 8 J a n k o w s k i R， Wi l d e K， F u j i n o Y R e d u c t i o n o f po und i ng e f f e c t s i n e l e va t e d br i dg e s d ur i ng e a r t h qu a ke s J E a r t h q u a k e E n g i n e e r i n g a n d S t r u c t u r a l Dy n a mi c s ， 20 00，2 9( 2)：1 95 21 2 1 9 1李建 中， 范立础 非 规则 梁桥纵 向地 震反 应及 碰撞效 应 J 1 土木工程 学