混凝土材料剪切强度的试验研究.pdf

2 0 1 5年 第 5 期 ( 总 第 3 0 7 期 ) N u mb 5 i n 2 0 1 5 ( T o t a l N o 3 0 7) 混 凝 土 Co n c r e t e 理论研究 THE0RFr I CAL RES E ARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 5 0 5 0 1 1 混凝土材料剪切强度的试验研究 丛宇 。 孔亮 ， 郑颖人 ，阿比尔 的 ， 王在泉 ( 1 青岛理工大学 土木工程学院，山东 青岛 2 6 6 0 3 3 ； 2 后勤工程学院 建筑工程系， 重庆 4 0 0 0 4 1 ) 摘要：目前在水利、 岩土、 隧道 、 石油等工程 中混凝土材料处于塑性状态 ， 需要按弹塑性理论来分析计算， 因此必须知道衬砌混 凝土材料的剪切强度参数， 即黏聚力 C 与内摩擦角 ， 但 目前国内尚无确定的统一方法和标准。 借鉴岩土抗剪强度试验原理， 在 现有试验设备条件下 ， 提出将直剪试验与单轴抗压试验相结合的方法来测试混凝土的剪切强度。 通过对不同强度等级混凝土进 行室 内试验， 得到相应强度等级混凝土剪切强度指标 c 、 值， 同时利用理论公式和有限元超载法对不同等级混凝土剪切强度进 行理论与数值验证， 结果表明本研究提出的抗剪强度试验方法与剪切强度指标是基本准确可靠的。 关键词 ： 混凝土 ； 直剪试验； 三轴试验 ； 抗剪强度； 单轴压缩 中图分类号 ： T U 5 2 8 O 1 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 5 ) 0 5 0 0 4 0 0 6 E x p e r i me n t a l s t u d y o n s h e a r s t r e n g t h o f c o n c r e t e CONG Yu ， KONG Li a n g ， ZHENG Yi n g r e n ， A BIEr d i ， WANG Za i q u a n ( 1 S c h o o l o f C i v i l E n g i n e e ri n g ， Qi n g d a o T e c h n o l o g i c a l Un i v e r s i t y， Qi n g d a o 2 6 6 0 3 3， C h i n a ； 2 De p a r t me n t o f Ci v i l E n g i n e e ri n g， L o g i s ti c a l E n g i n e e r i n g Un i v e r s i ty， Ch o n g q i n g 4 04 1 ， C h i n a ) Ab s t r a c t ： C o n c r e t e i n t h e s t a t e o f p l a s t i c i ty i s n e e d e d t o a n a l y z e b y e l a s ti cp l a s t i c the o r y f o r l a r g e e n g i n e e ri n g p r o j e c t ， s u c h a s ： wa t e r c o n s e r v a n c y p r o j e c t ， t u n n e l e n g i n e e ri n g， g e o t e c h n i c a l e n g i n e e r i n g ， p e t r o l e u m e n g i n e e ri n g ， S O the s h e a r s t r e n g t h p ara me t e r s o f l i n i n g c o n c r e t e， i e c o h e s i o n C a n d i n t e rn al f ric tio n a ng e l ， h a v e to be k n o wn i n the d e s i g n c a l c u l a tio n o f c a v e r n l i n i n g， b u t the r e i s n o u n i f i e d me t h o d a n d s t a n d a r d S O f ar B a s e d o n the e x p e ri me n t a l p r i n c i p l e o f s h e a r s t r e n g t h f o r g e o ma t e r i a l s ， a n e w me tho d c o mb i n i n g the d i r e c t s h e a r t e s t a n d u n i a x i a l c o mp r e s s i o n t e s t i s p u t f o r w ard t o me a s u r e the s he ar s t r e n g t h o f c o n c r e t e u n d e r t h e e x i s t i n g l i mi t c o n d i t i o n s Th e s h e ar s tre n g t h i n de x e s o f c o n c r e t e wi th d i f f e r e m s tre n g th g r a d e are o bt a i n e d t h r o ug h l a bo r a t o r y t e s t s Th e o r e t i c a l a n a l y s i s an d n u me ric a l s i mu l a t i o n， i n c l u d i n g e x c e s s l o a d me tho d ， v ali d a t e thi s me tho d s f e a s i b i l i t y and r e s u l t s r e l i a b i l i ty Key wor ds： c o n c r e t e； dir e c t s h e ar t e s t ； t r i a x i a l t e s t ； s he a r s tre n g th ； u nia x i a l c o mp r e s s i o n 混凝土作为使用量最大、 使用范 围最广的工程材料在 建筑 、 水利 、 交通和国防等领域 中广泛应用 。 在建筑力学与 工程 中， 混凝土按受力形式分为拉 、 压 、 弯 曲等破坏形式 ， 规范中相应提供 了混凝土的抗拉 、 抗压 、 抗折等强度 。 但 在广泛使用 的弹塑性力学 中固体材料 的破坏 只有拉破坏 和剪切破坏 ， 因此需要提供材料的抗拉和抗剪强度。目前 在一些工程 中， 如水利工程 、 石油工程 、 岩土工程 、 隧道工 程中 ， 某些情况下混凝土主要处于塑性状态 ， 例如 ， 地下工 程与隧道工程 中采用复合支护 ， 初衬采用无配筋 的喷射混 凝土 ， 施工中围岩与初衬混凝土会产生很大 的变形 。 对软 弱岩体和土体 ， 即使初衬完成后还需预 留 1 0 c m左右 的变 形量 ， 表 明初衬混凝 土必然会进入塑性状态 。 因而需要按 弹塑性理论 来分析混凝土的承载能力 与破坏状态。 依 据力学观点 ， 混凝土属 于岩 土类摩擦材料 ， 不仅具 有黏聚 力而且还具有摩擦力 ， 其抗剪强度需要按黏聚力 c和内摩 擦角 值来表示。 混凝土作 为主要 工程材料 ， 掌握其抗剪 强度指标十分重要 。 由此可见 ， 给出不 同强度等 级混凝 土的抗剪强度 ( 黏 聚力 c 与 内摩擦 角 ) 迫 在眉 睫。 而 现有相 关 规范 与标 准 。 ， 并没有给 出剪切强度 c 、 值 指标 ， 且至今 尚无测 定混凝 土抗剪 强度统一 的标 准试验方 法 。 因此本研 究效仿岩土材料强度试验 ， 依据现有试验条件提 出直剪试 验与单轴抗压试验相结合 的方法 ， 得到不同强度等级混凝 土的 c 、 值。 依据摩尔 一 库仑强度 准则推 导出抗压强度 与抗 剪强 度之间存在的理论关系 ， 由此通 过理论计算方法和数值分 析方法分别验证不 同混凝土抗剪强度试验结果 的准确性 ， 并通过混凝土抗压强度 的标 准值 和设计 值换算 出抗剪强 度的标准值 和设计值 。 1 建筑工程中混凝土剪切强度试验 近年来 ， 在建筑力学与工程 中也正在探讨混凝土 的剪 收稿 日期： 2 0 1 4 1 0 一 O 1 基金 项 目： 国家 自然科学基金 资助项 目( 5 1 0 7 4 0 9 5 ) ； 山东省 自然科学杰出青年基金项 目( J Q 2 0 1 0 1 7 ) ；科技部 9 7 3项 目( 2 0 1 1 C B 0 1 3 6 0 2 ) 4 0 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 切强度 ， 但把混凝土视作非摩擦材料 ， 用于结构构件计算 。 通过纯剪确定混凝土的剪切强度， 相当于确定摩擦材料中 的黏聚力 C 值 ， 适用于建筑结构构件 。 下 面几种试验方法 ， 建立了抗剪强度与抗压强度 、 抗拉强度之 问的关 系。 试验 试件为 1 5 0 m m标 准混凝土立方体试件。 ( 1 ) 受弯截 面最大剪力设计值 混凝土结构设计规范 中， 给出矩形截面构件 的最大 剪力设计值与混凝土轴心抗拉强度之间的关 系 ： 0 b h 。 ( 1 ) 式中 ： 构件斜截面的最大剪力设计值 ； 混凝土强度影响系数 ； b 截面的宽度 ； 截面的有效高度； 混凝土抗拉强度设计值 。 此公式适用于建筑结构 中不配置箍筋 、 弯起钢筋的一 般板类受弯构件 ， 结构设计中用 以计算其斜截面受剪承载 力。 按式 ( 1 ) 计算 的不同强度等级混凝土剪 力计算 结果如 表 1中方法一所示 。 ( 2 ) 矩形梁直接剪切试验 文献 8 指出 Mo r s h最先将试件两端支起 ， 跨 中通过 传压板施加荷载。 试件的破坏剪面是 由锯齿状裂缝 构成 ， 锯齿的两个方 向分别 由混凝土的抗压 和抗拉强度控制 ， 平 均抗剪强度 的计算式为 ： J =k ( 2 ) 式 中： 七 修正系数 ， 取 0 7 5 ； 混凝土抗拉强度 ； 混凝土抗压强度 设计值 。 此方 法在试 验过程 中剪应力分布不均匀 ， 抗剪强度结果易受到正 压力影响。 按式 ( 2 ) 计算的不同强度等级混凝 土剪力计算结果如表 1中方法二所示 。 ( 3 ) 四点受力等高梁抗剪试验 过镇海 等提 出四点受力 等高粱抗剪试验方 法对混 凝土进行剪切试验。 试件 中部设有缺 口， 避免 了试 验过程 中引起 的应力集 中现象 ； 通过控制试件 的厚度 ， 控 制试件 破坏 的位置。 试验给 出了混凝土的抗剪强度与立方体抗压 强度 的关系 ： f= 0 3 9 f ( 3 ) 按式( 3 ) 计算的不同强度等级混凝土剪力计算结果如 表 1中方法三所示。 表 1 不同剪切试验方法计算的混凝土抗剪强度设计值 MP a 不同强度等级混凝土 剪切试验 C20 C2 5 C3 O C3 5 C4 0 C4 5 C5 0 C5 5 C6 O 方法 一 O 7 7 0 8 9 1 O 0 1 1 0 1 2 0 1 2 6 1 3 2 1 3 7 1 4 3 方法 二 2 4 4 2 9 2 3 3 9 3 8 4 4 2 9 4 6 2 4 9 6 5 2 8 5 6 2 方法 三 1 4 2 1 6 0 1 7 8 1 9 4 2 1 0 2 2 2 2 3 4 2 4 6 2 5 8 方法 c MP a 1 6 2 1 9 4 2 2 6 2 5 6 2 8 6 3 0 8 3 0 8 3 5 2 3 7 4 四 ( 。 ) 5 2 6 0 5 3 8 2 5 4 9 0 5 5 9 1 5 6 6 8 5 7 4 4 5 7 4 4 5 8 8 9 5 9 5 3 筋 以提高构件的抗剪强度 ， 承载力计算 主要 应用在板 、 梁 等受弯构件 中， 这种方法不太适用 于岩土工程。 方法二矩 形梁的抗剪强度结果 比较高 ， 可能 与试件剪应力分布不均 匀有关 。 表中前三种方法都没有考虑混凝土材料 内摩擦角 的影响 ， 因此适 用于建筑 工程结构 ， 同时也 可 以为 岩土 与隧道工程 中确定混凝土抗剪强度 c 值提供参考。 2 岩 土剪切试验方法 岩土类材料作为摩擦材料 ， 其剪切试 验得到 的剪切强 度不仅包括材料 的黏聚力 c ， 还有考虑材料摩擦而得到 的 内摩擦角 。 其 试验 方法主要 有三轴试 验 法和直剪 试验 法 。 ( 1 ) 三轴试验 三轴试验以试样破坏面上的法向应力 o r 为横坐标 ， 剪 应力 r为纵 坐 标 ， 在 横 坐 标 上 以 ( o r +o r ) 2为 圆心 ， ( o r 。 一 0 r ) 2为半径 ， 在 o - 平面上绘制试样不 同围压下 的莫尔 圆， 并绘制出其强度包络线 ， 依据库仑定律 = c + o - t a n , ， 即可得到抗剪强度参数 c和 。 ( 2 ) 直剪试验 直剪试验是 以试件垂直压力为横轴 ， 以抗剪强度为纵 轴 ， 绘制抗剪强度 一 垂直压力 的关 系 曲线 ， 并 同样依 据库 仑定律 = c + o - t a m p ， 即可得到抗剪强度参数 c和 。 法 向应力不 是很大 时 ， 土体强 度极 限曲线基本 为线 性， 有明确的c 、 值含义， 而岩石强度极限曲线一般为二 次曲线或其他 曲线 ， 近似视作直线 ， 与实际存在一定误差。 ( 3 ) 岩石单轴抗压 、 抗拉强度换算确定法 依据岩石单轴抗压 、 抗拉强度可换算得 出岩石 ( 岩块) 剪切强度 ， 通过试验得到岩石试 样的抗压 、 抗拉强度值 ， 并 由此得到单轴抗压强度与单轴抗 拉强度两个莫尔圆 ， 对两 个莫尔圆作一公切线 ， 从而得到岩石 的 c 、 值。 但 由于只 有两个摩尔圆 ， 且 岩石的强度包络线实 际并 非直线 ， 故这 种做法是近似的 ， 一般会使 C 值偏小 ， 值偏大。 假设 k = o - t r 。 ， 为抗拉强度 ， o - 为抗压强度 ， 则有 ： t a n ： c ： ：譬 ( 5 ) c 依据式( 4 ) 和( 5 ) ， 即可基 于单 轴抗压抗 拉强 度计算 岩石( 岩块) 的剪切强度参数 c 、 。 岩石单轴抗压抗拉强度计算 方法也可 以为混凝土剪 切强度借鉴 ， 采用规范 给出的不同强度等级混凝土的抗 拉 、 抗压强度 ， 可 以得到混凝土的剪切强度 C 、 值 ， 计算结 果如表 1中方法 四所示 。 鉴 于当前混凝土材料尚无剪切强度标准试验方法 ， 且 混凝土材料与岩 土材 料类似 ， 两者都是摩擦材 料 ， 因此可 以借鉴岩土剪切试验方 法对 混凝土材料进行抗剪 强度试 验。 从表 1 中明显可以看出方法一斜截面受剪承载力得 3 混凝土剪切 试验及 结果分析 到的抗剪强度比较低， 建筑结构设计中据此结果对构件配 岩土材料， 尤其是岩石( 岩块) 材料与混凝土材料有一 41 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 I 1 d 1 0 2 4 6 8 l 0 l 2 1 4 1 6 1 8 2 0 O ， M P a 图 3 C 2 5混凝土直剪试验强度极限与单轴试验极限曲线 1 1 1 1 1 o Z 4 6 l0 l Z l 4 I 6 l 2U o， M Pa 图4 C 3 O混凝土直剪试验强度极限与单轴试验极限曲线 表 2 列出了不同强度等级混凝土抗剪强度 c 、 的试 验值 。 表 2 不同强度等级混凝土立方体抗剪强度试验 实测值与名义值 混凝土等级 C 2 0 C 2 5 C 3 0 C 3 5 C 4 0 C 4 5 C 5 0 C 5 5 C 6 0 试验 c MP a 2 6 3 2 3 9 4 5 5 1 5 6 6 1 6 6 7 2 实测值妒 ( 。 ) 6 0 1 6 1 3 6 1 8 6 2 2 6 2 5 6 2 7 6 2 9 6 3 1 6 3 3 试 验 c MP a 2 6 3 2 3 9 4 4 5 0 5 5 6 0 6 5 7 1 名义值妒 ， ( 。 ) 6 1 1 6 1 4 6 1 6 6 1 9 6 2 2 6 2 4 6 2 5 6 2 8 6 2 8 表 2中 ， 混凝土强度等级增大 ， 混凝土的抗剪指标 c 、 也相应增大。 强度等级增大 ， 指标 c 增加 的差值 比较均匀 ， 但同时指标 的差值逐渐减少。 应当指出， 本方法是以直 剪试验测得的 c 值为依据的， 不 同材料配合 比情况下是否 会影 响 c 值大小 ， 为此进行 了第二种配合 比试验 。 试验结 果表明两者相差无几， 进一步说明本方法的合理性。 混凝土材料进入塑性后 ， 材料强度 会有所 降低 ， 结合 实际设计 、 施工经验 ， 混凝 土剪切 强度指标在具体 工程应 用中应留有一定的安全度， 暂时规定 J c值取试验值 的 2 3 ， 而 取试验值的8 5 作为设计值， 具体结果见表 3 。 表 3 不同强度等级混凝土抗剪强度经验设计值 混凝土 C 、 值C 2 0 C 2 5 C 3 0 C 3 5 C 4 0 ( 2 4 5 C 5 0 C 5 5 C 6 0 4 混凝土抗剪强度理论与数值验证 4 1 混凝土抗剪强度 的理论验证 由于力学的发展前后不一 ， 在适用于杆件与构件 的建 筑力学中通常以构件的受荷形式来确定材料强度， 如抗压 强度、 抗拉强度、 抗折强度等。 而在弹塑性力学中， 通常以 材料破坏 的方式来确定材料强度 ， 力学机理上材料剪 切破 坏是由材料受压引起的， 因而材料 只有抗拉强度和抗剪强 度 ， 没有抗压强 度。 其 实两者 只是定义 不同 ， 实质 是相 同 的 ， 不过摩擦类材料抗剪强度由黏聚力和摩擦 力两部分构 成。 抗压强度与抗剪强度必 然存在 相应 的力 学关 系。 对于 摩擦类材料 ， 依据莫尔 一库仑准则 ， 各种应 力与 C -, 值之 间必然存在如下关 系 ： ： + ! c ( 8 ) l s l np l s l np r=c+ t a n ： c o s ( 9 ) ： 一 ( 1 0 )s l n p 一 一 一 L c = 一 s n ) 混凝土抗压试 验为单轴压 缩试验 ， 即 ， = 0 ， 因此可 以对式 8 - 1 1 简化 ， 并用来验证混凝土抗剪强度的准确性 。 4 2 混凝土抗剪强度的数值验证 为验证上述方法测得的混凝土剪切强度指标 ， 采用极 限分析法 中的超 载法 “ ， 假定 混凝 土试 样强 度参 数不 变 ， 通过逐级超载试样所受荷载 ， 寻求试样的极 限荷载 ， 结 合有限差分软件 F L A C 进行数值验算。 通 过 比较数值验 算的极限荷 载与试验混凝土强度等级 ， 从 而判断试验剪切 指标 的准确性 。 模型按 混 凝 土 结构 设 计 规 范 要 求 ， 取 为 边 长 1 5 0 i n r n 的立方体 ， 模型 底面施加 约束 ， 顶 面为 自由面 ， 施 加竖直 向下 的均布荷载， 如 图 5所示 ； 按照极限分析理论 ， 求解强度问题可将混凝土模型视为理想 弹塑性材料 ， 采用 理想弹塑性本构模型和莫尔 一 库伦屈服准则 。 图5混凝土验证模型 【 单位 ： mm) 模型分别模拟验证 C 2 0 - C 6 0等不 同强度等级 的混凝 土 ， 模型的剪切强度 指标 C -, 值按表 2试 验平均值采用 ， 弹性模量 E和 泊松 比 、 重度 y按 混凝 土 结构 设计 规 范 取值 ， 如表 4 所示 。 只要通过不加法 向压力 的直剪试验就能得到 c值 ， 由 此求出 值。 如果已知混凝土的抗剪强度与抗压强度， 那 么也可采用上述公式验证剪切强度的准确性。 验证计算过 程 中不断增加轴向荷 载， 直至模 型达到破坏极 限状态 。 破 坏极限状态时的荷载为极 限荷载 ， 若计算 的极限荷载与试 验时的混凝土抗压强度相近 ， 表明本研究提 出的混凝 土抗 剪强度指标是合理 的。 43 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 4 4 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 为了验证抗剪强度设计值还可将抗压强度的设计值 与抗剪强度 的设计值 分别 代人式 ( 8 ) ， 公式左 面与右面基 本相 同， 其误差小于 1 ， 进一步表明给出的抗剪强度设计 值是正确的。 同时还可看 出抗压强度标 准值和设计值相差 1 4倍 ， 而抗剪强度 c 、 t a n 的标准值与设计值相差 1 2 倍 。 鉴于 C 2 5 混凝土抗压强度 的试 验实测值与试验名义 值十分接近 ， 由表 6可见 ， 此时试 验值与标准值相差 1 2 5 倍 ( 误差 l 以内) ， 按此就可算 出立方体抗剪强度试验名 义值。 表 2给出不同强度等级混凝土的立方体抗剪强度试 验名义值 ， 它与混凝土抗压强度 的名义值相对应 。 6结论 ( 1 ) 鉴于混凝土与岩土材料均为摩擦类材料 ， 在岩土 剪切试 验方法原理基础上 ， 依据现有试验设 备条件 ， 提 出 将直剪试验与单轴抗压试验相结合 的混凝 土剪切试验方 法 ， 并将强度极 限曲线前段近似视作直线 ， 从而确 定混凝 土剪切强度指标 c 、 值 。 ( 2 ) 导出了混凝土抗压强度与抗剪强度 的理论关 系， 表明混凝土抗压强度由黏聚力与摩擦强度提供 。 应用极 限 分析的理论解可 以检验 C 、 值的准确性。 ( 3 ) 提出采用数值极限分析方法 中的有限元超载法求 得极 限荷载 ， 亦可检验混凝土 C 、 值 的准确性 。 ( 4 ) 通过室 内试 验给出 C 2 0 - C 6 0等不 同强度 等级混 凝土剪切强度指标 c 、 p值 ， 并得到了理论解 与数值解的验 证 。 ( 5 ) 通过混凝土规范给 出的混凝土抗压强度标准值与 设计值指标换算得到混凝土抗剪强度标准值与设计值。 上接第 3 9页 3 结论 ( 1 ) 自燃煤矸石粗骨料混凝土 2 8 d的抗压强度 随着 水胶 比的减小而增大 ， 随着 自燃煤矸石压碎值的增 加而减 小 。 其强度公式与普通混凝 土相似 ， 抗压 强度与胶水 比之 间成近似线性 关 系， 强度一胶 水 比符合 B o l o me y公 式形 式 ， 但 回归系数不 同。 ( 2 ) 建立 的 自 燃煤矸石粗骨料混凝土线性双变量强度 公式 ， 经检验具有 良好的普适性。 有助 于 自燃煤 矸石粗骨 料混凝土的设计和强度预测。 参考 文献 ： 1 吴秀峰， 周梅 ， 崔正龙 自燃煤矸石粗集料对混凝土强度影响 的试验研究 J 工业建筑 ， 2 0 0 9 ， 3 9 ( 3 ) _ 8 1 8 5 r 2 - 周梅， 田爽， 郭涛， 等 自燃煤矸石配制混凝土的试验研究 J 硅酸盐通报， 2 0 1 1 ， 3 0 ( 5 ) ： 1 2 2 1 1 2 2 6 。 3 周梅 ， 王强， 牟爽 自燃煤矸石砂轻混凝土拌合物工作性研究 J 非金属矿 ， 2 0 1 3 ， 3 6 ( 1 ) ： 8 1 1 1- 4 周梅 ， 牟爽 ， 王强 等强条件下集料级配对 煤矸石集料混凝土 工作性 与强 度影 响 J 硅 酸盐 通报 ， 2 0 1 2 ， 3 2 ( 6 ) ： 1 5 2 9 1 5 3 4 参考文献： 1 G B 5 0 0 1 0 -2 0 1 0 ， 混凝土结构设计规范 s 北京 ： 中国建筑工 业出版社 ， 2 0 1 1 2 郑颖人， 朱合华， 方正昌， 等 地下工程围岩稳定分析与设计理 论 M 北京 ： 人 民交通出版社 ， 2 0 1 2 3 郑颖人， 孔亮 岩土塑性力学 M 北京： 中国建筑工业出版社， 2 01 0 4 郑颖人 岩土数值极限分析方法的发展与应用- J - 岩石力学与 工程学报， 2 0 1 2 ， 3 1 ( 7 ) ： 1 2 9 7 1 3 1 6 5 G B T 5 0 0 8 1 -2 ( ， 普通混凝土力学性能试验方法标准I s 北京 ： 中国建筑工业出版社， 2 0 0 3 - 6 3 G B T 5 0 1 0 7 -2 0 1 0 ， 混凝土强度检验评定标准 s 北京 ： 中国 建筑工业出版社， 2 0 1 0 7 G B 5 0 2 0 4 -2 0 0 2 ， 混凝土结构工程施工质量验收规范 s 北 京 ： 中国建筑工业出版社， 2 0 0 2 8 张琦， 过镇海 混凝土剪切强度和剪切变形的研究 J 建筑结 构学报 ， 1 9 9 2 ， 1 3 ( 5 ) ： 1 7 2 4 9 3过镇海 钢筋混凝土原理r M 北京 ： 清华大学出版社， 1 9 9 9 1 0 I O S I P E S C U N ， N E G O T I A A A n e w me t h o d f o r d e t e r m i n i n g t h e p u r e s h e a r i n g s tr e n g t h o f c o n c r e J C o n c r e t e J o u ma l o f th e Co n c r e t e S o c i e t y， 1 9 6 9， 3 ( 3 )： 3 13 3 1 1 B R E S L E R B， P I S T E R K S S t r e n g t h o f c o n c r e u n d e r c o m b i n e d s t r e s s e s - c A C I 。 1 9 5 8 ： 3 2 1 3 4 6 第一作者： 联 系地址 联系电话 丛宇( 1 9 8 4一) ， 男， 博士研究生， 研究方向 ： 岩石力学 与地下工程围岩稳定性。 山东省青岛市四方区抚顺路 1 1 号 青岛理工大学理学 院( 2 6 6 0 3 3 ) 1 5 1 6 5 2 51 81 2 5 浦倍超 粗集料及掺合料对自燃煤矸石砂轻混凝土性能影响 研究 D 阜新 ： 辽宁工程技术 ， 2 0 1 3 - 6 3 G B T 5 0 0 8 1 -2 0 0 2 ， 普通混凝土力学性能试验方法标准 s 北京： 中国建筑工业出版社， 2 0 0 3 7 汪振霜， 崔正龙 再生粗集料混凝土双变量强度公式研究 J 沈阳大学学报 ， 2 0 1 3 ， 2 5 ( 1 ) ： 6 9 7 1 8 杨钱荣， 吴学礼， 张凌翼 粉煤灰混凝土的双变量强度公式 J 建 筑材料学报 ， 2 0 0 2 ( 2 ) ： 1 8 6 1 8 9 9 赵若鹏， 刘元鹤， 郭自力 掺粉煤灰混凝土强度的研究 J 混凝 土 ， 1 9 9 5 ( 3 ) ： 4 2 4 8 1 0 张阿樱 自密实 混凝土双变量强度公 式 J 低 温建筑技术 ， 2 0 0 8 ( 6 )： 2 42 6 第一作者 联系地址： 联系电话 ： 通讯作者： 联系电话 ： 滕飞( 1 9 8 9 一) ， 男 ， 硕士研究生， 主要从事混凝土结构 新材料及桥梁结构安全检测。 辽宁阜新市中华路 4 7号 辽亍工程技术大学建筑工程 学院( 1 2 3 0 0 0 ) 1 3 9 4 1 8 8 8 8 0 8 周梅( 1 9 6 4一) ， 女， 教授级高工， 硕士生导师。 1 3 9 4 1 8 8 8 8 0 8 4 5 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m