文广路桥现浇箱梁模板满堂支架工程专项施工方案.doc

汉中市兴元新区城市水系综合治理及生态环境提高建设工程

文广路70#桥现浇箱梁模板满堂支架工程专项施工方案

批 准：

审 核：

编 写：

中国水电建设集团十五工程局有限公司
汉中兴元新区市政工程项目部
二月
目录
1、编制说明 - 1 -
1.1 编制依据 - 1 -
1.2 专家论证依据 - 2 -
2、工程概况 - 2 -
3、责任主体单位 - 3 -
4、施工布置 - 4 -
4.1 施工工艺流程 - 4 -
4.2 施工总体布置 - 4 -
4.3现浇箱梁满堂支架布置 - 4 -
4.4护拦及爬梯 - 5 -
4.5人员准备 - 5 -
4.6 临时用电 - 6 -
4.7 排水系统 - 6 -
5、 施工资源配置 - 7 -
5.1人员配备 - 7 -
5.2 机械设备配置 - 7 -
6、 施工计划 - 8 -
6.1 施工进度计划 - 8 -
6.2 施工材料计划 - 8 -
7、现浇箱梁支架验算 - 9 -
7.1现浇箱梁支架验算 - 9 -
7.2结构设计计算（不组合风荷载） - 11 -
7.3满堂支架整体抗倾覆验算 - 15 -
7.4预压实验砂袋计算 - 16 -
8、施工方法 - 16 -
8.1测量放线 - 16 -
8.2地基解决 - 16 -
8.3扣件进场验收 - 17 -
8.4支架搭设 - 18 -
8.5施工预拱度及沉降 - 19 -
8.6铺设底模 - 19 -
8.7支架预压 - 19 -
8.8满堂支架拆除 - 21 -
9、现浇箱梁混凝土浇筑方案 - 22 -
10、支架搭设质量保证措施 - 25 -
10.1施工用料质量控制措施 - 25 -
10.2支架搭设质量规定 - 25 -
10.3支架搭设要点及注意事项 - 25 -
10.4支架拆除要点及注意事项 - 26 -
11、安全文明施工措施 - 26 -
11.1支架搭设安全措施 - 26 -
11.2支架搭设文明措施 - 27 -
11.3严格避免以下违章作业 - 28 -
12、危险源分析及应急预案 - 28 -
12.1危险源分析 - 28 -
12.2应急预案 - 30 -
13、满堂支架沉降观测样表 - 36 -
14、满堂支架布置图 - 36 -

文广路70#桥现浇箱梁模板满堂支架工程
专项施工方案
1、编制说明
1.1 编制依据
本桥梁满堂架专项施工方案是根据70#桥梁施工图设计变更设计图纸、批复的70#桥梁施工组织设计文献、现行有效的国家标准和交通部部颁公路施工规范、规程及质量检查标准等，结合我项目部组织参与已完毕的兴元新区39#桥梁满堂支架施工方案、该项目施工的工程管理、施工、质检、实验人员对现场实地考察、调查、采集、征询所获得的资料，充足考虑影响工程质量、工期的有利和不利因素，以及考虑我单位现有机械设备、技术力量、管理水平。并参考以下规范、规程编制而成。
1、汉中市兴元新区文广路桥梁工程70#桥梁施工设计图（变更设计）；
2、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2023]87号文献 ；
3、《建筑施工高处作业安全技术规范》JTJ80-2023；
4、《公路工程技术标准》JTG B01-2023；
5、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2023；
6、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ 2-2023；
7、《公路桥涵施工技术规范实行手册》JTG/TF50-2023；
8、《公路工程施工安全技术规范》JTG F90-2023；
9、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2023；
10、《钢管满堂支架预压技术规程》JGJ/T194-2023；
11、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ1666-2023；
12、《建筑施工计算手册》；
13、《工程测量规范》GB50026-2023；
14、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2023；
15、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2023；
16、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2023；
17、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2023；
18、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2023；
19、《建筑施工安全技术统一规范》GB 50870-2023；
20、《施工现场消防安全技术规范》GB 50720-2023；
21、《建筑施工安全检查标准》JGJ 59-2023；
22、图纸会审纪要。
1.2 专家论证依据
根据建质[2023]87号文献《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》中关于模板工程及支撑体系需要专家论证范围中提出：混凝土支撑工程施工总荷载15KN/m2以上时需进行专家论证。文广路70#桥梁工程通过计算分析施工总荷载已超过15KN/m2,因此本桥混凝土支撑体系需要组织专家进行论证。
2、工程概况
文广路自西向东横穿兴元新区西、中、东三个区域，道路整体呈东西走向，东至学院路，全长5653.949m，道路红线宽度24m，设计速度30km/h,城市支路，单幅路型式，标准横断面双向四车道。
拟建的70#桥梁，位于文广路k4+458.500～k4+506.500段，桥梁中心桩号为K4+482.500，位于半径R为1000m的平曲线上，桥梁全长48m，桥宽24m，单幅，采用跨径2×20m的现浇钢筋混凝土箱型梁桥，箱梁采用单箱4室，梁高1.6m，桩基采用钻孔灌注桩，桥台、桥墩桩径均为1.2m，桩基深度均为25m。该桥采用扶壁式桥台形式，桥台下设承台，基础为桩径1.2m的群桩基础，桩基为钻孔灌注桩12根，桩长均为25m。
本桥采用扶壁式桥台形式，桥台总宽度24m（投影长），桥台下设承台，尺寸为24m×5.5，厚1.5m，承台下基础采用钻孔灌注桩，按摩擦桩设计，桩径1.2m，桩长25m，承台下均设立12根桩，桩间距横向4.2m，纵向3.0m。
桥墩采用桩柱式结构，外侧墩柱尺寸1.6m×1.5m，倒角半径30cm，内侧墩柱尺寸1.2m×1.5m，横向设立5桩，墩柱中心间距5.1m。桥墩下设承台，尺寸为24m×6m，厚2.0m。基础采用钻孔灌注桩，摩擦桩设计，桩径1.2m，桩长25m，下设立12根桩，桩间距横向3.0m，纵向4.2m。
70#桥梁桥型整体布置见下图。

70#桥梁布置立面图
3、责任主体单位
1、建设单位：汉中文化旅游投资集团有限公司；
2、设计单位：西北勘测设计研究院有限公司；
3、监理单位：西安高新建设监理有限责任公司；
4、施工单位：中国水电建设集团十五工程局有限公司；
4、施工布置
4.1 施工工艺流程
完善排水设施→地基解决→浇筑混凝土垫层→定位放线、弹线布点→碗口式支架材料检查验收→支架搭设→横桥向方木铺设→纵桥向方木铺设→摆放底模→监测点布置→支架预压→测量观测并记录→卸载→调整底模高程→钢筋加工绑扎→侧模加工安装→预埋件安装→检查验收→混凝土浇筑、养生→落架→移架及拆模→下道工序施工。
4.2 施工总体布置
施工总平面布置见附图。
70#桥地基解决范围为桥梁平面投影外边线宽出2.0米，3米外设立30×30cm排水沟，并做好雨季期间的排水工作。地基横向设立1%的横坡，纵向不设坡度。同时对支架地基范围内粉质性黏土层置换50cm厚度砂夹石，压实度不小于94%。考虑到砂夹石表层的板结性能较差，会引起支架整体的局部受力不均匀产生沉降，在其上浇注20cm厚C25混凝土的补强调平层，以保证现浇箱梁的整体浇注质量，并做地基承载力实验，地基承载力不小于300KPa，保证地基具有均衡的承载力。
支架预压完毕后浇筑底板与腹板混凝土，再浇筑顶板混凝土。混凝土采用商供由汉中市汉龙建材有限公司提供，混凝土罐车运送至现场，距离70#桥梁12km，臂长47m混凝土汽车泵泵送入模。混凝土由连续梁跨中向两端均匀分层浇筑，人工用φ50、φ30型插入式振捣棒振捣密实。
4.3现浇箱梁满堂支架布置
满堂支架体系采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆固定底座、立杆可调托撑。每根立杆下均装固定强力底托，利于基础承载，并通过固定底托高度，使横杆水平受力。立杆顶设主次龙骨，在脚手架顶托上沿横向布置建筑2道×ɸ48mm钢管作为主龙骨，再在其上布设次龙骨10cm×10cm（材质统一为松木）纵向方木，作为箱梁底模的受力骨架，次龙骨间距不大于0.3m（净间距0.2m）。所有方木必须经压刨解决、加工后方可使用；规定方木的两个受力面必须加工平整，厚度均匀、一致。主龙骨并排钢管在每道U型顶托中固定，横、纵向方木交叉点用铁钉、扒钉等连接构成受力整体，再铺17mm厚的胶合板（胶合板与方木骨架用铁钉连接）作底模。
满堂架基础解决完毕后使混凝土垫层高程控制在523控制，根据箱梁布置高程，即满堂架搭设最大高度6.0m，最低高度4.5m。立杆根据搭设高度采用1根2.4m、1根1.2m杆进行组合，横杆采用0.9m和0.6m组合杆进行组合，剪刀撑均采用6.0m钢管进行搭设，扣件式连接。
满堂架立杆横桥向间距×纵桥向间距×水平杆步距为90cm×90cm×120cm支架结构体系，在桥墩中横梁和端横梁处共六跨采用90cm×60cm×120cm支架结构体系；支架纵横向全高均设立剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面夹角控制在45°～60°之间，斜杆必须用扣件与立杆连接牢固。其中纵横桥向垂直地面斜撑每3.0m设一道，平行地面在距离地面和底模各1.2m处共设立两道水平剪刀撑，水平剪刀撑与桥墩柱及桥台顶实，在桥墩柱处并采用钢管架进行锁扣封闭，搭接长度不小于1m。立杆托撑处均设立纵横向扫地杆一道，距离拖撑钢板不大于20cm。（具体布置详见支架布置图）
4.4护拦及爬梯
在所搭设脚手架的顶面，即作业平面左右两边，在施工作业时，为了作业人员的安全，设立高度1.5m的护栏。护栏采用钢管扣件连接骨架，挂安全网的方式。
同时，在施工作业时，为了作业人员能方便上下作业平台，设立一个钢管爬梯，爬梯骨架采用φ48×3.0钢管，爬梯上的护栏骨架采用钢管扣件骨架，爬梯踏步采用1.7cm胶合板。
4.5人员准备
调动和组织充足的人员，涉及技术人员、技工、操作工，结构合理，机构完善。施工重要负责人见表1:
表1 70#桥梁满堂支架施工重要负责人员表
序号
姓名
职 务
职 称
工作职责
备 注
1
曲明庆
项目经理
高级工程师
全面负责

2
柯希军
项目总工
高级工程师
负责总体技术工作

3
苏 运
生产经理
高级工程师
负责施工生产及相关工作的协调

4
霍晓伟
总经济师
工程师
负责资金协调保障工作

5
陈 震
物资经理兼设备部主任
工程师
负责物资设备保障工作

6
李小烜
项目副总工
高级工程师
负责施工质量

7
马延平
工区主任
工程师
负责现场施工生产

8
屈 杰
工程部主任
工程师
负责施工技术工作

9
赵艳涛
质量管理部主任
工程师
负责施工质量及实验工作

10
郑红军
安全环保部主任
工程师
负责现场安全、环保工作

11
董元朝
测量队长
工程师
负责施工测量工作

12
程 亮
工区副主任
助理工程师
负责现场施工技术工作

13
张 航
施工员
助理工程师
负责贯彻现场施工及监督

14
张庆壮
质量员
助理工程师
现场质量员

15
广明鑫
安全员
技术员
现场专职安全员

16
何超飞
测量员
技术员
现场测量

17
陈海丽
材料员
技术员
现场材料管理

4.6 临时用电
根据业主提供电源点，结合现场用电需求，文广路营地已安装了1台500KVA变压器，经变配电为380V/220V低压后送至营地内配电房，经配电房接引至加工棚满足零星材料加工用电需求，现场加工区用电重要为桥梁钢筋材料加工用电，为满足现场加工区用电需要从营地配电房运用35mm2铜芯电缆架空引至现场加工场配电房内，水平距离约800m。然后接引至各配电柜，以满足现场加工区用电。所有的动力电源、配电柜均采用“三相五线制”。另配备1台150KW发电机一台，保证施工连续。
4.7 排水系统
为保证现场安全文明及雨季施工，作业区现场统一做20cmC20砼硬化解决，沿施工区周边布置一道环形排水沟（30cm*30cm），接通至周边排水系统，排水沟采用砖砌结构，M7.5砂浆抹面解决，在0#台、1#墩、2#台两端均布置尺寸为1m*1m的沉淀池，每个沉淀池内放一台7.5KW潜水泵对积水及时抽排，并定期安排人员进行清掏，保证施工期排水顺畅。
5、 施工资源配置
5.1人员配备
根据总进度计划强度规定，70#桥梁支架施工配备作业人员见表2。
表2 工班作业人员配置表
序号
工种
人数
工作职责
备注
1
队 长
2
负责桥梁各项施工

2
班组长
2
负责本桥支架施工各项工作

3
木 工
10
变形模板加工

4
架子工
20
钢管架搭设

5
操作员
8
各种设备操作

6
普 工
15

7
安全员
2
安全监督巡视工作

8
清洁工
4

9
电 工
2

10
机械工
3
维修、保养各类机械

11
信号工
4
指挥起重吊装作业

5.2 机械设备配置
支架施工重要设备配置见表3。
表3 70#桥梁支架施工重要设备配置表
序 号
名 称
型 号
单 位
数 量
用 途
1
汽车吊
25T
辆
2
吊装作业
2
全站仪
徕卡2″
台
1
现场放样
3
水准仪
DSZ2； 1.5mm/km
台
2
预压观测
4
混凝土输送车
10m3
辆
3
运送垫层混凝土
5
振捣器
Ø30
台
2
垫层施工
6
平板振动器

台
2

7
电焊机
BX1-500
台
2
电焊作业
8
切割机
DJ40
台
2
钢管加工
9
活动扳手
10-20mm
把
15把
支架搭设用
10
力矩扳手

把
1
扣件紧固检查
11
手推车

辆
2
装运零星材料
6、 施工计划
6.1 施工进度计划
根据总进度计划结合现场施工实际情况出发，满堂支架搭设前期准备工作先进行材料、人员、设备等资源配置贯彻，在1#桥墩柱施工完毕后随即开始0#台至1#墩之间的满堂支架搭设工作，采用流水作业方式直至全桥满堂支架所有搭设完毕。具体计划工期规定见下表。
70#桥梁满堂支架施工工期计划表
序号
名称
单位
工程量
施工时间
天数
备 注
1
施工准备
项
1
2023.3.07～2023.3.16
10
资源配置
2
支架搭设
项
1
2023.3.17～2023.4.12
25
含吊装砂袋
3
支架预压
项
1
2023.4.13～2023.4.19
7

4
现浇箱梁
项
1
2023.4.20～2023.5.15
25

5
箱梁养生、等强
项
1
2023.5.16～2023.5.25
10

6
支架拆除
项
1
2023.5.26～2023.6.05
11

6.2 施工材料计划
施工材料的供应是保证工程进度的一大环节，在施工要素中占有重要地位。物资管理水平如何，对项目的经济效益影响很大。物资计划的准确度，储存物资保养好坏，物资消耗和储备是否先进合理，废旧物资的回收，修复运用限度等，对项目施工任务的胜利完毕，工程质量的提高，物资消耗和工程成本减少，资金占用的成分及其周期的加快，综合经济效益的提高都存在直接影响。为此项目部设专业人员负责机械设备和材料的供应工作。
本工程支架立杆采用碗口节点的φ48×3.0mm钢管，主龙骨为并排两道φ48×3.0mm钢管、次龙骨木方采用10*10cm的木方，底模板采用1220mm*2440mm*17mm胶合板。
70#桥梁满堂支架施工材料计划表
材料设备名称
单位
数量
备 注
可调节托架（TC60）
t
22
含底座和托撑
φ48×3.0mm钢 管（碗扣式）
（291t）
m
1680
HG-60cm
m
11592
HG-90cm
m
5152
LG-120cm
m
10304
LG-240cm
扣件式脚手架
t
15
ɸ48×3.0
扣 件
套
14733
碗扣件
木 方
m
4110
10cm×10cm
模板（17mm厚胶合板）
㎡
1330
1220*2440*17mm
脚手板
㎡
945
竹胶板
密目网
m2
780
1.5*6m
混凝土
m3
295
C25
砂夹石换填
m3
740
50cm厚度
沙 子
m3
1048
单跨预压用量
编织砂袋
个
2520
单跨预压用量
砖砌排水沟
m
150

砖砌沉淀池
个
6
1m*1m*1m
防雨彩条布
m2
650
塑料膜0.5mm厚

7、现浇箱梁支架验算
7.1现浇箱梁支架验算
7.1.1荷载计算 
1、箱梁砼自重 
该箱梁钢筋混凝土容重按γ=26kN/m³计算，本项目中支架纵横间距分两种组合布置：端支梁和中横梁六跨处统一为90cm×60cm，其余梁跨统一为90cm×90cm，取截面最不利处进行计算，横梁处梁高1.5m。 
Q1＝26×1.5＝39kN/m2 
2、模板、支架等自重 
根据JGJ130-2023，主梁、次梁及支撑模板自重取0.85kN/m2； 根据JGJ130-2023：
① h×la×lb＝1.2×0.9×0.6m时，支模架立杆每m结构自重为0.1548kN/m，支架最大高度为6.0m。
Q2＝0.85＋0.1548×6.0/(0.9×0.6)＝1.72kN/m2 
② h×la×lb＝1.2×0.9×0.9m时，支模架立杆每m结构自重为0.1716kN/m，支架最大高度为6.0m。
Q2＝0.85＋0.1716×6.0/(0.9×0.9)＝2.12kN/m2 
3、施工荷载 
（1）施工人员及设备荷载标准值（Q3）按均布活荷载取1.0kN/m2； 
（2）浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q4）可采用1.0kN/m2。 
4、风荷载 
作用于模板支撑架上的水平风荷载标准值，应按下式计算：
ωK=0.7×μz×μS×ω0 
式中：ωk---风荷载标准值（kN/m2）； 
ω0---基本风压（kN/m2），根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2023），按50年一遇的风压采用取0.35kN/m2； 
μz---风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2023）规定采用1.00； 
μS---风荷载体型系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2023）规定的竖直面取0.8。 
故Q5=ωK =0.7×1.00×0.8×0.35=0.196kN/m2
5、荷载计算 
（1）不组合风荷载时 
① Q=1.2×（Q1+ Q2）+1.4×（Q3+ Q4）＝51.664kN/m2 
② Q=1.2×（Q1+ Q2）+1.4×（Q3+ Q4）＝52.144kN/m2
（2）组合风荷载时 
① Q=1.2×（Q1+Q2）+0.9×1.4×（Q3+Q4+Q5）＝51.93kN/m2 
② Q=1.2×（Q1+Q2）+1.4×（Q3+Q4+Q5）＝52.418kN/m2
7.2结构设计计算（不组合风荷载） 
根据规范JGJ166-2023，支架系统中受压杆件长细比不得大于230，其他各参数见下表。
表1钢材的强度设计值和弹性模量﹙N/mm2﹚
Q235A钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值f
 205 
弹性模量E 
2.05×105 
表2 受弯杆件的允许变形（挠度）值
构件类别
允许变形（挠度）值V
脚手板、纵向、横向水平杆
l/150，≤10mm
悬挑受弯杆件
l/400
1、立杆验算 
本项目立杆为Φ48×3.0mm（计算取现场实测最小壁厚3.0mm）碗扣钢管，有关设计参数如下
表3钢管截面特性
外径 D（mm）
壁厚 t（mm）
截面积 A（cm2）
截面惯性矩 I（cm4）
截面模量 W（cm3）
回转半径 i（cm）
 48
3.0
4.24
10.78
4.49
1.59

根据规范JGJ166-2023，当外侧四周及中间设立了纵、横向剪刀撑是，立杆的计算长度按l0=h+2a计算，h为立杆步距，a为立杆伸出顶层水平杆长度。
故L0=h+2a=1.2+2×0.3m=1.8m 
长细比λ=L0/i=113.2< [λ]=230 
经查规范JGJ166-2023附录E中 Q235A级钢管轴心受压构件的稳定系数表，得ψ=0.496则： 
（1）强度验算 
① 横梁处立杆受轴力最大，其立杆间距为：90cm×60cm 
N=51.664×0.9×0.6=27.89kN 
σ=N/(ψA) =27.89×103/（0.496×424）=132.6N/mm2<[σ]=205 N/mm2 
满足规定 
② 若以横梁跨中处立杆受轴力最大验算，其立杆间距为：90cm×90cm 
N=52.144×0.9×0.9=42.23kN 
σ=N/(ψA) =42.23×103/（0.496×424）=200.8N/mm2<[σ]=205 N/mm2 
满足规定
（2）挠度验算 
① N=27.89kN  
υ=NL/EA=27.89×6.0×106/（2.05×105×424）=1.92mm<10mm 满足规定
② N=42.23kN
υ=NL/EA=42.23×6.0×106/（2.05×105×424）=2.91mm<10mm 满足规定
（3）立杆稳定性 
立杆的稳定性应符合下列公式规定： 不组合风荷载时：N/(ψA)≤ f 
组合风荷载时：N/(ψA)+Mw/W ≤ f Mw＝0.85×1.4ωklah2/10 
式中：ωk----风荷载标准值为0.196kN/m2； 
h-----纵横水平拉杆的计算步距为1.2m； la----立柱迎风面的间距为0.6m； Mw--立杆由风荷载设计值产生的弯矩； f -----钢管的抗压强度值为205 kN/m2。由于该工程地处汉中市，计算时可以不考虑风荷载影响。
计算不组合风荷载时： 
① N/(ψA)＝27.89×103/(0.496×424)＝132.6kN/mm2<[σ]=205 kN/mm2 
满足规定 
② N/(ψA)＝42.23×103/(0.496×424)＝132.6kN/mm2<[σ]=200.8 kN/mm2 
满足规定
2、底模验算 
底模采用δ＝17mm厚的优质竹胶板（抗弯强度设计值fjm=17N/mm2，弹性模量E=9×103N/mm2），直接搁置在100×100mm
横向方木上，方木中到中间距为30cm。 
（1）强度计算 
简支梁在均布荷载作用下的受力简图及弯矩图如下：
中支点横梁处（纵向方木间距300mm），受力模式按照简支梁在均布荷载作用下的受力，取1m单位宽度进行计算， 
Mmax＝1/ 8ql2＝0.125×51.664×1×0.3×0.3＝0.58kN〃m 
W＝bh2/6＝1000×172/6＝48166mm3 
fmax＝Mmax /W＝0.58×106/ 48166＝12.04N/mm2＜[fjm] =17N/mm2 
由验算可知横梁处底模强度满足规定
（2）挠度计算 
根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2023）规定在刚度计算中不计入施工人员及设备荷载以及浇筑混凝土时对水平模板产生的荷载，结构表面外露的模板其挠度不得超过模板构件跨度的1/400，横梁处（横向方木间距200mm），最大挠度计算公式如下： 
υ=5qL4/（384EI）
=5×51.664×0.6×2023/（384×9×103×1000×173/12 ) =0.175mm<200/400=0. 5mm 
满足规定（按简支梁计算）
3、次楞方木验算 
次楞方木平卧放置于主楞双道钢管上，次楞规格为100mm×100mm（抗弯强度设计值fm为17N/mm2，顺纹抗剪设计值fv为1.7N/mm2），方木跨径（立杆纵距）在横梁处（横向方木间距200mm）跨度均为900mm，按两跨连续梁计算其受力。 
考虑现场实际施工时方木的尺寸差异，方木的力学性能乘0.9的折减系数取值，则：
[fm]＝17×0.9＝15.3N/mm2 
E=9×103×0.9=8.1×103N/mm2 
[fv]=1.7×0.9=1.53N/mm2 
（1）强度计算（横向方木间距200mm） 
两跨连续梁在均布荷载作用下的受力简图及弯矩如下：
Mmax＝ql2/10＝0.2×51.664×0.92/10＝0.83kN〃m 
σmax＝Mmax /W＝0.83×1000/（10×102/6）＝4.98N/mm2＜[fm] =15.3N/mm2 
满足规定 
木材在其顺纹方向抗剪强度较差，在横力弯曲时也许因中性层上剪应力过大而使方木沿中性层发生剪切破坏，需按顺纹方向的许用剪力对方木进行强度校核。均布荷载作用下简支梁受力图及剪力图如下：

方木顺纹方向所受最大剪力为： Vmax＝ql/2=0.2×51.664×0.9/2=4.65kN 
方木顺纹方向承受的最大剪应力为: 
τmax=1.5Vmax/A=1.5×4.65×1000/(100×100)=0.69N/mm2＜[fv]=1.53N/mm2 
满足规定
（2）挠度计算（按两跨连续梁计算） υ=0.677qL4/（100EI） 
=0.677×0.2×51.664×9004/(100×8.1×103×100×1003/12)  =0.68mm<L/400=2.25mm 满足规定
4、主楞双钢管验算 
每个可调托座上放置横向普通Φ48×3.0mm双钢管，由于主楞上的纵向方木间距为30cm，所以次楞传递给横向主楞的荷载，近似按均布荷载计算，纵向双钢管下立杆间距为90cm，钢管计算壁厚按现场实测最不利取值3.0mm。钢管的截面模量W为4.49×103mm，抗压强度设计值为205 N/mm2。
（1）强度计算 
受力模式采用均布荷载作用下三跨连续梁计算 q=51.664×0.6=30.9kN/m 
Mmax＝ql2/10＝30.9×0.62/10＝1.11kN〃m 
σmax＝Mmax /W＝1.11×106/（2×4.49×103）＝124 N/mm2＜[σ] =205 N/mm2 
满足规定
2．挠度计算（按两跨连续梁计算） 
υ=0.677qL4/100EI 
=0.677×51.664×0.6×6004/(2×100×2.05×105×12.19×104)=0.54mm<L/400=1.5mm
满足规定
7.3满堂支架整体抗倾覆验算
依据《公路桥涵技术施工技术规范实行手册》第9.2.3规定支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。
K0=稳定力矩/倾覆力矩=y×Ni/ΣMw
采用梁跨20m验算支架抗倾覆能力：
跨中支架宽24m，长20m采用90×90×120cm跨中支架来验算全桥：
支架横向28排；
支架纵向22排；
最大高度6.0m；
顶托TC60共需要28×22=616个；
立杆需要28×22×6.0=3696m;
纵向横杆需要22×6.0/1.2×28×0.9=2772m；
横向横杆需要28×6.0/1.2×22×0.9=2772m；
故：钢管总重（3696+2772+2772）×3.84kg/m=35t;
顶托TC60总重为：616×8.5kg/m=5.2t；
故q=35×9.8+5.2×9.8=393.96KN；
稳定力矩= y×Ni=8×393.96=3151.68KN.m
依据以上对风荷载计算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.916KN/ m2
跨中20m共受力为：q=0.916×24×20=439.68KN；
倾覆力矩=q×5=439.68×5=2198.4KN.m
K0=稳定力矩/倾覆力矩=3151.68/2198.4=1.43>1.3
计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆规定

7.4预压实验砂袋计算
选用能装砂800～1000Kg的预压实验专用砂袋，计算按900Kg/袋考虑
中支点50cm梁处最大截面处（延米）
最大截面处延米箱梁施工时总荷载为51.664*22*1=1136KN=113600Kg
最大截面处每延米砂袋用量：113600/900=126个，计划126个砂袋。
最大截面延米砂袋堆码高度：113600/[1*（24+1）*1500]= 3.02米 （砂按1500 Kg/m3考虑）
由于70#桥为3×20m等截面同类型现浇箱梁，按照《钢管满堂支架预压规程》JG/T194—2023中不同类型的支架至少应选择一跨进行支架预压规定，本桥选择一跨施做满堂支架预压，其余另一跨按照同类结构形式施做支架不需要进行支架预压施工。
故全桥砂袋约20×126=2520个（单跨用量）。
8、施工方法
8.1测量放线
测量放线，一方面在混凝土面上测设出桥跨结构的纵横轴线和1/4跨横轴线，放出设计箱梁水平投影边线，并在左侧或右侧各延伸2m作为支架边线。用墨线弹出90cm×90cm的方格网。按支架平面布置图，精确计算出每根水平钢管杆计划长度，按支架立面布置图测设支架高度，计算每根立杆计划高度，搭设支架，调节支架顶托至设计标高。
8.2地基解决
桩基施工完毕后，将泥浆池内泥浆及软土所有清除，疏通场地排水沟，挖设集水坑，集中排水，严禁施工场地内积水，导致地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。
承台混凝土施工完毕后，及时回填承台基坑；地底解决为全桥纵向及横向延伸3m做厚度50cm的砂夹石填筑基础，分层碾压压实度达成94%以上时再浇筑一层厚20cm的C25素混凝土作为支架基础。
8.3扣件进场验收
进场用于支架搭设的所有材料，由项目物资设备部联合其他职能部门以及材料租赁单位共同进行材料的外观质量鉴定和完好度检查，对于检查不符合材质规定的材料规定进行清场解决。检查符合规定的材料必须将材质合格证报物资部进行备案或由物资部出具现场检查单。验收应从以下几个方面重点检查：
1、原材料质量控制
1）采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检查报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。
2）搭设模板支架用的普通钢管和碗扣式钢管、扣件、插销，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。
3）钢管外观质量规定：
a.钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕，碗口完好；
b.钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀限度；钢管的弯曲变形应符合下页“构件允许偏差”表格的规定；
c.钢管应进行防锈解决；
d.钢管碗口完好度偏差应符合规定。
4）扣件外观质量规定：
a.有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；
b.扣件应进行防锈解决。
2、旧钢管材质应符合下列规定：
①表面锈蚀深度应不超过-0.5mm
②钢管的弯曲变形应符合《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》的规定。
③脚手架的搭设的技术规定、允许偏差应符合《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》规定。
3、构配件规定
①支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T 12793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T 700）中Q235－A级钢的规定。
②每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用φ48×3.0钢管。
③脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。
8.4支架搭设
支架搭设时从墩台处开始，全宽度进行，合拢于梁中位置处。水平杆由下向上进行。支架搭设之前预先检查碗扣杆件，不得使用挖瘪、弯曲、腐蚀等以及有损伤和明显缺陷的构件，碗扣或销子必须用专用的销子。碗扣件进场前必须逐件进行检查，是否符合质量规定及设计规定。碗扣支架搭设前，先按测量放线及支架搭设形式布置好碗扣底托，然后搭拼碗扣支架。第一层拼好之后，必须由现场技术人员抄平检查平整度，如高差太大，必须用底托调平。拼立杆时必须用吊线锤检查其垂直度，防止立杆偏心受力。接头部位必须用碗扣连接牢固。支架搭拼时应挂线以控制调平和线型。顶托外露部分最大不能超过30厘米，自由端超过30厘米长的杆件要增长水平杆锁定；底托与硬化地面之间要密贴，达成面受力，严禁形成点受力。顶托螺扣伸出长度不大于30厘米，方木间用木楔塞紧，且用钉子钉牢。横向钢管间若有空隙，用粗钢筋焊接或用直扣件将两钢管连成一体。碗扣支架搭拼完之后，用扣件式钢管在立杆上沿纵横向每隔3.0m设立一道垂直剪刀撑，剪刀撑设立时从顶到底要连续，搭接头保证不小于100厘米，接头卡不少于三个，与水平横杆的夹角为45°～60°，规定布置在立杆两侧。施工过程中加强对支架的观测，要有具体的记录，并对观测数据进行具体分析，特别是数据有突变时，要认真对待，仔细分析，必要时进行重新验算。
本桥支架最高搭设高度6.0m，其两端与中间每隔2步（2.4m）设立一道水平剪刀撑。剪刀撑应与墩台顶实，增长整体支架的稳定性。在支架的纵横向顶部和底部均设立扫地杆一道，扫地杆距离拖撑钢板不大于20cm。
支架搭设水平杆采用HG-90cm杆件，立杆顶部段采用LG-120cm，中间段采用LG-240cm杆件，均为碗口式标准杆件及相应配套扣件。扫地杆及剪刀撑均为扣件式材料。
8.5施工预拱度及沉降
在支架上浇筑连续箱梁时，在施工中和卸架后，上部构造要发生一定的挠曲变形，为保证上部构造在卸架后可以达成设计规定，在支架、模板施工时应设立合适的预拱度。根据设计图纸本桥在拟定预拱度时，重要考虑了支架的弹性变形，主跨跨中的预拱度设立值=支架弹性变形+1.5cm，按二次抛物线由跨中向支点处变化；边跨跨中预拱度设立值=支架弹性变形+1.0cm,按二次抛物线由跨中向两端变化支点处变化。支架弹性变形根据预压过程中的测量值最终拟定。
通过对预压前、预压过程中、预压后各测点的观测，得出各点的非弹性变形量和弹性变形量。根据弹性变形量的大小、规律，来拟定设立预拱度。非弹性变形通过预压消除，而沉降量、弹性变形量、预拱度等通过调节顶托的高度来实现。
8.6铺设底模
在满堂支架顶托上面横桥向分布两道ɸ48×3.0mm方木，纵桥向分布10cm×10cm方木，上铺17mm厚的122cm×244cm高强度竹胶板。方木接头互相交错布置，方木之间调整顶托螺杆高度以保证底模线形。铺设时每块底模间缝隙用