钢-混凝土组合梁开孔板连接件抗剪承载力计算研究.pdf

第 1 2卷第 4期 2 0 1 5年 8月 铁道科学与工程学报 J o u r n a l o f Ra il wa y S c i e n c e a n d E n g i n e e r i n g Volu me 1 2 Nu mb e r 4 Au g u s t 2 0 1 5 钢一 混凝土组合梁开孔板连接件 抗 剪承载力计算研究 王采 ， 寇立亚 ， 胡夏闽 ( 1 南京工业大学 土木工程 学院， 江苏 南京 2 1 1 8 1 6 ； 2 江苏城 市职业学院， 江苏 南京 2 1 0 0 3 6 ) 摘要： 为研究开孔板连接件的受力性能， 建立其抗剪承载力计算方法。设计制作6个推 出试件， 完成单调加载试验。试 件的变化参数为开孔孔径、 板厚和孔洞个数， 并研究分析各试验参数对开孔板连接件的破坏形态、 荷载滑移特性、 受剪承载 力和刚度的影响， 以及横向贯通钢筋应变随荷载变化规律。研究结果表明： 开孔板连接件具有很好的延性； 各个试件的破 坏形态大致相 同， 破坏 时钢梁与混凝土板 出现明显相 对滑移， 钢梁上段 与混凝土板 分离， 混凝土板发 生劈裂破坏 ； 孔洞 直径 和孔洞个数是影响开孔板 连接件抗 剪承载 力和 刚度的重要 因素 ； 通过对试件在 受荷初期的荷栽 一滑移 曲线分析 ， 定 义开孔 板连接件的抗剪刚度。最后， 分析对比国内外开孔板连接件抗剪承载力计算公式。基于4 9个模型试验提 出了新的开孔板 连接件抗剪承载力的计算公式， 该式考虑因素全面， 物理意义明确， 与试验结果吻合良好。 关键词： 开孔板连接件； 静力推 出试验； 抗剪承载力； 抗剪性能； 计算方法 中图分类号： T U 3 9 8 文献标志码： A 文章编号： 1 6 7 2 7 0 2 9 ( 2 0 1 5 ) 0 4 0 8 9 2 0 8 S t u d y o f f o r mu l a f o r t h e b e a r i n g c a p a c i t y o f p e r f o b o n d c o n n e c t o r s f or s t e el c o n cr e t e c omp os i t e b eams W ANG Ca i ，KOU Li y a ，HU Xi a mi n ( 1 I n s t i t u t e o f C i v i l E n g i n e e r i n g o f N a n j i n g T e c h U n i v e r s i t y ，N a n j i n g 2 1 1 8 1 6 ，C h i n a ； 2 T h e C i t y V o c a t i o n a l C o l l e g e o f J i a n g s u ， Na n j i n g 2 1 0 0 3 6 ，C h i n a ) Ab s t r a c t ：I n o r d e r t o s t u d y t h e me c h a n i c a l b e h a v i o r o f p e r f o b o n d c o n n e c t o r s a n d d e ri v e t h e c a l c u l a t i o n me t h o d， s i x t e s t s a mp l e s we r e d e s i g n e d a n d ma d e i n t h i s e x p e rime n t Be s i d e s，t h e u l t i ma t e b e a r i ng c a pa c i t y t e s t s we r e c o n d u c t e d a s we l 1 Th e p a r a me t e r s i nc l u d e s t h e s i z e o f h o l e st h i c k n e s s o f s t e e l p l a t e a n d n u mb e r o f t h e h o l e s Th e e f f e c t s o f d i f f e r e n t c o n s t r u e t i o na l pa r a me t e r s o n t h e f a i l u r e mo de s1 c a d v e r s us s l i p c h a r a c t e r i s t i c ss h e a r r e s i s t a n c e a n d s t i f f n e s s。a n d v a r i a t i o n r u l e o f t r a n s v e r s e r e b a r s t r a i n we r e ma i n l y s t u d i e d Te s t r e s u l t s s h o w t h a t p e ffo b o n d c o nn e c t o r s h a v e g o o d d u c t i l i t yTh e f a i l u r e mo d e s o f p e r fob o n d c o n n e c t o r s a r e b a s i c a l l y s i mi l a r，o b v i O U S s l i p o c c u r s t o s h e a r c o n n e c t o r s，t h e c o n c r e t e s l a b s mo v e o u t wa r d s a n d l o n g i t ud i na l l y s p l i t Th e s i z e o f h o l e s o n t h e s t e e l p l a t e a n d t h e n u mb e r o f h o l e s a r e t he ma i n f a c t o r s i n fl ue n c i n g t h e u l t i ma t e b e a rin g c a p a c i t y a nd s t i if- ne s s o f p e r f o b o n d c o n n e c t o r s Th e s h e a r s t i f f n e s s o f p e r f o b o n d c o n n e c t o r s i S d e fin e d b a s e d o n t he a n a l y s i s o f l c a d v e r s u s s l i p c u r v e d urin g t h e p r e l i mi n a r y l o a d i n g s t a g e F i n a l l y，t h i s p a p e r d e v e l o p s t he f o r mu l a f o r c a l c u l a t i ng t h e s h e a r r e s i s t a n c e o f t h e p e r f o b o n d c o n n e c t o r s b a s e d o n 4 9 t e s t r e s u l t s c o l l e c t e d wo r l d wi d e I t i S i n d i c a t e d t h a t t h i s e x p r e s s i o n h a s de fin i t e ph y s i c a l me a n i n g，a n d t h e c a l c u l a t e d r e s u l t s a g r e e b e t t e r wi t h t h e t e s t r e s u l t s c o mpa r i n g wi t h e x i s t i n g d e s i g n f o r mu l a s Ke y wo r d s ：p e ff o b o n d c o n n e c t o r ；s t a t i c p u s ho u t t e s t ；s h e a r r e s i s t a n c e；s h e a r b e h a v i o r ；c a l c u l a t i o n me t h o d 收稿 日期 ： 2 0 1 41 22 5 基金项 目： 江苏省高校 自然科学研究项 目( 1 3 K J B 5 8 0 0 0 2 ) 通讯作者 ： 胡夏闽( 1 9 5 8一) ， 男 ， 浙江安吉人 ， 教授 ， 从事新型结构和组合结构的研究； Ema i l ：v e r b u n d b a u 1 6 3 c o rn 第 4期 王采 ， 等： 钢一混凝土组合梁开孔板连接件抗剪承载力计算研究8 9 3 钢一混凝 土组合结构是在钢结构和钢筋混凝 土结构基础上发展起来 的一种新型结构构件 ， 其通 过剪力连接件将钢梁和钢筋混凝土翼板连接成整 体共同受力 ， 钢梁受拉， 钢筋混凝土翼板承受压力 ， 剪力连接件传递两者之间的纵 向剪力 ， 保证钢梁和 混凝土翼板共同工作 。目前 ， 工程中应用较为广泛 的是栓钉连接件 j ， 它具有 良好的变形 能力 ， 但经 过长期 的使用 ，也暴露 出很多缺点如抗剪 承载力 小 、 使用荷载作用下变形较大 ， 不宜承受疲劳荷 载 等。L e o n h a r d t 等 提出了将设置 圆孔的钢板沿着 作用力方向过焊接方法焊接在钢梁翼缘上、 埋在混 凝土 中作为连接件使用 。这种剪力连接件的抗 剪 承载力 主要 由 4部分组成 ： 1 ) 开孔板孔洞 中的混 凝土榫纵 向和竖 向抗剪作用 ； 2 ) 横 向贯通钢筋 的 纵向抗剪作用 ； 3 ) 开孔板底部混凝 土承压作用 ； 4 ) 开孔板表面与混凝土的粘结作用。相 比传统的栓 钉剪力连接件 ， 开孔板连接件在力学性能和加工制 作方面都有很大的优势， 并且 由于其 自身形状和尺 寸的特点， 在生产运输 中也不需任何 的防护措施 。 从 2 0世纪 9 0年代开始 ， 国内外学者对这种新型的 连接 件 进 行 了 一 系 列 试 验 研 究 和 理 论 分 析 。 H a n s 在 L e o n h a r d t 研究 的基础上 ， 根据试验结果 修正 L e o n h a r d提出的开孔板连接件抗剪承载力公 式。O r u e j i o f o r 等 考虑 了孔 洞中横 向贯通钢筋 、 开孔位置、 圆孔数量及混凝土强度等级对开孔板连 接件受力性能的影响。研究结果发现 ， 设置贯穿钢 筋 、 提高混凝土强度和增大开孔直径可以提高开孔 板连接件抗剪承载力 ， 孔洞间距应最少取为孔径的 2 2 5倍 ， 各孑 L 洞 中混凝土才能充分发挥作用 。最 后根据试验结果提出了开孑 L 板连接件 的极限抗剪 承载力计算公式。R o b e r t s 等 进行 了剪力箱的试 验 ， 研究了钢板与混凝土间摩擦力对开孔板连接件 抗剪性能的影响 ， 同时也研究 了不 同的孔径大小及 贯通钢筋所提供 的横向约束影响。我 国对开孔板 连接件的研究工作起步较晚 ， 但随着国内基础设施 的大量建设 ， 特别是钢 一混凝土组合桥梁的不断发 展 ， 使得工程界对开孔板连接件 的研究 日趋重视 ， 目前对开孔板连接件 的研 究也有 了一定 的进展。 薛伟辰等 对开孑 L 板连接件受力性 能展开 了系 统研究 ， 分析对 比了不 同试 验参数对其抗 剪承载 力 、 破坏形态的影响， 建立了相应的极限承载力计 算公式 。但 由于试验参数不够全面 ， 试验构件不统 一 ，所得 出的试验结果相差较大。各 自提出的极 限 承载力计算公式 ， 适用性很窄 ， 考虑因素不全面， 物 理意义不明确。本文 以开孔板孔洞直径 、 厚度和孔 洞个数等作为试验变化参数对 6个开孔板连接件 进行静力单调推出试验 ， 分析开孔板连接件在受荷 初期的荷载 一滑移曲线特征 ； 观察试件在加载过程 中破坏形态 ； 研究试验变化参数对开孔板连接件的 破坏形态 、 抗剪承载力和抗剪 刚度 的影响； 并整理 归纳 国内外 已有的钢 一混凝土组合梁开孔板连接 件推出试验数据， 提出物理意义明确， 计算精度更 高的开孔板连接件抗剪承载力计算式。 1 试验概况 1 1 试件设计 参照欧洲规范 4附录 B _ 9 中规定的栓钉连接 件推出试验方法来进行试验 ， 本次试验共设计和制 作了 6个推出试件 ， 同时浇筑 了 1 5 0 m m x 1 5 0 mm 1 5 0 m m C 5 0混凝土立方体试块， 与推出试件同 时养护 ， 普通钢 筋和贯通钢 筋采用 HR B 3 3 5级 钢 筋 ，开孑 L 钢板采用 Q 3 4 5 q 。试件设计主要考虑开 孔直径， 厚度和孔洞个数等参数， 试件编号及参数 详见表 1 。试件几何尺寸如 图 1所示 。试 验构件 制作时， 孔中的贯通钢筋通过扎丝固定在圆孔的几 何中心位置 ， 在开孔板底部设置 1 2 0 m m的泡沫垫 块 ， 用来消除钢板底部混凝土的局部承压作用。 表 1 试件 明细 Ta bl e 1 De t a i l s o f s pe ci me n s 第4期 王采， 等： 钢一混凝土组合梁开孔板连接件抗剪承载力计算研究8 9 7 变 ， 这 主要 是 因为 滑移 沿 竖直 方 向 的传递 和 累 积 导致最下部孔洞 中的横 向贯通钢筋所受荷载 相对较大。 3 ) 靠近开孔钢板的截面 11处的同一根钢筋 的受拉应变远大于其受压应变 ， 并且在达到极限荷 载时， 部分试件， 截面 2 2处 的同一根钢筋的上下 两个测点的应变均为拉应变见 图 8 ( b ) ， 这表明孔洞 中的横向贯通钢筋在受荷过程 中不仅受到弯 曲作 用 ， 而且还受到轴拉作用 。主要原 因是开孔板连接 件在加载过程中， 包裹在贯通钢筋周 围的混凝土限 制贯通钢筋弯曲变形所产生的轴向约束作用力。 ( a ) 试件 P S I ， 测点 S G 1 ， S G 2 ， S G 5 ， S G 6； ( b ) 试件 P S I ， 测点 S G 4， S G 3， S G 7， S G 8； ( c ) 试件 P S 4， 测点 S G1 ， S G 2， S G 5， S G 6； ( c ) 试件 P S 4， 测点 S G 3， S G 4， S G 7， S G 8 图 8 荷载一横 向贯通钢筋应 变曲线 F i g 8 L o a d v e r s u s s t r a i n c u r v e s o f s t e e l b a r s 3 开孔板连接件抗剪承载力计算公 式 目前 ， 国内外学者对开孔板剪力连接件的承载 力作 了一些研究 ， 并根据各 自的研究成果提出了抗 剪承载力的计算表达式 ， 2 0世纪 9 0年代 ， O g u e j i o f o r 和 H o s a i n主要考虑 了开孔钢板底端混凝土的局 部承压 、 混凝土板中的钢筋以及开孔钢板孔洞中混 凝土榫的影响， 并结合 自己的推 出试验结果 ， 回归 分析 出公式( 1 ) ， 但该式过高地估计 了混凝土的局 部承压和混凝土板 中钢筋对抗剪承载力的贡献 ， 故 导致式( 1 ) 的计算结果与试验值相 比偏 高。此后 ， O g u e j i o for 和 H o s a i n通过有限元软件对试验结果进 行模拟 ， 考虑 了开孔钢板 的高度和厚度对抗剪力的 影响 ， 对式( 1 ) 进行了修正， 提出式 ( 2 ) 作为开孔板 连接件抗剪承载力的计算公式。 P u ： 0 5 9 0 A 0 f e 1 2 3 3 A 0 2 8 7 n D 、 l e ( 1 ) P =4 5 0h t 。+0 91 A +3 31 n D 。 ( 2 ) 式中： P k N为开孔板剪力连接件的极限抗剪承载 力 ； ram为开孔板连接件的高度 ； t s c m m为开孔 板连接件的厚度 ； MP a为混凝土的圆柱体抗压 强度 ； 4 m m 为贯穿钢筋截 面总面积 ； f y M P a为 横 向钢筋的屈服强度 ； 凡为开孔钢板 的孑 L 洞个数 ； D m m为开孔钢板 的孔洞直径。A 1 一D a r z i 等 在 推出试验 以及有限元模拟的基础上 ， 提出了如下 的 开孔板连接件抗剪承载力计算公式 ： P =25 5 31+7 6 2 1 0一 h s c t 一 7 5 9 1 0 一 A t 十 2 5 3 + 1 0 一 A 厂 ( 3 ) 式 中： A MP a为开孔板连接件对应 的孔洞中受剪 混凝土的面积。A h n等 考虑孔洞个数 、 孔洞 中 贯通钢筋数量和混凝土强度等因素进行推出试验 ， 并将试验结果与现有公式对比 ， 回归得到新的抗剪 承载力计算公式 ： n P ： 3 1 4 h + 1 2 1 A f y + 3 7 9 n T r ( 等) ( 4 ) V e r i s s i m o等 在推 出试验 以及 O g u e j i o f o r 和 H o s a i n提出的计算公式的基础上 ， 提出了如下 的开 孔板连接件抗剪承载力计算公式 ： h P = 4 0 4 t + 2 3 7 n D + L ， A 0 1 6 A 。 + 3 1 8 5 1 0 。 ( 5 ) Ac c 式中： A MP a 为每个开孔板连接件对应的纵 向受 剪混凝土的面积 ； d s m m为横 向贯通钢筋直径 ； MP a 为混凝土轴心抗拉强度设计值。 从各研究者提出的开孔板连接件抗剪承载力 计算公式的分析和 比较来看 ， 计算公式主要包 括 ： 1 ) 孔洞中混凝土榫 的作用 ； 2 ) 孔洞 中横 向贯通钢 筋 的作用 ； 3 ) 开孔 钢板底 部混凝土 的承压作 用。 但现有计算公式都没有考虑开孔钢板与混凝土之 间的黏结作用 ， 本文通过对上述试验数据分析， 发 现除了上述 3个影响因素外 ， 开孔钢板与混凝土之 间的黏结力对开孔板连接件抗剪承载力也有较大 影响。为了能够更加全面正确地反映各影响因素 对开孔板剪力连接件抗剪承载力的影响， 本文对文 献 6 ， 1 1 ， 1 3 ， 1 4 和 1 5 及本文 中的 6个 8 9 8 铁 道 科 学 与 工 程 学 报 2 0 1 5年 8月 推出试验结果进行多元线性 回归分析 ， 得到如下公 式 ： P =1 5 0 1 1 5 A f y + 4 7 3 A + 0 0 7 A m L + 0 4 2 h t ( 6 ) 式中： A 。 和 A 分别表示孔洞 中的横向贯通钢 筋总截面面积 ， 混凝土榫总面积和开孔钢板单面净 面积 ， 即 A =“ IT 口 2 。 ，A =n ( D 一d ) ， A =l h 一 D ； l m m为开孔钢板 的长度； f c MP a为混凝 土轴心抗压强度。本文给 出的公式分别考虑了孔 洞中混凝土榫 的作用、 孔洞中贯通钢筋作用 、 开孔 钢板底部混凝土承压作用和开孔钢板与混凝土之 间的黏结作用对开孔板连接件抗剪承载力的影响。 图 9为依据公式 ( 6 ) 的计算 结果 与各试验结果 的 比较图。试验值与公 式 ( 6 ) 的计算值之 比的平均 值为 1 O 0 ， 离散系数为 0 1 1 。 z 1 莲 1 楚 l 士 R 赫 幅 称 抗剪 承载 力计算值 k N 图 9 计 算公 式( 6 ) 的计算值与试验值 比较 F i g 9 Co mp a r i s o n o f s h e a r c a p a c i t y b e t w e e n c a l c u l a t i o n a n d e x p e r i me n t a l r e s u l t s o f e q u a t i o n( 6 ) 将文献 6 ， 1 1 ， l 1 3 ， 1 4 和 1 5 和本文 试件参数分别代入式 ( 2 )( 6 ) 中计算验证 ， 其 中 混凝土轴心抗压强度 与混凝土 圆柱体抗压强度 厂 的换算关系取 = 0 9 6 f ， 混凝 土轴心抗拉强 度 和混凝土圆体柱抗压强度厂 按欧洲模式规范 C E B F I P 9 0 1 6 给出的计算式f t =1 4 ( 尸 1 0 ) 计 算。对 比试验结果 和理论计算结果 ， 如表 5所示 ， 表中 、 分别为试验结果与计算结果比值的平均 值及离散系数。结果表 明： O g u e j i o f o r和 V e r i s s i m o 公式中考虑了开孔钢板底部混凝土承压作用、 混凝 土榫和孔洞中横向贯通钢筋抗剪作用 ， 考虑因素较 全面 ， 计算结果离散系数较小 ， 但相对试验结果偏 保守。A 1 一 D a r z i 公式中物理意义不明确， 认为孑 L 洞中横向贯通钢筋对抗剪承载力有降低作用， 这与 开孔板连接件中设置贯通钢筋可以大幅度提高抗 剪承载力的试验结果不符 ， 且计算结果过于保守 。 A n n公式考虑因素与 O g u e j i o f o r 公式相 同， 但式中 高估了混凝土榫和横 向贯通钢筋的抗剪作用 ， 开孔 板底部混凝土承压作用所 占比例减小， 导致公式在 计算无横向贯通钢筋的开孔板连接件时 ， 计算值偏 小 ， 低估 了开孑 L 板底部混凝土承压及其他方面的抗 剪承载力作用 ， 总体上与试验结果偏差很大。本文 公式( 6 ) 计算结果与试验结果吻合较好 ， 且该式适 用性很广 ， 既可适用于有 、 无横 向贯通钢筋的构件 ， 也可考虑开孔钢板底部混凝 土承压作用对开孔板 连接件抗剪承载力的影 响。计算时对于孔 中无横 向贯通钢筋的开孔板连接件 ， 取 A =0 ， 对不考虑 钢板底部混凝土承压作用的开孔板连接件取公式 最后一项为 0 。 表 5 各 计算式计 算结果与试验值的 比较 T a b l e 5 Co mp a r i s o n b e t we e n c a l c u l a t i o n a n d e x p e r i me n t a l r e s u l t s o f e q u a t i o n 公式研究者 计算公式 6 、。 P u=1 5 0+1 1 4 A t 十 4 7 3 A + 本文作者 0 o 7 A + 2 。 _。 。 。 P =0 5 0 h 。 +0 91+ 一 1 O 7 0 2 0 A 0N 3 3 1 n D L f： Pu=2 5 5 3 1+ 7 6 21 0 4 h 。 一 一1 5 7 0 3 3 7 5 9 1 0 一 A 厂 v + 2 5 3x 1 0 3 A P = 3 1 4 h t + 1 2 1 Atr， v + 3 7 9 n r ( 旱) 。 。 。 ( ) P =4 o +z s 加 + i 0 1 6 A +3 1 8 5 l ( 】 。 。 o c 矧 4 结论 1 ) 试 验结果表明 ， 开孔板连接件推 出试件 的 破坏模式基本一致 ， 首先从混凝土板 的正中靠下的 位置 以及开孔钢板下端 的混凝 土开始 出现第 1条 竖向裂缝 ， 随着荷载 的增大 ， 混凝土板两侧裂缝 向 上向下发展形成纵向劈裂裂缝， 破坏时横向裂缝基 本贯通 ， 两侧混凝土板 的上部分与钢梁分离。 2 ) 开孔板连接件在受荷初期 ， 荷载 一滑移 曲 线大致可以分为 3个线性增长阶段 ， 0 0 2 m m左 右此时开孔板连接件 的刚度非常大 ， 此时主要 由剪 力连接件和钢梁翼缘与混凝土之间的粘结力来传 递纵向剪力 ， 开孔板连接件和混凝土协 同受力 ， 滑 移随着力的增长很缓慢 。当滑移在 0 2 m m1 5 m m左右区段 内曲线 出现显著转折 ， 斜率降低 ， 此 时滑移增长速度有所加快。当滑移量超过 1 5 m m 第 4期 王采， 等： 钢一混凝土组合梁开孔板连接件抗剪承载力计算研究 8 9 9 之后 ， 荷载加载至 0 7 P ， 左右 ， 混凝土板两侧板底 中下位置开始 出现纵 向裂缝 ， 并逐渐 向上 向下 开 展 ， 导致刚度降低 ， 荷载 一滑移 曲线斜率进一步降 低 ， 滑移随着荷载增长很快 ， 直至达到极限承载力 。 3 ) 结合开孔板连接件在受荷初期的荷载 一滑 移曲线特征 ， 本文建议 开孔 板连接件滑 移量达到 0 2 mm对应 的割线刚度作为开孔板连接件的抗剪 刚度。 4 ) 开孔板连接件 的孔洞个数和孔 洞直径是影 响开孔板连接件抗剪承载力和刚度重要因数。开孔 板板厚对开孔板连接件的抗剪承载力影响不明显。 对于开孔板连接件抗剪刚度 ， 在 1 0 I B m以下增加板 厚可以提高其抗剪刚度 ， 超过 1 0 m E再增加开孔板 板厚对开孔板连接件的抗剪刚度影响很小。 5 ) 基于 国内外共计 4 9个推 出试件 的试验结 果 ， 本文提出了新 的开孔板抗剪承载力计算式 ， 该 式反映了混凝土强度 、 横 向贯通钢筋作用 、 开孔钢 板底部混凝土承压作用和开孔钢板与混凝 土之 间 的粘结力等影响因素对开孔板连接件抗剪承载力 的影响， 其计算值与试验值吻合 良好 。 参考文献 ： 1 胡夏闽， 刘子彤， 赵国藩 钢与混凝土组合梁栓钉连接 件的设计承载力 J 南京建筑工程学院学报 ， 2 0 0 0， 5 5 ( 4) 11 O HU Xi a mi n， L I U Z i t o n g ， Z HAO G u o f a n De s i g n b e a r i n g c a p a c i t y o f h e a d e d s t u d s b e a r c o n n e c t o r s i n c o mp o s i t e b e a m s J J o u r n a l o f N a n j i n g A r c h i t e c t u r a l a n d C i v i l E n g i n e e r i n g I n s t i t u t e ， 2 0 0 0， 5 5 ( 4 )1 1 0 2 L e o n h a r d t F ，A n d r a e W，A n d r a e H P ，e t a 1 N e w i m p r o v e d b o n d i n g me a n s f o r c o mp o s i t e l o a d b e a r i n g s t r u c t u r e s w i t h h i g h f a t i g u e s t r e n g t h J B e t o nu n d S t a h l b e t o n b a u ， 1 9 8 7 ， 8 2 ( 1 2 ) ： 3 2 5 3 3 1 3 H a n s P e t e r E c o n o mi c a l s h e a r c o n n e c t o r s w i t h h i g h f a t i gue s t r e n g t h C I n t e r n a t i o n al a s s o c i a t i o n fo r b r i d g e a n d s t r uc t ur a l e n g i ne e rin g I a bs e S y mpo s i u m Br u s s e l s， 1 9 9 0：1 6 71 7 2 4 O g u e j i o for E C ，H o s a i n M U A p a r a m e t ri c s t u d y o f p e r fo b o n d ri b s h e a r c o n n e c t o r s J C a n a d i a n J o u rna l o f C i v i l E n g i n e e ri n g ， 1 9 9 4 ， 2 1 ( 4 ) ： 6 1 46 2 5 5 R o b e rt s ， H e y w o o d A n i n n o v a t i o n t o i n c r e a s e t h e c o m p e t i t i v e n e s s o f s h o r t s p a n s t e e l c o n c r e t e c o mp o s i t e b ri d g e s C P r o c e e d i n g s f o u r t h i n t e rna t i o n a l c o n f e r e n c e o n s h o rt a n d me d i u m s p a n b ri d g e s ， d e v e l o p me n t s i n s h o rt a n d me d i u m s p a n b rid g e e n g i n e e r i n g 9 4 Ca n a d a： 1 9 9 4： 1 1 6 01 l 7 1 6 薛伟辰， 代燕 ， 周 良， 等开孔板连接件受剪性能试验 研究 J 建筑结构学报2 0 0 9 ， 3 0 ( 5 ) ： 1 0 31 1 1 XU W e i c h e n，DAI Ya n，ZHOU Li a ng，e t a1Ex p e r i me n t a l s t u d i e s o n s h e a r b e h a v i o r o f p e rf o b o n d c o n n e c t o r s J J o u rna l o f B u i l d i n g S t r u c t u r e s 2 0 0 9 ， 3 0 ( 5 ) ： 1 0 3一l 1 1 7 胡建华 ， 侯文琪， 叶梅新P B L剪力键承载力影响因素 和计算公式研究 J 铁道科学与工程学报， 2 0 0 7 ， 4 ( 6 ) ： 1 21 8 HU J i a n h u a ，HOU We n q i ，YE Me i x i n S t u d y o f i n fl u e n c e f a c t o r s a n d f o r mu l a for t h e b e a ri n g c a p a c i t y o f P BL s h e a r c o n n e c t o r s J j J o u rna l o f R a i l w a y S c i e n c e a n d E n g i n e e r i n g ， 2 0 0 7 ， 4 ( 6 ) ： 1 21 8 8 刘玉擎， 周伟翔 ， 蒋劲松开孔板连接件抗剪性能试验 研究 J 桥梁建设2 0 0 6 ， 6 ( 3 ) ： 1 4 L I U Yu q i n g，Z HOU We i x i a n g，J I ANG J i n s o n g E x p e r i me n t a l s t u d y o f s h e a r i n g b e h a v i o r o f p e rf o r a t e d p l a t e C O n n e e t o r J B r i d g e C o n s t r u c t i o n ， 2 0 0 6 ， 6 ( 3 ) ： 1 4 9 E U R O C O D E 4 E N 1 9 9 411 D e s i g n o f c o mp o s i t e s t e e l a n d c o n c r e t e s t r u c t u r e s P a rt 1 1 ：g e n e r al ru l e s a n d r u l e s f o r b u i l d i n g s S 1 0 A 1 一 D a r z i S Y K， C h e n A R， L i u Y Q F i n i t e e l e me n t s i mu l a t i o n a n d p a r a me t ric s t u d i e s o f p e r f o b o n d rib c o n n e e t o r J A m e r i c a n J o u r n al o f A p p l i e d S c i e n c e ， 2 0 0 7 ， 4 ( 3 ) ： 1 2 2 7 1 1 A h n J H， L e e C G， Wo n J H， e t a 1 S h e a r r e s i s t a n c e o f t h e p e r f o b o n d -r i b s h e a r c o n n e c t o r d e p e n d i n g o n c o n c r e t e s t r e n gt h a n d ri b a r r a n g e m e n t J J o u r n a l o f C o n s t r u c t i o n a l S t e e l R e s e a r c h ， 2 0 1 0 ( 6 6 ) ，1 2 9 51 3 0 7 1 2 V e r i s s i m o G S ， V a l e n t e I ，P a e s J L R，e t a 1 D e s i g n a n d e x p e r i me nt al a n aly s i s o f a n e w s he a r c o nn e c t o r for s t e e l a n d c o n c r e t e c o mp o s i t e s t ruc t u r e s I n：C r u z P J S ， F r a n g o p o l D M， N e v e s L C ，e d i t o r s C P r o c e e d i n g s o f t he 3r d i n t e rna t i o n a l e o n f e r e ne e o n b rid g e ma i n t e n a n c e ， s a f e t y，ma n a g e me n t ， l i f e c y c l e p e rf o r ma n c e a n d c o s t 2 0 0 6 1 3 V i a n n a J C ， A n d r a d e S A L ，V e l l a s c o P c g s 。 e t a 1 E x p e r i me n t a l s t u d y o f p e ff o b o n d s h e a r c o n n e c t o r s i n c o m p o s i t e c o n s t ruc t i o n I J 1 J o u rna l o f C o n s t r u c t i o n a l S t e e l R e s e a r c h ， 2 0 1 3 ( 8 1 ) ： 6