生产调度楼结构施工方案试卷教案.doc

呼伦贝尔金新化工5080项目生产调度楼土建结构施工方案
1、 工程概况
1.1 工程简介：本方案为呼伦贝尔金新化工有限公司5080合成氨尿素项目生产调度楼土建（结构部分）施工方案.
1.2 主要技术参数:建筑面积为1764m2，占地面积为5078m2，建筑高度为19。5m,~/~为四层钢筋混凝土框架结构，～/~局部为五层,～/~为三层.长82.4m，宽30。9m。.主要工程实物量如下
序号
分项工程
单位
数量
备注
1
钢筋
t
350

2
模板
m2
12500

3
混凝土
m3
4000

4
土方开挖
m3
9000

1.3 工程特征及特点：基础为钢筋混凝土独立基础，基础埋深—3。5m。基础混凝土采用采用C30混凝土，垫层采用C15混凝土。基础持力层为2A细沙层，主体结构为钢筋混凝土框架结构，结构总高度为19。5m，结构混凝土采用C30混凝土.楼板厚150mm，框架梁最大截面为300×850，最小截面为250×400，柱最大截面为500×500,最小截面为450×400,柱一次浇筑最大高度为5.77m。
2、 编制依据
2.1 施工图纸：（05035—35000-ST25-01～11,05035-35000-ST21-01）
2.2 施工合同
2.3 施工组织设计
2.4 岩土工程勘察报告(详细勘察）(共六册)
2.5 执行相关规范
项目
名 称
编 号
测量
工程测量规范
GB50026 —93
建筑工程测量规范
DBJ01—21—95
地基
与
基础
建筑地基与基础工程施工质量验收规范
GB50202—2002
建筑地基处理技术规范
JGJ79-2002
建筑边坡工程技术规范
GB50330-2002
钢筋混凝土
普通混凝土配合比设计规程
JGJ55—2000、J64—2000
普通混凝土拌合物性能试验方法标准
GB50080-2002
普通混凝土力学性能试验方法标准
GB50081—2002
混凝土结构工程施工质量验收规范
GB50204 -2002
粉煤灰混凝土应用技术规程
GBJ146-90
混凝土外加剂应用技术规程
GB50119—2003
混凝土强度检验评定标准
GBJ107 —87
建筑工程冬期施工规程
JGJ104 —97
混凝土结构工程施工质量验收规范
GB50204—2002
回弹法检测混凝土抗压强度技术规程
JCJ/T23 —2001
钢筋焊接及验收规程
JGJ18 -96
钢筋机械连接通用技术规程
JGJ107-2003
钢筋焊接接头试验标准
JGJ/T27—2001
混凝土泵送施工技术规程
JGJ/T10-95
建筑工程施工质量验收统一标准
GB50300—2001
有关标准图集
设计指定

3、 施工程序
3.1 定位放线控制流程
基准点移交
专业测量定位
测量人员复测
第三人复测
技术人员复测
报监理复核
下道工序施工

3.2 基础分部工程施工工艺流程
土方回填
土方开挖
钢筋加工
模板安装
钢筋安装
混凝土浇筑
模板拆除

3.3 主体分部工程施工工艺流程
脚手架搭设
钢筋加工
钢筋安装
模板安装
混凝土浇筑
模板拆除

3.4 施工顺序
土方开挖→地基处理→基础承台施工→短柱及地梁施工→土方回填→脚手架搭设→EL4.77梁板柱施工→脚手架搭设→EL8.67梁板柱施工→脚手架搭设→EL12.57梁板柱施工→脚手架搭设→EL16.5梁板柱施工→脚手架搭设→EL19.5梁板柱施工→墙体砌筑→装饰工程。
4、 施工方法及技术措施
4.1基础工程
4。1.1土方开挖
4.1。1.1基础采用大开挖，开挖前放出土方开挖线，基础工作面按每边300mm考虑，放坡系数按1：0.5考虑。
4.1.1。2土方处置:现场开挖土方运至业主指定区域,运土回填。
4.1.2。3土方开挖方法：
a. 土方开挖采用一台1。8m3反铲开挖，预留300m改用人工清槽。
b. 开挖时派专人测量标高并指挥挖掘机，挖至设计标高清槽后，请相关部门验槽，合格后方可进行下道工序施工.若需加深处理，按设计要求进行地基处理。
c. 开挖时在基坑周围搭设防护栏杆，栏杆采用Φ48×3.5脚手架钢管搭设并刷黄黑油漆。栏杆高为1.1m,设双道护栏，栏杆立杆间距为2m,在基坑内绑双管踏步式斜梯供作业人员上下。
d. 土方开挖过程中要严格控制基底标高,严禁超挖.
e. 土方开挖施工中，如遇地下管道、电缆线及文物等地下障碍物要及时向监理、业主及有关部门报告，共同商定处理后方可继续施工。
4.1.2 基础及基础梁施工
4.1.2.1施工缝留置：基础施工缝设置在基础承台顶面，基础柱施工缝设置在地梁顶面，基础梁不留施工缝。
4。1。2。2支模方法
a. 基础垫层模板：用50×100木方做侧模。外用钢筋钎固定@1000mm。
b. 地梁模板：模板采用15厚木模板，模板内背楞采用50×100木方，外背楞采用Φ48×3.5脚手架钢管,模板支撑系统为钢管支撑系统.见地梁模板支撑图。
50×100木方@300
Φ48×3.5钢管支撑@600
15厚木模板

地梁
入土深度＞500
地梁模板支撑图

c. 框架结构基础底板模板：模板采用15厚木模板，模板内背楞采用50×100木方,外背楞采用Φ48×3.5脚手架钢管，模板支撑系统为钢管支撑系统。详见基础模板支撑图。
Φ48×3.5钢管间距为上台宽
固定主筋

基础承台
入土＞500
Φ48×3.5钢管@600
50×100木方@300
15厚模板
框架结构基础模板支撑图

4.1。2.3钢筋绑扎注意事项： 竖向钢筋采用电渣压力焊，横向钢筋采用闪光对焊和搭接混合使用。
a. 钢筋使用前原材料必须复试合格且钢筋焊接接头试验合格后方可绑扎。
b. 基础钢筋网的绑扎：四周两行钢筋交叉点应每点扎牢,中间部分交叉点可相隔交错扎牢,但必须保证受力钢筋不位移。双向主筋的钢筋网，则须将全部钢筋相交点扎牢。绑扎时应注意相邻绑扎点的铁丝扣要成八字形，以免网片歪斜变形.在基础垫层上放置垫块已保证钢筋保护层。
c. 基础钢筋网片的弯钩应朝上,不要倒向一边;但双层钢筋网的上层钢筋弯钩应朝下。
d. 基础梁纵向受力钢筋采用双层排列时，两排钢筋之间应垫以直径≥25mm的短钢筋，以保持其设计距离.
e. 基础梁箍筋的接头（弯钩叠合处)应交错布置在两根架立钢筋上。
f. 基础梁钢筋的绑扎与模板安装之间的配合关系：梁的钢筋架空在梁顶上绑扎，然后再落位。梁把那绑扎前在梁底放置钢筋垫快，绑扎完毕后在两侧垫好垫块以保证钢筋保护层。
4.1.2。4混凝土浇筑
a. 混凝土采用现场搅拌混凝土,混凝土采用混凝土罐车从搅拌站运至浇筑现场,采用混凝土泵车输送.
b. 泵送混凝土浇筑顺序：当采用混凝土输送管输送混凝土时，应由远而近浇筑；在同一区域的混凝土，当不允许留施工缝时，区域之间、上下层之间的混凝土浇筑间歇时间，不得超过混凝土初凝时间；当下层混凝土初凝后，浇筑上层混凝土时，应先按留施工缝的规定处理。
c. 振捣泵送混凝土时，振动棒插入的间距一般为400mm左右,振捣时间一般为15~30s，并且在20~30min后对其进行二次复振。在浇筑混凝土时，应经常观察，当发现混凝土有不密实等现象，应立即采取措施。
d. 水平结构的混凝土表面，应适时用木抹子磨平搓毛两遍以上。必要时，还应先用铁滚筒压两遍以上，以防止产生收缩裂缝。
4.1。2.5混凝土养护
基础混凝土养护采用覆盖浇水法，混凝土浇筑完12h后覆盖麻袋一层，覆盖浇水养护应在混凝土浇筑完毕后的12h内进行。混凝土的浇水养护时间不得少于7d,浇水次数应根据能保持混凝土处于湿润的状态来决定。混凝土的养护用水宜与拌制水相同.当日平均气温低于5℃时，不得浇水.
4.2 主体结构
4。2。1框架结构
4。2。1.1垂直运输方法 ：在生产调度楼区域设置一台QTZ315型塔吊，塔台安装拆除施工方案另行编制.
4。2。1.2脚手架工程:结构施工时在框架结构内搭设满堂脚手架，立杆间距1200×1200mm，步距1800mm.在生产调度楼外侧沿四周搭设外双排架，纵距1200mm，横向间距1000。脚手架施工方案另行编制安全专项施工方案。
4.2。1。3模板工程
4。2。1.3。1柱模板:
（一)模板设计框架柱截面最大尺寸为500×500，一次浇注最大高度为5。77m，采用1800×900×15木模板,柱边背楞采用50×100木方，中间背楞采用脚手架钢管竖向布置间距200mm，柱箍采用Φ48×3。5脚手架钢管间距500mm，柱下1/3柱箍背双扣件.
（二）模板支撑验算
1.荷载计算 :
新浇筑混凝土对模板产生的侧压力，柱一次浇注最大高度5.77m。
侧压力为
F1=0。22rct0β1β2v1/2
F2=Hrc
rc=24KN/m3
t0为新浇筑混凝土初凝时间，取 t0=4h
v取2m/h
H=5。77m
β1=1.2（按掺外加剂考虑）
F1=0。22×24×4×1.2×1。15×21/2=41.22KN/m2
F2=5.77×24=138.48KN/m2
取最小值为41.22KN/m2
② 倾倒混凝土时对模板产生水平荷载取4.0KN/m2
由得
q1=1.2×+1.4× (验算强度）
q2= （验算刚度）
q1=1。2×41。22+1。4×4=55。06KN/m2
q2=41.22KN/m2
2．内背楞间距验算
模板厚15mm， E=104N/mm2，Ф48×3。5钢管截面特性：W=4。49×103mm3,i=15.94mm，A=424mm2。按200计算。
模板计算宽度取500,W=1.875×104mm3
模板承受均布荷载（强度验算）q= q1×0。5=27.53KN/m
模板承受均布荷载（刚度验算）q= q2×0。5=20。61KN/m
M=0.1ql2=0。1×27.53×0。22=0.110 KN.m
σ=M/W=0.110×106/1.875×104=5.9 N/mm3﹤10 N/mm3 强度满足要求
按模板刚度要求,最大变形值为模板设计跨度的1/250
W=0。677×qL4/（100EI）≤L/250
q—作用在模板上的均布荷载（N·mm）
E—模板的弹性模量(N/mm2）
I—板的截面惯性矩（mm4）
I=500×153/12=1。41×105mm4
L≤［（100EI)/（0.667×250q）]1/3
=[（100×1.41×105×104）/（0。667×20.61×250）]1/3=345mm
内楞间距200满足刚度要求。
3．柱箍间距验算（间距按500计算）
柱箍采用Ф48×3.5钢管，截面特性:W=4.49×103mm3，i=16。7mm，A=424mm2 ，I=15。94×104.承受内背楞传来的集中荷载。
强度验算P=55。06×0。5×0.2=5.506KN
刚度验算P=41。22×0。5×0.2=4.122 KN
M=0.333PL=0。333×5。506×0.5=0.917KN.m
σ=M/W=0。917×106/4。49×103=204N/mm2﹤205 N/mm2 强度满足要求
δ=2.31PL3/100EI=2。31×4。122×0。53×1012/(100×2。06×105×15。94×104）=0。4mm﹤500/1000=0。5mm, 刚度满足要求。
4．扣件抗滑移验算
柱角处扣件受力F=55.06×0.5×0.25=6.883KN
单个扣件抗滑移力为8KN，施工时在柱箍处背双扣件。
（三）模板安装示意图
柱箍@500
钢管背楞@200
50×100木方

4。2。1。2.2框架梁板模板:
（一）模板设计:梁最大截面按300×850，最小截面250×400，板厚150mm，梁高小于600mm的梁侧模板内背楞、板底模内背楞采用间距50×100木方300mm，外背楞采用脚手架钢管间距600mm，支架立杆间距1200×1200mm，步距1800mm，梁侧模外背楞间距600mm,梁底小横杆间距600mm.梁底模板内背楞采用50×100木方间距200mm，大横杆与立杆连接处背双扣件。
板底内背楞300mm，外背楞间距600
梁高小于600mm梁板模板示意图
支架立杆1200×1200mm
支架步距1800mm
梁底横杆600mm
梁侧外背楞600mm
梁侧内背楞间距300mm
支架高度大于4m纵横向设置剪刀撑
剪刀撑间距为立杆间距3倍

梁高大于600mm小于850mm的梁侧模板内背楞采用50×100木方间距200mm，外背楞采用双道脚手架钢管间距600mm，并在梁中部设置M12对拉螺栓一道间距600mm，梁底小横杆间距600mm，梁底模板内背楞采用50×100木方间距200mm，并在梁底中部增设一道立杆，大横杆与立杆连接处背双扣件。示意图如下
梁高小于850mm梁板模板示意图
支架立杆1200×1200mm
支架步距1800mm
梁底横杆600mm
外背楞双钢管600mm
梁侧内背楞间距200mm
增设立杆间距600
梁中设M12对拉螺栓间距600
支架高度大于4m纵横向设置剪刀撑
剪刀撑间距为立杆间距3倍

(二)梁模板支撑验算（梁底模及支架）截面高度小于600mm梁
1. 荷载计算
模板及支架自重标准值： 0。95KN/m3；
砼标准值 24KN/m3
钢筋自重标准值 1.1KN/m3
施工人员及设备荷载标准值：2。5KN/m2
振捣混凝土产生荷载标准值：2.0KN/m2
梁高按600计算
荷载标准值 F1=(0.95+24+1。1）×0。6+2.5+2。0=20。13 KN/m2。
荷载设计值 F2=(0。95+24+1。1）×0。6×1。2+（2。5+2。0）×1。4=25。056KN/m2。
验算刚度荷载: F2=（0。95+24+1.1）×0。6×1.2=18。756KN/m2。
2. 计算内背楞间距
单位面积模板宽度示为梁,次龙骨作为梁支点按单跨梁考虑，梁宽取1000mm。
（1） 梁高按600计算
按抗弯强度验算： M=q1L2/8，σ=M/W≤fm
式中：M=弯矩设计值（N·mm)
fm=10N/mm2
q1=作用在顶板模板上的均布荷载(N/mm)。
q1=F2=25。056KN/m
L—-内背楞间距
σ--受弯处应力设计值（N/mm2）
w——截面抵抗矩（w=bh2/6）.
σ=M/W≤fm
得：L≤［（10×1000×8×152）/（6×25。056）］1/2=346mm
按模板刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1/250
W=1。302×qL4/（100EI）≤L/250
q—作用在模板上的均布荷载（N·mm）
E模板的弹性模量（N/mm2）
I—板的截面惯性矩（mm4）
I=1000×153/12=2.81×105mm4
L≤[（100EI)/（1。302q）］1/3
=[（100×2.81×105×104）/（1。302×18.756×250）]1/3=358mm
取最小值L=346mm,施工中底模内背楞间距200﹤L=346mm满足要求.
3. 计算梁底小横杆间距(验算内背楞强度刚度）按600验算
按抗弯强度验算： M=q1L2/10，σ=M/W≤fm
式中:M=弯矩设计值(N·mm）
fm=10N/mm2
q1=作用在木方背楞上均布荷载(N/mm)。
q1=F2×0。2=5.011KN/m
L——小横杆间距
σ—-受弯处应力设计值（N/mm2）
w-—截面抵抗矩（w=bh2/6）。
σ=M/W≤fm
得：L≤[（10×100×10×502)/（6×5.011）]1/2=912mm
按木方刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1/250
W=0。677×qL4/（100EI）≤L/250
q—作用在木方上的均布荷载（N·mm）
E模板的弹性模量(N/mm2)
I—木方的截面惯性矩（mm4）
I=100×503/12=10。42×105mm4
L≤[（100EI)/（0。667q)］1/3
=[（100×10。42×105×104）/（0.667×3。75×250)]1/3=1036mm
取最小值L=912mm,施工中小横杆间距600﹤L=912mm满足要求。
4. 计算梁底大横杆间距（验算小横杆强度刚度)按1200验算,Ф48×3。5钢管截面特性：W=4。49×103mm3，i=15.94mm,A=424mm2.
按抗弯强度验算: M=0.175FL，σ=M/W≤fm
式中：M=弯矩设计值(N·mm）
f=205 N/mm2
F=作用在大横杆上集中荷载（KN）。
F=F2×0。3×0.6/2=2。255KN
L-—大横杆间距
σ——受弯处应力设计值(N/mm2）
w——截面抵抗矩
σ=M/W≤f
得：L≤（205×4。49×103)/0.175×2。255×103=2332mm
按大横杆刚度要求，最大变形值为设计跨度的1/400
W=1.146×FL3/（100EI）≤L/1000
F—作用在大横杆上的均布荷载（N·mm）
E模板的弹性模量（N/mm2)
I—钢管的截面惯性矩（mm4）
L≤［（100EI）/（1。146F）］1/2
=[（100×2.06×105×10.8×104）/（1。146×1.688×103×400）]1/2=1696mm
梁底大横杆间距1200满足施工要求。
(四）立杆稳定验算（立杆纵向间距1200，横向间距1200，步距1800）
支架立杆的轴向力设计值为大横向水平杆传给立杆最大竖向力与支撑自重产生的轴向力设计值之和。（取1KN）。
N=R+1×1。2=25。056×0.3×1。2+1×1.2=10.22KN
立杆计算长度 l0=kμh
取k=1.155，μ=1。5
l0=1。155×1。5×1。8=3.12m
λ=l0/I=3。12×1000/15。94=196〈[λ］=210
查表得：ψ=0.188
N/（ψA）=10。22×103/（0。188×424）=128N/mm2﹤205N/mm2 满足要求
（三)梁模板支撑验算（梁底模及支架)截面高度小于850mm大于600mm梁
1. 荷载计算
模板及支架自重标准值： 0.95KN/m3;
砼标准值 24KN/m3
钢筋自重标准值 1.1KN/m3
施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2
振捣混凝土产生荷载标准值：2.0KN/m2
梁按600计算
荷载标准值 F1=(0。95+24+1.1）×0.85+2.5+2。0=26.643 KN/m2。
荷载设计值 F2=（0。95+24+1.1)×0。85×1。2+（2.5+2。0）×1。4=31。971KN/m2。
验算刚度荷载: F2=(0。95+24+1。1）×0。85×1.2=26。571KN/m2.
2. 计算内背楞间距
单位面积模板宽度示为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，取1000mm。梁高按850计算
按抗弯强度验算： M=q1L2/10，σ=M/W≤fm
式中:M=弯矩设计值（N·mm）
fm=10 N/mm2
q1=作用在顶板模板上的均布荷载（N/mm)。
q1=F2×1=31。971KN/m
L——内背楞间距
σ——受弯处应力设计值（N/mm2）
w——截面抵抗矩（w=bh2/6）.
σ=M/W≤fm
得：L≤［(10×1000×10×152）/（6×31.971）］1/2=342mm
按模板刚度要求,最大变形值为模板设计跨度的1/250
W=0。677×qL4/(100EI)≤L/250
q—作用在模板上的均布荷载(N·mm）
E模板的弹性模量（N/mm2）
I—板的截面惯性矩（mm4）
I=1000×153/12=2。81×105mm4
L≤［（100EI）/（0。667q）]1/3
=［（100×2。81×105×104）/(0。667×26。571×250）]1/3=398mm
取最小值L=342mm,施工中底模内背楞间距200﹤L=342mm满足要求.
3. 计算梁底小横杆间距（验算内背楞强度刚度）按600验算
按抗弯强度验算： M=q1L2/10，σ=M/W≤fm
式中：M=弯矩设计值(N·mm)
fm=10 N/mm2
q1=作用在木方背楞上均布荷载（N/mm）。
q1=F2×0.2=6.394KN/m
L—-小横杆间距
σ——受弯处应力设计值(N/mm2）
w——截面抵抗矩（w=bh2/6）。
σ=M/W≤fm
得：L≤[（10×100×10×502）/（6×6。394)]1/2=807mm
按木方刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1/250
W=0。677×qL4/（100EI)≤L/250
q—作用在木方上的均布荷载（N·mm）
E模板的弹性模量（N/mm2）
I-木方的截面惯性矩(mm4）
I=100×503/12=10.42×105mm4
L≤［（100EI）/（0。667q)]1/3
=［（100×10。42×105×104）/（0.667×5.314×250）］1/3=1055mm
取最小值L=807mm，施工中小横杆间距600﹤L=807mm满足要求。
4. 计算梁底大横杆间距（验算小横杆强度刚度）按1200验算,Ф48×3.5钢管截面特性：W=4。49×103mm3,i=15.94mm，A=424mm2.
按抗弯强度验算： M=0.175FL，σ=M/W≤fm
式中：M=弯矩设计值（N·mm）
f=205 N/mm2
F=作用在大横杆上集中荷载(KN)。施工时在梁底的中部增设一排立杆间距1200
F=F2×0.3×0.6/2=2.877KN
L-—大横杆间距
σ——受弯处应力设计值（N/mm2）
w-—截面抵抗矩
σ=M/W≤f
得：L≤（205×4.49×103）/0。175×2.877×103=1828mm
按小横杆刚度要求，最大变形值为设计跨度的1/400
W=1。146×FL3/（100EI）≤L/1000
F—作用在大横杆上的均布荷载（N·mm）
E模板的弹性模量（N/mm2）
I—钢管的截面惯性矩（mm4）
L≤[（100EI）/（1。146F)］1/2
=[（100×2.06×105×10。8×104）/(1.146×2.391×103×400)］1/2=1424mm
梁底大横杆间距1200满足施工要求,施工时在梁底的中部增设一排立杆，以减少大横杆荷载，保证施工安全。
5 立杆稳定验算（立杆纵向间距1200，横向间距1200，步距1800）
支架立杆的轴向力设计值为大横向水平杆传给立杆最大竖向力与支撑自重产生的轴向力设计值之和。（取1KN）。
N=R+1×1。2=31。971×0.3×1.2 +1×1。2=12。71KN
立杆计算长度 l0=kμh
取k=1.155，μ=1。5
l0=1.155×1.5×1。8=3。12m
λ=l0/I=3.12×1000/15。94=196〈［λ]=210
查表得：ψ=0。188
N/(ψA)=12.71×103/（0。188×424）=159N/mm2﹤205N/mm2 满足要求
(四）楼板模板支撑验算(板厚150)
1. 荷载计算
模板及支架自重标准值: 0。95KN/m3;
砼标准值 24KN/m3
钢筋自重标准值 1。1KN/m3
施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2
振捣混凝土产生荷载标准值：2.0KN/m2
楼板按150计算
荷载标准值 F1=（0。95+24+1.1）×0.15+2.5+2.0=8.408 KN/m2。
荷载设计值 F2=（0.95+24+1。1）×0。15×1。2+（2.5+2。0）×1.4=10。989KN。
验算刚度荷载： F2=（0.95+24+1.1）×0。15×1。2=4。689KN。
2. 计算次龙骨间距
单位面积宽度的面板示为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取1000mm.板厚按150计算
按抗弯强度验算: M=q1L2/10,σ=M/W≤fm
式中：M=弯矩设计值（N·mm）
fm=10 N/mm2
q1=作用在顶板模板上的均布荷载（N/mm）。
q1=F2×1=10。989KN/m
L——次龙骨间距
σ——受弯处应力设计值(N/mm2）
w-—截面抵抗矩（w=bh2/6）。
σ=M/W≤fm
得：L≤[（10×1000×10×152）/（6×10。989）]1/2=584mm
按模板刚度要求,最大变形值为模板设计跨度的1/250
W=0.677×qL4/（100EI）≤L/250
q-作用在模板上的均布荷载（N·mm)
E模板的弹性模量（N/mm2)
I—板的截面惯性矩(mm4）
I=1000×153/12=2。81×105mm4
L≤[(100EI）/（0。667q）］1/3
=[（100×2.81×105×104)/（0。667×3。75×250）］1/3=766mm
取最小值L=584mm,施工中次龙骨（小椤)间距300﹤L=584mm满足要求。
3 验算小横杆（强度按三跨连续梁计算，变形按三跨连续梁计算)
作用大横向水平杆上荷栽为小楞传来的集中荷载：小楞间距300，小横杆间距按600计算。
F=10.989×0。3×0.6=1。978KN（每跨有3个集中荷载)
大横向水平杆受最大弯矩（跨度按1200mm计算，小横杆间距600）
M =0。175×2×FL=0。175×2×1.978×1。2=0。831KN。M
抗弯强度： σ=M/W=0。831×106/(4.49×103)=185N/mm2﹤205N/mm2
符合要求
ν=［ FL3/（100×EI）]×1。146
=（12003×0。844×103×1。146]/（100×2。06×105×10.78×104）
=0。75mm≦1200/1000=1.2mm
4。 验算大横向水平杆（强度按两跨连续梁计算，变形按两跨连续梁计算）
作用大横向水平杆上荷栽为小楞传来的集中荷载：小楞间距300,立杆纵距1200，横距1200。
F=10.989×0.6×0.9=5.93KN
大横向水平杆受最大弯矩（跨度按1200mm计算,小横杆间距600）
M =0.156FL=0.156×5.93×1。2×0.85=0。944KN.M（考虑85％荷载折减）
抗弯强度： σ=M/W=0.944×106/（5.08×103)=186N/mm2﹤205N/mm2
符合要求
ν=［ FL3/（100×EI）]×1。146
=（12003×2.53×103×1。146]/（100×2。06×105×10。78×104）
=2。25mm≦1200/400=3mm
为减小大横杆的荷载,板底在立杆周围的小楞直接与立杆连接，将其荷载直接传于立杆不再传向大横杆.
扣件的抗滑承载力计算：
R=10。989×1.2×1。2=15。824KN﹥Rc=8KN
在施工中，立在楼板模板支架顶主节点处立杆上双扣件。
5．支架立杆计算
支架立杆的轴向力设计值为大横向水平杆传给立杆最大竖向力与支撑自重产生的轴向力设计值之和。（取1KN）
N=R+1×1。2=17。024KN
立杆计算长度 l0=kμh
取k=1，μ=1.5
l0=1。5×1.8=2。7m
λ=l0/I=2。7×100/1.594=169〈［λ]=210
查表得：ψ=0.248
N/（ψA）=17.024×103/(0。248×424)=161N/mm2﹤205N/mm2 满足要求
4。2。1.4钢筋工程：
a. 钢筋的下料与加工:本工程的所有钢筋的下料及加工成型，全部在施工现场进行.钢筋调直：采用调直机调直,钢筋经过调直后应平直，无局部曲折。钢筋切断：钢筋切断设备采用钢筋切断机。切断工艺：将同规格钢筋根据长度进行长短搭配，统筹排料。一般应先断长料，后断短料，减少短头，减少损耗。下料时应避免用短尺量长料，防止在量料中产生积累误差,为此宜在工作台上标出尺寸刻度线，并设置控制断料尺寸用的档板。弯曲成型:弯曲设备：钢筋弯曲成型主要利用钢筋弯曲机和手动弯曲工具配合共同完成。弯曲成型工艺：钢筋弯曲前，对形状复杂的钢筋,根据配料单上标明的尺寸，用石笔将各弯曲点位置划出.划线工作宜从钢筋中线开始向两边进行；若为两边不对称钢筋时，也可以从钢筋一端开始划线，如划到另一端有出入时,则应重新调整.经对划线钢筋的各尺寸复核无误后，即可进行加工成型。质量要求：钢筋在弯曲成型加工时，必须形状正确,平面上无翘曲不平现象。
b. 柱主筋采用电渣压力焊，梁板主筋采用闪光对焊和搭接混合使用。
c. 柱钢筋绑扎:柱中的竖向钢筋搭接时，角部钢筋的弯钩应与模板成45°,中间钢筋的弯钩应与模板成90°。如果用插入式振捣器浇筑小型截面柱时，弯钩与模板的角度不得小于15°。箍筋的接头（弯钩叠合处)应交错布置在四角纵向钢筋上;箍筋转角与纵向钢筋交叉点均应扎牢(箍筋平直部分与纵向钢筋交叉点可间隔扎牢)，绑扎箍筋时绑扣相互间应成八字形。框架梁、牛腿及柱帽等钢筋，应放在柱的纵向钢筋内侧。柱模板安装前在钢筋上绑垫块，以保证钢筋保护层。
d. 梁板钢筋绑扎：纵向受力钢筋采用双层排列时,两排钢筋之间应垫以直径≥25mm的短钢筋，以保持其设计距离.箍筋的接头（弯钩叠合处）应交错布置在两根架立钢筋上，其余同柱。板的钢筋网绑扎与基础相同，但应注意板上部的负筋，要防止被踩下;特别是雨篷、挑檐、阳台等悬臂板，要严格控制负筋位置，以免拆模后断裂。板、次梁与主梁交叉处，板的钢筋在上，次梁的钢筋居中，主梁的钢筋在下；当有圈梁或垫梁时，主梁的钢筋在上。框架节点处钢筋穿插十分稠密时,应特别注意梁顶面主筋间的净距要有30mm，以利浇筑混凝土。梁钢筋的绑扎与模板安装之间的配合关系：①梁的高度较小时，梁的钢筋架空在梁顶上绑扎，然后再落位。②梁的高度较大（≥1。0m)时，梁的钢筋宜在梁底模上绑扎，其两侧模或一侧模后装。梁板钢筋绑扎时应防止水电管线将钢筋抬起或压下。板钢筋设置铁马支撑，铁马支撑钢筋直径与板钢筋主筋相同,纵横间距1000mm.形状如下图
230
200
上下钢筋净间距
铁马支撑

混凝土浇筑期间，钢筋工跟班作业，随时校正；禁止直接向模板内倾倒混凝土，禁止使用振捣棒直截振捣钢筋,严禁碰撞预埋件。当施工中发现钢筋或预埋件发生位移时，应立即组织按照位置进行校正,重新固定牢靠。梁板底垫块梁钢筋绑扎前放置，梁侧垫块梁钢筋绑扎成型后放置，垫块厚度按设计要求选用.
4.2.1.5混凝土工程
a. 混凝土搅拌:在现场设立集中搅拌站，混凝土采用泵送混凝土配合比配置并掺入粉煤灰、泵送剂及设计要求的外加剂.混凝土用材入场后经复试合格后方可投入使用，混凝土搅拌采用JS1000强制式搅拌机一台，砂石采用配料机上料,电子自动计量，搅拌时保证搅拌时间.
b. 混凝土运输：采用混凝土运输采用混凝土罐车从搅拌站运至混凝土输送泵中。泵送采用汽车泵。
c. 框架柱混凝土浇筑：柱浇筑前在底部先铺垫与混凝土配合比相同减半石子砂浆，并使底部砂浆厚度为50mm。柱砼分层浇筑,每层浇筑柱砼的厚度为50cm,振捣棒不得触动钢筋和预埋件，振捣棒插入点要均匀，防止多振或漏振。每层每段的柱一次浇捣成型。
d. 梁板混凝土浇筑：每段内的梁板砼同时浇筑，一次连续浇筑完毕.浇筑方法由一端开始用“赶浆法”，即先将梁根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的砼一起浇筑，随着阶梯形不断延长，保持水泥浆沿板底包裹石子向前推进，梁板砼浇筑连续向前推进.板砼虚铺厚度略大于板厚，板可用插入式振捣器顺浇筑方向来回拖拉振捣,振捣完毕后用刮尺和长木抹子抹平。梁柱结点钢筋较密处应换用同强度等级的细石砼浇筑,并改用小直径振动棒振捣.浇筑板砼时不允许用振捣棒铺摊砼。
e. 养护：梁板混凝土采用覆盖浇水法，柱采用外裹塑料薄膜并刷养护液自然养护，周期不少于7天。
5 施工进度计划
5.1 施工部署：为业主进度要求，组织专门作业班组施工生产调度楼结构，结构梁板柱一起浇注,结构施工时穿插墙体砌筑。
5.2 施工进度计划（见附件)
6 降低成本措施
6.1 管理措施
a. 对全体人员进行成本意识教育，提高成本意识。
b. 施工前制定合理的施工顺序,合理平衡土方，精心组织，合理安排,尽量减少现场重复用工,减少人工费支出。
c. 严格材料管理，采用限额领料和借用制，减少材料浪费和丢失。
d. 加强现场保卫管理，减少材料丢失。
e. 实行项目核算，将项目盈亏与管理人员收入与相挂钩
6。2 技术措施
a. 柱侧模内背楞及班底内背楞采用脚手架钢管与木方混合使用，以减少木方用量。
b. 混凝土中掺入粉煤灰及其它外加剂以减少水泥用量节约成本。
7 质量保证措施
7.1 质量管理目标：建筑工程的单位工程一次交验合格率100%,质量目标分解到分项工程。
序 号
分部工程名称
质量目标
分项工程名称
质量目标
1
地基与基础
合 格
土方开挖
合 格
土方回填
合 格
地基处理
合 格
模板安装
合 格
模板拆除
合 格
钢筋加工
合 格
钢筋安装
合 格
混凝土
合 格
2
主体结构
合 格
模板安装
合 格
模板拆除
合 格
钢筋加工
合 格
钢筋安装
合 格
混凝土
合 格
7.2 建立现场专业保障体系
土建质保师：陈传江
测量责任人：胡士国
混凝土责任人：陈波道松
钢筋责任人：周帮玉
装饰责任人：陈波道
土建专业质量保障体系

7.3 设计对施工质量要求：执行现行施工规范
7.4 工程质量控制程序
参加设计交底和组织施工图纸会审
编制施工组织设计或施工方案
进行工程技术交底
下达分项（检验批）
工程自检记录
施工完后操作人员自检
并填