基于PLC控制的气动机械手系统设计.doc

济南大学毕业设计
1 前言
1.1 课题背景
在世界工业发达国家的机械制造行业中，工业机械手已经得到了广泛的应用，有关机械手的理论研究也趋于成熟。工业机械手的普遍特点是能够按照事先编制的作业程序完成规定的动作，目前国外发达国家工业机械手的发展趋势是大力研制具有某些智能的机械手，使其拥有一定的传感能力，能够根据外界环境的变化，迅速、及时、准确地做出相应变更。
国内工业机械手的发展，在最近几年也已经取得了巨大进步，在工业生产过程中，机械手已经代替了部分人体劳动，减轻了劳动强度，改善了作业条件，并且能够实现自动化管理，提高了生产效率。但相比较于国外，国内的机械手发展水平差距依然明显，相关理论的研究相对滞后，工业生产过程中，很多情况是借鉴或直接应用国外已有的发展成果，这样虽然能够暂时保证生产过程的自动化，但长期忽略相关课题的自主研究，依然会限制自身的长远发展，所以，有关机械手的制造、控制等方面的研究就显得十分必要。
1.2 选题意义
工业生产过程中，大宗工件的搬运工作既耗时又耗力，例如，在铸造或锻造生产过程中，对体积不大但数量庞大的铸锻件的搬运工作。为了能够提高工作效率，减轻人体的劳动，本课题所设计的机械手应能够在程序控制下，自动完成固定路径上的工件搬运动作。
（1）通过设计，把有关课程（机械原理、机械设计、液压与气动技术、控制工程基础、测试技术、可编程控制器原理等）中所获得的理论知识在实际中综合的加以运用，使这些知识得到巩固和发展，并使理论知识和生产密切的结合起来。
（2)通过设计，培养独立的机械整机设计能力，树立正确的设计思想，掌握机电一体化机械产品设计的基本方法和步骤。
（3）通过设计，学会应用有关参考资料、计算图表、手册、图册和规范；熟悉有关国家标准，培养在机械整体设计方面所必须具备的基本技能。
1.3 设计内容和要求
基于PLC控制的气动机械手系统设计应包括三部分：执行机构设计、气动驱动系统设计和PLC控制系统设计。其组成示意图如图1-1所示。
图1-1
1.3.1 设计内容
（1）拟定整体方案，特别是传感、控制方式与机械本体的有机结合的设计方案。
（2）根据给定的自由度和技术参数设计或选择合适的手部、臂部和机身的结构，
使机械手能够完成升降、伸缩、旋转和抓放工件的动作。
（3）对机械手各个部件进行设计计算，确定基本数据。
（4）设计并绘制机械手的工作装配图和零件图。
（5）实现气动控制元件的选型，为机械手提供动力装置，设计并绘制气动原理
图。
（6）实现以PLC为核心的控制系统设计，完成PLC的选型、I/O点分配与程序
设计，编制梯形图，绘制控制电路。

2 机械手规格参数和运动分析
2.1 机械手规格数
表2-1 机械手的设计规格参数
参数名称
参数单位
参数大小
抓重
N
100
自由度数
个
3
最大工作半径
mm
1000
手臂最大中心高
mm
680
伸缩行程
mm
800
伸缩速度
mm•s-1
<100
升降行程
mm
150
升降速度
mm•s-1
<100
回转范围
度
90
回转速度
度/s
30
手指夹持范围
mm
ϕ65—ϕ85

2.2 机械手的运动分析
为了能够达到表2-1中机械手的工作要求，机械手的各组成机构应该包括：手部（抓取机构）、臂部(伸缩机构）、立柱或机身（升降机构和旋转机构）。各运动过程可以归纳为表2-2。
表2-2 机械手运动过程
初始位置
初始步
手臂上升
工步一
手臂伸出
工步二
抓紧工件
工步三
手臂缩回
工步四
顺时针旋转
工步五
手臂下降
工步六
手臂伸出
工步七
放松工件
工步八
手臂缩回
工步九
逆时针旋转
工步十

3 手部结构的设计和计算
3.1 手部结构设计
手部是用来直接握持工件的部件，由于被握持的工件的形状、尺寸大小、重量、材料性能、表面状况的不同，所以机械手的手部结构是多种多样的，按其握持原理可以分为夹持和吸附两大类。其中夹持类常见的主要有夹钳式，夹钳式手部由手指、传动机构和驱动装置三部分组成，具有较大的适应性，可以抓取轴、盘、套类工件。夹钳式手部设计的基本要求为：
（1）应该具有适当的夹紧力和驱动力；
（2）手指应该具有一定的开闭范围，以便于抓取和退出工件；
（3）应保证工件在手指内的夹持精度，即保证工件在手指内部有准确的相对位置；
（4）要求结构紧凑、重量轻、效率高。
典型的手部结构包括回转型、移动型和平面平行移动型。本课题中可以选择回转型结构中的滑槽杠杆式结构，原理图如图3-1所示。

图 3-1 手部工作原理
3.2 手部的计算与分析
3.2.1夹紧力计算
手指对工件的夹紧力可按下式计算：

式中 --安全系数，通常取1.2-2.0，此取=2.0;
--工作情况系数，主要考虑惯性力的影响。可近似按下式计算：

其中 a--运载时重力方向的最大上升加速度；
g--重力加速度，；

--运载工件时重力方向的最大上升速度，由表2-1知=0.1;
--系统达到最高速度的时间，一般取0.03-0.5s，此处去=0.4s；

--方位系数根据手指与工件形状以及手指与工件位置不同进行选定，此处
可取=0.5；
--被抓取工件所受重力，由表2-1知=100（）。
手指对工件的夹紧力
3.2.2 确定夹紧缸驱动力
对于如图3-1所示的手部结构，由《工业机械手设计》表2-1可以查得驱动力公式为：

由表2-1中手指夹持范围可以取：，，;

考虑手爪的机械效率，可取，

3.2.3 确定气缸的内径D和活塞杆直径d

根据《机械设计手册》，活塞杆d可以根据气缸拉力预先估定，并且，选取活塞杆直径；
由《液压传动与气压传动》表3.2取气缸工作压力：
表3.2 气压负载常用的工作压力
负载F/N
<5000
5000～10000
10000～20000
20000～30000
30000～50000
>50000
工作压力
<0.8～1
1.5～2
2.5～3
3～4
4～5
>5～7
取气缸工作压力为，

由《机械设计手册》表24.2-4可以选择气缸内径为：D=50mm，
则活塞杆直径为：
3.2.4 缸筒壁厚的计算
由于一般气缸缸筒壁厚与内径之比，所以通常可以按薄壁筒公式计算：

式中 --缸筒壁厚，（m）
-- 气缸内径，（m）
-- 气缸试验压力，一般取（Pa）
--气缸工作压力 （Pa）
--缸筒材料许用应力（Pa）
本课题手爪夹紧气缸缸筒材料采用为:铝合金ZL3,[]=3MPa
则壁厚为:

由《机械设计手册》表24.2-7可以选择气缸筒壁厚为：
3.2.5 夹紧缸行程计算
夹紧缸的活塞杆位移量：

为保证加紧效果，可取活塞杆行程L=40mm。
3.2.6 活塞杆校核
活塞杆稳定性的校核：
当活塞杆的长度较小时，可以只按强度条件校核计算活塞杆直径有: （3.12）
其中，[]，
则:
所以活塞杆满足实际设计要求。
综合以上计算与分析，通过《机械设计手册》，可以选择夹紧缸为LG系列气缸。

4 臂部和机身结构的设计和计算
4.1 臂部结构设计
手臂部件是机械手的主要握持部件。它的作用是支撑手部，并带动他们作空间运动。手臂的各种运动通常用驱动机构（如气缸）和各种传动机构来实现，从臂部受力情况分析，它在工作中既承受手部和工件的静动载荷，而且自身运动又较多，故受力复杂。
4.1.1 臂部设计的基本要求：
（1）臂部应承载能力大、刚度好、自重轻，所以应该根据受力情况，合理选择截
面形状和轮廓尺寸，提高支撑刚度和合理选择支撑间的距离；
（2）臂部运动速度要高，惯性要小；
（3）手臂动作要灵活；
（4）位置精度要高。
4.1.2 臂部运动机构
双导向杆手臂伸缩机构如图4-1所示，导向杆在导向套内移动，以防止手臂伸缩时转动；手臂的伸缩气缸安装在两根导向杆之间，由导向杆承受弯曲作用，活塞杆只受拉压作用，故受力简单，传动平稳。

图4-1 手臂结构
4.1.3 臂部的设计计算
伸缩气缸活塞的驱动力计算：

式中 --摩擦阻力，运动件表面间的摩擦阻力；
--密封装置处得摩擦阻力；
--气动或者制动时，活塞杆所受的平均惯性力。
、、的计算如下：
（1） 的计算
双导向杆导向，导向杆截面形状为圆柱面，导向杆对称配置在伸缩杆的两侧，如图4-2所示，

图4-2
计算如下：

又

式中 --参与运动的零部件的总重力，此处取=300N
L--手臂参与运动的零部件的总重量的重心到导向支承前段的距离，此处取
L=200mm
a--导向支承的长度，取a=80mm
--当量摩擦系数，由于导向支承的截面形状为圆形，
则
--摩擦系数，对于钢与铸铁，取=，此处可取

（2） 的计算
由于O形密封圈密封可靠，结构简单，摩擦阻力小，所以可以使用O形密封圈，则气缸密封处的总的摩擦力为：

（3）的计算

式中 --参与运动的零部件所受的总重力（包括工件），此处取=300（N）；
g --重力加速度，取；
--又静止加速到常速的变化量，=0.1；
--起动过程时间，=0.4

综上可得：

得
4.1.4 臂部伸缩气缸的尺寸计算
在有杆腔：
即：
式中 p--气缸工作压力，可取p=0.7（MPa）；
--气缸的机械效率，取；
--气缸内径；
--活塞杆直径，可以暂取。

由《机械设计手册》表24.2-4可以选择气缸内径为：D=32（mm），

由《机械设计手册》表24.2-4可以选择活塞杆直径为：d=14（mm）。
4.1.5 缸筒壁厚的计算
由于一般气缸缸筒壁厚与内径之比，所以通常可以按薄壁筒公式计算：

式中 --缸筒壁厚，（m）
-- 气缸内径，（m）
-- 气缸试验压力，一般取（Pa）
--气缸工作压力 （Pa）
--缸筒材料许用应力（Pa）
本课题手爪夹紧气缸缸筒材料采用为:铝合金ZL3,[]=3MPa
则壁厚为:

由《机械设计手册》表24.2-7可以选择气缸筒壁厚为：
4.1.6 手臂伸缩气缸行程：
由表2-1知手臂的工作最大伸长量为800mm，为了保证活塞不与气缸壁发生碰撞，所以可以取行程L=900mm。
4.1.7 手臂伸缩气缸校核
当活塞杆的长度时，一般按压杆稳定性来计算活塞杆直径。
活塞杆稳定性条件是：
-气缸承受的轴向负载，即气缸的理论输出推力
气缸的压杆稳定极限力
-气缸的压杆稳定性安全系数，一般取
气缸的压杆稳定极限力与缸的安装形式、活塞杆直径及行程有关。
当长细比时，
当长细比时，
活塞杆计算长度
活塞杆横截面回转半径
实心杆
活塞杆断面惯性矩
实心杆
空心活塞杆内孔直径
活塞杆截面积
实心杆
系数，
材料弹性模量，对钢取
材料强度实验值，对钢取
系数，对钢取
查阅机械手册气缸设计由表得安装方式为固定-自由式 取
实心杆

所以该活塞杆满足稳定性条件。
综合以上计算和分析，通过《机械设计手册》，可以选择水平伸缩缸为QM系列缸。
4.2 机身结构设计
4.2.1 升降运动机构
臂部的升降运动由固定于底座上的气缸直接完成。为了防止手臂升降过程中的倾覆作用和手臂绕竖直方向的转的，在气缸两侧安装导向杆导向装置，结构如图4-3所示。

图4-3
4.2.2 升降气缸的驱动力计算
考虑手臂在上升过程中，气缸所需要提供的驱动力大于手臂在下降过程中所需要提供的驱动力，所以：

式中 --摩擦阻力，运动件表面间的摩擦阻力；
--密封装置处得摩擦阻力；
--气动或者制动时，活塞杆所受的平均惯性力；
--零部件和工件所受的总重力。
、的计算与臂部伸缩气缸的计算方法相同，
即：
式中 --参与运动的零部件所受的总重力，因为加入了竖直方向的导向杆，所以可
取=320N；
g--重力加速度，
--由静止加速到常速的变化量，=0.1m/s
--起动过程时间，取=0.4s
=

的计算：如图4-4所示：

图4-4
升降导向立柱不自锁条件：

考虑自锁的临界状态：

式中 取
=3200.16=51.2（N）
综上可得：
可求的：
4.2.3 升降运动气缸结构尺寸计算

式中 D--气缸内径；
p--气缸工作压力，取p=0.7Mpa;
--气缸的机械效率，取=0.95.

由《机械设计手册》表24.2-4可以选择气缸内径为：D=40mm,活塞杆直径,可以取d=18mm。
4.2.4 缸筒壁厚和外径的设计
缸筒直接承受压缩空气压力，必须有一定厚度。一般气缸缸筒壁厚与内径之比小于或等于1/10，其壁厚可按薄壁筒公式计算:

气缸缸筒材料为:铝合金ZL3,[]=3MPa
代入己知数据，则壁厚为:

4.2.5 升降气缸活塞杆行程长确定
按设计要求，腰部上下运行距离为150mm。为防止活塞与缸壁碰撞，活塞行程留有一定的余量，故行程查有关手册圆整为
4.2.6升降气缸活塞杆稳定性校核
当活塞杆的长度时，一般按压杆稳定性来计算活塞杆直径。
活塞杆稳定性条件公式：

当长细比时，

实心杆
实心杆
系数
材料强度实验值，对钢取
系数，对钢取
实心杆

得

所以该活塞杆满足稳定性条件。
综合以上计算分析，通过《机械设计手册》，升降气缸可以选择为LG系列气缸。

5 驱动气缸和基座的设计和计算
5.1 旋转机构设计
如图5-1所示，旋转机构由气缸直接驱动齿条，通过齿轮齿条传动带动支撑架，从而带动手臂转动。根据承受载荷及力方向，该支撑轴承选用推力球轴承和深沟球轴承配合使用。
5.1.1轴承的选取
（1）由于要承受轴向载荷，故可以选择推力球轴承，以限制轴向位移。
根据《机械设计课程设计手册》滚动轴承中选择型号为51209(GB/T301-1995)，参数如表5.1所示。
表5.1 推力球轴承型号

轴承代号

基本额定
极限转速

动载荷
/KN
静载荷
/KN
脂润滑
油润滑
51209
47.8
105
2200
3400

（2） 选择深沟球轴承6003(GB/T276-1994)，作为辅助轴承，如表5.2。
表5-2 深沟球轴承型号

轴承代号

基本额定
极限转速

动载荷
/KN
静载荷
/KN
脂润滑
油润滑
6003
6.00
3.25
17000
22000

5.1.2齿轮轴的设计
齿轮轴与上下移动的气缸的基座螺钉连接，轴与齿轮采用普通平键连接，选定轴的直径为。根据轴的直径选定键为：
。
驱动力为684N，由于轴的直径较大，不用校核可知满足要求。
（3）键的校核：

表5.2 键的许用应力表
许用挤压应力、许用压力
连接工作方式
键或毂、轴的材料
载荷性质
静载荷
轻微冲击
冲击
[]
静连接
钢
120-150
100-120
60-90
铸铁
70-80
50-60
30-45
[p]
动连接
钢
50
40
30
键用钢作为材料可知满足连接强度。
5.1.3齿轮齿条的计算与选择
齿轮齿条都选用渐开线标准直齿（）。
根据齿轮轴的直径选择齿轮内径为，分度圆直径为，齿宽D=33mm,压力角，模数，齿数，齿顶圆直径，齿根圆直径，齿槽宽，齿厚。
齿条的选择齿条的长度250mm，齿宽D=33mm,压力角，模数m=4，齿数。
5.2 旋转机构计算
5.2.1 气缸内径和活塞杆直径的计算
综合机械手的臂部、手部和机身的设计，暂取气缸内径为，由,可得活塞杆直径:

由《机械设计手册》表24.2-4可以选择活塞杆直径为：
d=16mm
查《液压传动与气压传动》手册表气压负载常用工作压力，取气缸工作压力
5.2.2 缸筒壁厚的计算
缸筒直接承受压缩空气压力，必须有一定厚度。由《机械设计手册》可知，气缸缸筒壁厚与内径之比小于或等于1/10，其壁厚可按薄壁筒公式计算:

式中 --缸筒壁厚，（m）
-- 气缸内径，（m）
-- 气缸试验压力，一般取（Pa）
--气缸工作压力 （Pa）
--缸筒材料许用应力（Pa）
选取气缸缸筒材料为:铝合金ZL3,[]=3MPa
则壁厚为:

5.2.3 气缸活塞杆行程长确定
按设计要求，齿轮的直径是180mm。活塞行程应该留出余量以防止活塞与缸壁碰撞。所以气缸行程可取：

5.2.4 气缸活塞杆稳定性校核
由《机械设计手册》可知：当活塞杆的长度时，一般按压杆稳定性来计算活塞杆直径。
当气缸承受的轴向负载达到极限值后，极微小的干扰力都会使活塞杆产生弯曲变形，出现不稳定现象，导致气缸不能正常工作。
活塞杆稳定性条件：
当长细比时，

实心杆
实心杆
系数，由查表安装方式为固定-固定式 得
材料强度实验值，对钢取
系数，对钢取
代入公式得：实心杆

所以该活塞杆满足稳定性条件。
综合以上计算与分析，可以选择气缸为LG系列气缸。

6 气动系统设计
为实现机械手的动作，结构中所用到的四个气缸都要实现往复运动，所以气动控制回路可以表示为图6-1所示。

图6-1 气动回路

7 PLC控制系统设计
7.1 设计功能流程图
（1） 划分工作阶段
本课题中机械手有一个初始位置，即升降挡铁位于最低点SQ1处，水平臂收缩于挡铁SQ3处，旋转挡铁位于SQ5处，将该初始位置时的状态作为初始步。
工作阶段可以分为：上升→伸长→抓紧→缩回→正转九十度→下降→伸出→放松→缩回→反转九十度，一共十个工作步。
所以机械手的顺序控制过程一共有1个初始步、10个工作步。
（2） 确定转移和转移条件
由机械手的工作过程可知，控制过程进行的顺序如图7-1所示：

图7-1 机械手的工作过程
（3） 确定负载
机械手各工作阶段的负载如表7-1所示：
表7-1 机械手的工作阶段及负载
序号
顺序工作阶段
选定的状态继电器
负载
1
初始位置，系统静止
S0
无负载
2
手臂上升
S10
YA3
3
手臂伸出
S11
YA5
4
抓紧工件
S12
YA7
5
手臂缩回
S13
YA6
6
顺时针旋转
S14
YA1
7
手臂下降
S15
YA4
8
手臂伸出
S16
YA5
9
松开工件
S17
YA8
10
手臂缩回
S18
YA6
11
逆时针旋转
S19
YA2

（4） 根据步、转移、转移条件和负载可确定该机械手的功能流程图，如图7-2所示：

图7-2 功能流程图
7.2 将功能流程图转换成状态转移图
（1） 选择可编程控制器
设置一个启动按钮SB3，一个停机按钮SB4，一个复位按钮SB5和一个手动放松按钮SB6，另外还有行程开关SQ1-SQ6共六个，一个光点检测开关TD，所以一共需要11个输入点。
气泵电机的运转没有特殊要求，可以不由可编程控制器控制，利用启动按钮SB2、停止按钮SB1和接触器KM0单独控制即可，可以不占用PLC的输出点。
PLC要控制8个电磁铁（YA1-YA8)，故需要八个输出点。
综合以上，可以选用日本三菱公司的型可编程控制器。
（2） 分配I/O端子
PLC的端子分配见表7-2：

表7-2 I/O端子分配
输入信号
输入端子
控制对象
输出端子
SB3
X0
YA1
Y0
SB4
X1
YA2
Y1
SB5
X2
YA3
Y2
SB6
X3
YA4
Y3
SQ1
X4
YA5
Y4
SQ2
X5
YA6
Y5
SQ3
X6
YA7
Y6
SQ4
X7
YA8
Y7
SQ5
X10

SQ6
X11

TD
X12

(3) 画状态转移图
初始化状态继电器选用S0，工作步状态继电器选用S10-S19，它们所代表的工作步如表7-1所示，定时器选用T0和T1。考虑到复位和启动操作，步中直接驱动辅助继电器，由辅助继电器驱动输出继电器，状态转移图如图7-3所示。

图7-3 状态转移图
（4） 画步进梯形图
根据图7-3，并考虑启动、停机、复位等操作，画出步进梯形图，如图7-4所示。

图7-4 步进梯形图

8 结 论
经过这次毕业设计，一方面使我完成了课题所要求的设计内容，虽然设计方法和设计结果都有很多的不足；另外一方面，设计过程中使用到了很多专业知识，对自己的专业知识的掌握起到了很大帮助。
基于PLC控制的气动机械手系统设计的三部分内容：机械结构设计、气动驱动设计和PLC控制设计。其中，机械结构设计部分，应该首先明确机械手的应用范围，包括夹持工件重量大小、工件尺寸大小等，由此确定机械部分的尺寸和气缸形式等；其次，在完成气缸的选择以后，依据气缸的结构形式，确定气缸的安装形式，并相对应的设计辅助，如支撑类零件等。
气动驱动设计部分，机械手为了能实现所要求的动作一共需要四个驱动气缸，每一个气缸都要实现往复运动，所以至少需要四个与之对应的方向控制阀。为了实现电气控制，方向阀均采用电磁阀的形式。
PLC控制设计部分：设计功能流程图，其中包括划分工作阶段、确定转移和转移条件、确定负载等；根据功能流程图确定状态转移图，包括PLC的选型、分配I/O端子、绘制梯形图等。
通过这次毕业设计，使我受益良多。其中很重要的一点是教会我如何充分利用现有的学习资源进行设计，同时也教会我如何去主动寻找学习资源。设计过程中不乏各种困惑，和老师同学的交流为我解决这些问题提供了巨大帮助。
虽然我的设计结果中存在很多不足的地方，但在这一个学期的时间里，我学到了很多有用的知识，也积累了一定的设计经验，这些对于我即将要走向社会工作岗位，将起到很重要的作用。

参 考 文 献
[1]李允文. 工业机械手设计[M]. 北京: 机械工业出版社,1994.8:9-54
[2]吴宗泽, 罗圣国. 机械设计课程设计手册[M]. 北京: 高等教育出版社,2006.4:44-82
[3]机械设计手册编委会. 气压传动与控制[M]. 北京: 机械工业出版社,2007.2:42-51
[4]王庭有, 可编程控制器原理及应用[M]. 北京: 国防工业出版社,2005.7:84-94
[5]张海英, 刘胜明. 基于PLC的气动吸盘式工业机械手设计[J]. 机械工程师, 2001(1):25-26
[6]王建军. 气动搬运机械手的设计与研究[J]. 机械管理开发, 2010(5):15-16
[7]刘延俊. 液压与气压传动[M]. 北京: 机械工业出版社,2006.6:30-36
[8]邓星钟. 机电传动控制[M]. 武汉: 华中科技大学出版社,2000.6:172-195
[9]张玉芝. PLC在机械手控制系统中的应用[J]. 山东纺织经济,2005(2):39-39
[10]汪志锋. 可编程控制器原理与应用[M]. 西安: 西安电子科技大学出版社,2004.:26-42
[11]范金玲. 基于PLC的气动机械手控制系统设计[J]. 液压与气动, 2010(7):35-35
[12]吴秋华, 江楠, 朱君君. 气动伺服机械手控制系统的设计[J]. 液压与气动,2010(5):26-27
[13]杨后川, 杨萍, 陈勇, 张学明. 基于FX_(2N) PLC控制的实验用气动机械手设计[J]. 液压与气动, 2009(12):27-28
[14] E. Ravina*. A pneumotronic unit for automatic manipulation of book material[J]. IFToMM World Congress, Besançon (France), 2007(6):16-27
[15] Tell P. Benefits of point-of-use vacuum[J]. Manufacturing Engineer, 2005(12):48-48

1. 基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究
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13. 基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制
14. 基于单片机的自动找平控制系统研究
15. 基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发
16. 基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发
17. 模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现
18. 一种基于单片机的轴快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制
19. 基于双单片机冲床数控系统的研究
20. 基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制
21. 基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制
22. 基于单片机的软起动器的研究和设计
23. 基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究
24. 基于单片机的机电产品控制系统开发
25. 基于PIC单片机的智能手机充电器
26. 基于单片机的实时内核设计及其应用研究
27. 基于单片机的远程抄表系统的设计与研究
28. 基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制
29. 基于微型光谱仪的单片机系统
30. 单片机系统软件构件开发的技术研究
31. 基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制
32. 基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制
33. 基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用
34. 基于单片机的光纤光栅解调仪的研制
35. 气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制
36. 基于单片机的数字磁通门传感器
37. 基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究
38. 基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究
39. 单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制
40. 基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪
41. 基于单片机的电机运动控制系统设计
42. Pico专用单片机核的可测性设计研究
43. 基于MCS-51单片机的热量计
44. 基于双单片机的智能遥测微型气象站
45. MCS-51单片机构建机器人的实践研究
46. 基于单片机的轮轨力检测
47. 基于单片机的GPS定位仪的研究与实现
48. 基于单片机的电液伺服控制系统
49. 用于单片机系统的MMC卡文件系统研制
50. 基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究
51. 基于单片机和CPLD的粗光栅位移测量系统研究
52. 单片机控制的后备式方波UPS
53. 提升高职学生单片机应用能力的探究
54. 基于单片机控制的自动低频减载装置研究
55. 基于单片机控制的水下焊接电源的研究
56. 基于单片机的多通道数据采集系统
57. 基于uPSD3234单片机的氚表面污染测量仪的研制
58. 基于单片机的红外测油仪的研究
59. 96系列单片机仿真器研究与设计
60. 基于单片机的单晶金刚石刀具刃磨设备的数控改造
61. 基于单片机的温度智能控制系统的设计与实现
62. 基于MSP430单片机的电梯门机控制器的研制
63. 基于单片机的气体测漏仪的研究
64. 基于三菱M16C/6N系列单片机的CAN/USB协议转换器
65. 基于单片机和DSP的变压器油色谱在线监测技术研究
66. 基于单片机的膛壁温度报警系统设计
67. 基于AVR单片机的低压无功补偿控制器的设计
68. 基于单片机船舶电力推进电机监测系统
69. 基于单片机网络的振动信号的采集系统
70. 基于单片机的大容量数据存储技术的应用研究
71. 基于单片机的叠图机研究与教学方法实践
72. 基于单片机嵌入式Web服务器技术的研究及实现
73. 基于AT89S52单片机的通用数据采集系统
74. 基于单片机的多道脉冲幅度分析仪研究
75. 机器人旋转电弧传感角焊缝跟踪单片机控制系统
76. 基于单片机的控制系统在PLC虚拟教学实验中的应用研究
77. 基于单片机系统的网络通信研究与应用
78. 基于PIC16F877单片机的莫尔斯码自动译码系统设计与研究
79. 基于单片机的模糊控制器在工业电阻炉上的应用研究
80. 基于双单片机冲床数控系统的研究与开发
81. 基于Cygnal单片机的μC/OS-Ⅱ的研究
82. 基于单片机的一体化智能差示扫描量热仪系统研究
83. 基于TCP/IP协议的单片机与Internet互联的研究与实现
84. 变频调速液压电梯单片机控制器的研究
85. 基于单片机γ-免疫计数器自动换样功能的研究与实现
86. 基于单片机的倒立摆控制系统设计与实现
87. 单片机嵌入式以太网防盗报警系统
88. 基于51单片机的嵌入式Internet系统的设计与实现
89. 单片机监测系统在挤压机上的应用
90. MSP430单片机在智能水表系统上的研究与应用
91. 基于单片机的嵌入式系统中TCP/IP协议栈的实现与应用
92. 单片机在高楼恒压供水系统中的应用
93. 基于ATmega16单片机的流量控制器的开发
94. 基于MSP430单片机的远程抄表系统及智能网络水表的设计
95. 基于MSP430单片机具有数据存储与回放功能的嵌入式电子血压计的设计
96. 基于单片机的氨分解率检测系统的研究与开发
97. 锅炉的单片机控制系统
98. 基于单片机控制的电磁振动式播种控制系统的设计
99. 基于单片机技术的WDR-01型聚氨酯导热系数测试仪的研制
100. 一种RISC结构8位单片机的设计与实现
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