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地下模板支架施工方案
【完整版】
郑东新区管理服务中心工程地下室满堂架支设方案
一、地下室工程概况：
郑州市郑东新区管理服务中心工程位于郑州市郑东新区扩展区E—9地块东部，南邻金水东路，北邻正光路,东邻农业东路，西邻河南省地质博物馆。半地下室1层，地下室1层，地下室总面积35217。2m2.耐火等级一级，地下室防水等级一级.
二、梁模板
本工程主梁500×1300mm、400×800、1000×800mm，次梁300×600mm、400×900mm;
梁模安装顺序：复核轴线、底标高位置—→支梁底模（按规范规定起拱）—→绑扎钢筋—→支梁侧模-→复核梁模尺寸及位置-→与相邻梁板连接固定.
本工程梁模采用15mm木夹板,梁支撑用扣件式钢管脚手架。当梁净高小于、等于700mm时,梁侧模可不用对拉螺栓，仅支撑板模的水平钢管顶撑，同时用一部分短钢管斜撑即可.当梁高大于700mm时，梁侧模要增加对拉螺栓固定，对拉螺栓沿梁高每400～500mm设一道，纵向间距每600mm设置一道；梁底木方顺梁方向立方，间距<200；钢管支撑沿梁纵向间距次梁为900mm，主梁间距为600mm，梁底加设2跟承重立杆,沿梁宽间距600mm，钢管水平杆每1.4～1.6m一道,扫地杆必须设置。跨度大于等于4m的梁均按1%0起拱,板随梁一起起拱。
梁模板验算以500＊1500mm,支撑高度为8.7-4.5-0。18=4.02m
与地下室柱、梁的拉接:模板支撑系统用Φ48x3。5的钢管与其相拉接，见图4。

2.2参数信息
2。2。1模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B（m）:0。50;
梁截面高度 D(m)：1。50
混凝土板厚度（mm）：0。18;
立杆纵距(沿梁跨度方向间距）La（m）:0。60；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m):0.10；
脚手架步距(m）:1。50；
梁支撑架搭设高度H（m)：4.02；
梁两侧立柱间距(m）：0.60；
承重架支设：多根承重立杆,木方支撑垂直梁截面；
梁底增加承重立杆根数:2；
立杆横向间距或排距Lb（m)：0。90；
采用的钢管类型为Φ48×3.50；
扣件连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0。80；

2.2参数信息
2。2。1模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B（m）:0。50;
梁截面高度 D(m)：1。50
混凝土板厚度（mm）：0。18;
立杆纵距(沿梁跨度方向间距）La（m）:0。60；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m):0.10；
脚手架步距(m）:1。50；
梁支撑架搭设高度H（m)：4.02；
梁两侧立柱间距(m）：0.60；
承重架支设：多根承重立杆,木方支撑垂直梁截面；
梁底增加承重立杆根数:2；
立杆横向间距或排距Lb（m)：0。90；
采用的钢管类型为Φ48×3.50；
扣件连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0。80；
2.2.2荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；
钢筋自重(kN/m3):1。50;
施工均布荷载标准值（kN/m2):2.5；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：18.0;
倾倒混凝土侧压力(kN/m2）:2.0；
振捣混凝土荷载标准值（kN/m2)：2.0
三、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算.
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 600.00×15.00×15.00/6 = 2。25×104mm3；
I = 600。00×15.00×15.00×15.00/12 = 1。69×105mm4；

3.3。1抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ —- 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；
M -- 计算的最大弯矩 （kN.m)；
l-—计算跨度（梁底支撑间距）: l =166。67mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1： 1.2×（24.00+1.50）×0.60×1.50×0。90=24.79kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1。2×0.35×0.60×0.90=0。23kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3： 1。4×2。00×0.60×0。90=1.51kN/m；
q = q1 + q2 + q3=24。79+0.23+1.51=26。52kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×26。525×0。1672=0.074kN。m；
σ =0。074×106/2.25×104=3。275N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =3.275 N/mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值 [f］=13。000N/mm2，满足要求！
3。3。2挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用.
最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（（24.0+1.50)×1。500+0.35）×0。60= 23.16N/mm；
l--计算跨度（梁底支撑间距)： l =166.67mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500。0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ω] =166。67/250 = 0.667mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0。677×23。160×166。74/(100×9500.0×1.69×105)=0。075mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0。075mm小于面板的最大允许挠度值:［ω] = 166.7 / 250 = 0.667mm，满足要求！
3.3。3梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1。荷载的计算:
（1)钢筋混凝土梁自重（kN/m)：
q1 = （24.000+1。500)×1.500×0.600=22.950 kN/m；
（2）模板的自重线荷载(kN/m):
q2 = 0。350×0。600×（2×1。500+0.500）/ 0.500=1.470 kN/m；
（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2。500+2。000)×0.500×0.600=1.350 kN；
2。方木的支撑力验算
均布荷载 q = 1.2×22。950+1。2×1。470=29。304 kN/m；
集中荷载 P = 1.4×1。350=1.890 kN;

方木计算简图
经过计算得到从左到右各方木传递集中力［即支座力］分别为：
N1=1。805 kN;
N2=6。316 kN；
N3=6。598 kN；
N4=1.805 kN;
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=10。000×5.000×5.000/6 = 41.67 cm3；
I=10.000×5。000×5.000×5.000/12 = 104。17 cm4；
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
均布荷载 q = 6.598/0.600=10。997 kN/m;
最大弯距 M =0.1ql2= 0。1×10.997×0。600×0.600= 0。396 kN.m；
最大应力 σ= M / W = 0.396×106/41666。7 = 9。502 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f］=13。0 N/mm2；
方木的最大应力计算值 9.502 N/mm2 小于方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求！
方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下：

截面抗剪强度必须满足：

其中最大剪力: V = 0。6×10.997×0.600 = 3.959 kN;
方木抗剪强度设计值 [T] = 1。700 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 1。492 N/mm2 小于方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2，满足要求!
方木挠度验算：
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：

方木最大挠度计算值 ω= 0.677×9。165×600。0004 /(100×10000.000×104.167×104)=0.772mm；
方木的最大允许挠度 ［ω］=0。600×1000/250=2。400 mm；
方木的最大挠度计算值 ω= 0。772 mm小于方木的最大允许挠度 [ω]=2.400 mm，满足要求
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照连续梁的计算如下

计算简图（kN)

支撑钢管变形图（kN.m）

支撑钢管弯矩图（kN.m）
经过连续梁的计算得到:
支座反力 RA = RB=1。294 kN；
最大弯矩 Mmax=0。065 kN。m；
最大挠度计算值 Vmax=0.008 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.065×106/5080.0=12。787 N/mm2；
支撑钢管的抗压设计强度 [f］=205.0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 12.787 N/mm2 小于支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN .
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范）:
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值，取12。80 kN；
R —- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到 R=1。29 kN；
R 〈 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =1.294 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0。129×4.020=0.623 kN；
N =1。294+0。623=1.917 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 （cm):i = 1。58；
A —— 立杆净截面面积 （cm2）： A = 4.89;
W -— 立杆净截面抵抗矩(cm3）：W = 5.08;
σ —- 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2)；
[f] —- 钢管立杆抗压强度设计值：［f] =205。00 N/mm2;
lo —- 计算长度 （m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -— 计算长度附加系数，取值为：1。155 ;
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3。3，u =1。700；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1。700×1。500 = 2。945 m；
Lo/i = 2945。250 / 15。800 = 186。000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。207 ;
钢管立杆受压应力计算值；σ=1917。019/（0.207×489。000) = 18.939 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 18.939 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f］ = 205。00 N/mm2，满足要求！
五、混凝土楼板模板
本工程地下室支撑采用扣件式钢管脚手架,纵横间距为1000—1100mm。主龙骨为Φ48x3。5间距1000～1100mm的钢管,次龙骨为50＊100mm间距@300mm的木方，上部铺设15mm厚木夹板。本工程地下室人防部位6～17轴交G～S轴地下室梁板顶面标高位-3.10，顶板板厚250mm,梁板模板支撑高度为5.35m，属于高架支撑。脚手架纵横间距900mm，步距1500mm；高架支撑验算如下：
5.5参数信息：
5。5.1脚手架参数
横向间距或排距（m）:0。90;纵距（m）:0.90;步距（m）:1。50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:0。10；脚手架搭设高度（m):5。35;
采用的钢管（mm）：Φ48×3。5 ;
扣件连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；
板底支撑连接方式：方木支撑；
5。5.2荷载参数
模板与木板自重（kN/m2):0。350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）：25.000；
楼板浇筑厚度(m）:0。250；
施工均布荷载标准值（kN/m2）：1。000；
木方参数
木方弹性模量E（N/mm2)：9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1。400；木方的间隔距离(mm)：250。000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元
模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算,其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=5.000×10。000×10.000/6 = 83.33 cm3;
I=5.000×10。000×10。000×10.000/12 = 416.67 cm4；

方木楞计算简图
1。荷载的计算：
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m):
q1= 25.000×0.250×0。250 = 1。563 kN/m；
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q2= 0。350×0.250 = 0.088 kN/m ；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):
p1 = （1.000+2.000)×0.900×0。250 = 0。675 kN；
2。方木抗弯强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：

均布荷载 q = 1.2×（1.563 + 0。088） = 1.980 kN/m;
集中荷载 p = 1.4×0。675=0。945 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0。945×0。900 /4 + 1。980×0。9002/8 = 0.413 kN.m;
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0。945/2 + 1.980×0.900/2 = 1.364 kN ；
方木的最大应力值 σ= M / w = 0.413×106/83.333×103 = 4。957 N/mm2；
方木抗弯强度设计值 [f］=13.0 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 4。957 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!
3。方木抗剪验算:
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh 〈 [T]
其中最大剪力： V = 0。900×1.980/2+0。945/2 = 1.364 kN;
方木受剪应力计算值 T = 3 ×1363.500/(2 ×50。000 ×100。000） = 0。409 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [T］ = 1。400 N/mm2;
方木受剪应力计算值为 0.409 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2,满足要求!
4.方木挠度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 1。563+0.088=1.650 kN/m;
集中荷载 p = 0.675 kN；
方木最大挠度计算值 V= 5×1.650×900。0004 /（384×9500.000×4166666。67） +675。000×900。0003 /( 48×9500.000×4166666。67） = 0.615 mm；
方木最大允许挠度值 ［V］= 900。000/250=3.600 mm；
方木的最大挠度计算值0。615 mm小于方木的最大允许挠度值3。600 mm，满足要求！
三、木方支撑钢管计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.980×0.900 + 0。945 = 2。727 kN;

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图（kN。m)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.893 kN。m ；
最大变形 Vmax = 1.951 mm；
最大支座力 Qmax = 10.821 kN ；
钢管最大应力 σ= 0.893×106/5080.000=175.828 N/mm2 ；
钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2 ；
支撑钢管的计算最大应力计算值 175.828 N/mm2 小于钢管的抗压强度设计值 205。000 N/mm2，满足要求！
支撑钢管的最大挠度小于900。000/150与10 mm，满足要求!
六、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN 。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10。821 kN；
R < 12。80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
七、模板支架立杆荷载标准值(轴力)：
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.
1。静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重（kN）：
NG1 = 0.129×5.350 = 0。691 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
（2)模板的自重（kN)：
NG2 = 0。350×0.900×0。900 = 0。284 kN；
(3）钢筋混凝土楼板自重(kN）:
NG3 = 25.000×0.250×0.900×0.900 = 5.063 kN;
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.037 kN；
2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值 NQ = （1。000+2。000 ） ×0。900×0.900 = 2。430 kN；
3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1。4NQ = 10.646 kN;
八、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:

其中 N —-—- 立杆的轴心压力设计值（kN） :N = 10.646 kN；
φ—--— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ——-- 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.58 cm；
A --—— 立杆净截面面积（cm2)：A = 4.89 cm2；
W —--— 立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3)：W=5。08 cm3；
σ-——---—— 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2）;
[f］-—-— 钢管立杆抗压强度设计值：［f］ =205.000 N/mm2；
L0---— 计算长度 (m）；
考虑到高支撑架的安全因素，由下式计算
l0 = k1k2（h+2a）
k1 -— 计算长度附加系数按照表1取值1。243；
k2 —— 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.005 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.005×（1.500+0.100×2） = 2.124 m；
Lo/i = 2123。666 / 15。800 = 134.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。376 ；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=10646.022/（0.376×489。000） = 57.902 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 57。902 N/mm2 小于钢管立杆的抗压强度设计值 ［f] = 205。000 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
九、构造要求
9。1水平杆的构造
水平杆的构造应符合下列要求:
9.1.1模板支撑架的水平杆必须纵横向同时设置，并且还必须设置纵横向扫地杆。
9.1.2水平杆的接长采用搭接，接头应符合下列规定：
⑴ 水平杆的接头位置应交错布置:两根同向水平杆的的接头不宜设置在同步或同跨内;不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3。详见图1。
⑵ 搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm.
9。1。3水平杆必须拉通，不允许在无障碍的地方断开。
9.2立杆的构造
立杆的接长应采用对接连接.
9.2。1立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500mm;各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
9.3剪刀撑
9.3。1竖向、横向剪刀撑应连续设置.
9.3.2梁底立杆沿梁长度方向设置剪刀撑，梁端第一排立杆应设置剪刀撑,中间每隔1排支架立杆设置1道剪刀撑.
9。3.3扫地杆上面、梁底水平杆下面各设1道水平向剪刀撑，中间每隔2步设置1道水平向剪刀撑。
9.3。4剪刀撑与与其相交的杆件用旋转扣件连接.
9。3。5在合适的位置处设置竖向大剪刀撑(从上倒下只交叉一次)，该剪刀撑在纵横方向均设置，以保证整个支撑系统的整体稳定性。
9。4施工要求
9。4.1构配件要求
9。4.1扣件
9。4。1。1新扣件必须有产品质量合格证、生产许可证、专业检测单位的测试报告。
9。4.1.2新旧扣件螺栓的拧紧力距达65N.m时，可锻铸铁扣件不得破坏。
9。4.2钢管
9。4。2.1新钢管应符合下列规定：
应有产品质量合格证。
应有质量检验报告,钢管材质的检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定,质量应符合现行国家标准中Q235A级钢的规定。
钢管表面应平直光滑.不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、和深的划道。
9。4.2.2新旧钢管的外径、壁厚、端面等的偏差,应符合下表的规定：

构配件允许偏差
序号
项目
允许偏差(mm)
检查工具
备注
1
外径48mm
壁厚3。5mm
—0。5
—0。5
游标卡尺

2
钢管两端面切斜偏差
1.7
塞尺、拐角尺

3
钢管外表面锈蚀深度
≤0.50
游标卡尺

4
各种杆件钢管的端部弯曲
≤5
钢板尺

立杆钢管弯曲
3m<L≤4m
≤12

4m<L≤6.5m
≤20
水平杆、斜杆的钢管
弯曲
≤30

9。4.2.3钢管上严禁打孔。
9。4。2。4旧钢管、扣件应有租赁公司提供的近期检验报告。
9。5脚手架检查与验收
9。5。1脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法见下表：
项次
项目
允许偏差(mm）
检查方法与工具
1
立杆垂直度(2m范围）
15
吊线、钢尺
2
间距
步距
±20
钢卷尺
立杆间距
±20
3
扣件螺栓拧紧力矩
40—65N。m
扭力扳手
9。5.2安装后的扣件螺栓拧紧扭力距应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按下表的规定确定.不合格的重新扭紧，直至合格为止。
项次
检查项目
安装扣件数量(个）
抽检数量(个)
允许的不合格数
1
连接立杆与水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、水平杆或剪刀撑的扣件
51-90
91—150
151—280
281—500
501-1200
1201—3200
5
8
13
20
32
50
0
1
1
2
3
5
2
连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件(非主节点处）
51-90
91—150
151—280
281-500
501-1200
1201—3200
5
8
13
20
32
50
1
2
3
5
7
10
9。6安全措施
9。6。1脚手架搭设人员必须有架子工的特殊工种上岗证。
9。6.2搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
9。6.3当有六级及六级以上大风或雨天气时应停止脚手架的搭设。
9.6。4组合钢模板装拆时，上下应有人接应，钢模板应随拆随转运，不得堆放在脚手板上,严禁抛掷踩撞，若中途间歇，必须把活动的部件固定牢靠。
9.6。5装拆模板,必须有稳定的登高工具或脚手架，装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人。
9.6。6拆除承重模板时，为防止突然整块坍落，必要时应先设立临时支撑,然后进行拆卸.
9.6。7根据2.3.1节的计算可知板模板上,砼的最大堆放厚度为250mm，不得超载.
。

主要参考文献：

1。 建筑施工手册（第三版） 中国建筑工业出版社 1997
2. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2001
3。 组合钢模板技术规范 GB50214-2001