泛亚国际生鲜冷链物流中心项目立项基础设施建设施工方案-大学论文.doc

一、 工程概述
1.1工程位置
本工程位于深圳市龙岗区平湖街道华南城地区
1.2项目概况
本工程为泛亚国际生鲜冷链物流中心项目的基础设施建设。
1.3施工场地周围环境
工程地点现为荒地。该区域为待开发土地，多余土方外运至指定弃土场。淤泥外运至指定弃土场。
1.4工程地质
据钻孔揭露，场地地层在钻探深度内按成因自上而下可分为：人工填土层（Qml）、第四系冲洪积层及侏罗系砂岩基岩（J），现分述如下
1）、人工填土层（Qml）
素填土（层号1）：褐黄色，稍湿，松散~稍密，主要由粘性土及少量碎石组成，局部夹少量建筑垃圾。该层整个场地除ZK52、ZK53、ZK59～ZK62等6个钻孔外均见及，厚度0.50～6.50m，平均厚度2.24m。
2）、第四系冲洪积层（Qal+pl）
粉质粘土（层号2-1）：褐褐黄，褐红色，可塑，不均匀含少量细砂。该层整个场地Z1、ZK2、Z7、Z8、ZK41、ZK42、ZK49～ZK51、ZK58、ZK60、 ZK61、ZK/68、ZK70共有14个钻孔见及，厚度1.60~14.40m，平均4.60m，顶板埋深1.30~6.50m，顶板标高65.30~70.58m。本次勘察对该层共进行现场标准贯入试验12次，修正后N＇=8.8~15.1击，平均11.2击。
淤泥质粉质粘土（层号2-2）：灰黑色，软塑，不均匀含少量细砂，具腐臭味。该层整个场地ZK42、ZK50、ZK51共有3个钻孔见及，厚度2.80~4.10m，平均3.30m，顶板埋深9.40~13.50m，顶板标高58.28~62.24m。本次勘察对该层共进行现场标准贯入试验3次，修正后N＇=4.0~5.0击，平均4.4击。
3）、第四系残积层（Qel）
砂质粘性土（层号3）：褐黄、褐红夹灰褐色，可~硬塑，原岩残余结构尚可辨认，系由砂岩风化残积而成，岩芯土柱状。该层整个场地Z1～Z4、Z7、Z8、ZK1～ZK8、ZK13～ZK15、ZK17、ZK18、ZK23～ZK27、ZK31、ZK34～ZK36、ZK41、ZK42、ZK47～ZK49、ZK51、ZK56～ZK61、ZK66～ZK70等44个钻孔见及，厚度1.10~15.70m，平均6.35m，顶板埋深0.00~16.50m，顶板标高55.28~71.02m。本次勘察对该层共进行现场标准贯入试验32次，修正后N＇=9.1~18.9击，平均13.8击。
4）、侏罗系砂岩层（J）
场地下伏基岩为侏罗系砂岩层，按其风化程度可划分为全风化、强风化、及中、微风化带化。其特征分述如下：全风化砂岩（层号4-1）：褐黄、褐红色，坚硬土状，原岩结构基本破坏，裂隙发育，岩芯呈土状，岩质松软，遇水崩解，风化不均，局部夹少量风化残块，呈软硬交替状。该层整个场地除Z6、ZK19、ZK20、ZK28、ZK29、ZK30、ZK37、ZK38、ZK40、ZK44、ZK45、ZK46、ZK52、ZK53、ZK55、ZK62～ZK65等19个钻孔外均见及，厚度1.20~10.90m，平均4.70m，顶板埋深0.80~20.50m，顶板标高51.14~70.69m。本次勘察对该层共进行现场标准贯入试验27次，修正后N＇=35.0~47.3击，平均39.5击。
强风化砂岩（层号4-2）：褐黄、褐红色，原岩结构大部分破坏，裂隙发育，岩芯呈半岩半土状，风化不均，局部夹有风化岩块，呈软硬交替状，岩质较软，遇水易崩解。属极软岩，极破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ级。该层整个场地钻孔均见及，厚度1.90~17.50m，平均8.74m，顶板埋深0.60~24.10m，顶板标高47.54~71.16m。本次勘察对该层共进行现场标准贯入试验40次，修正后N＇=50.4~62.5击，平均55.9击。
中风化砂岩（层号4-3）：青灰，灰黄色，原岩裂隙较发育，岩质较为新鲜坚硬，锤击声较脆，岩芯呈块状及短柱状。属较软岩，较破碎，岩体基本质量等级为Ⅳ级。该层整个场地钻孔均见及，厚度1.30~6.40m，平均3.09m，顶板埋深5.00~32.40m，顶板标高39.44~66.76m。
微风化砂岩（层号4-4）：褐灰色，岩质新鲜坚硬，锤击声清脆，岩芯呈块状及短柱状，部分长柱状。属坚硬岩，较破碎，岩体基本质量等级为Ⅲ级。该层整个场地除ZK5、ZK6、ZK15、ZK19、ZK24、ZK34、ZK35、ZK41、ZK44、ZK65、ZK69等11个钻孔外均见及，揭露厚度0.90~4.40m，平均2.70m，顶板埋深7.50~34.80m，顶板标高37.09~64.26m。
以上各岩土层的分布、厚度变化情况详见“工程地质剖面图”及“钻孔柱状图”，各岩土层的主要物理力学性质指标详见“岩土层物理力学性质统计表”（表3）和“土的物理力学性质试验报告”（附表2）。
1.1. 特殊性岩土
场地不存在岩溶、滑坡、崩塌等不良地质现象。特殊性岩土主要表现为以下方面：
（1）人工填土（素填土），场地大部分地面分布人工填土，由粘性土混杂建筑垃圾组成，厚度0.50～6.50m，其密实度不均，未经处理不宜作为基础持力层使用。
（2）含有机质土粉质粘土，厚度2.80～4.10m，其强度低，属高压缩性土，未经处理不能作为基础持力层使用。
（3）由于残积土层含水量较高，遇水易软化，全风化砂岩具中等偏低压缩性，承载力中等，具开挖松弛及遇水易软化、承载力下降的特点；强风化岩在天然状态下承载力中等～稍高，但具遇水软化、崩解，承载力下降等特点。基础施工时应注意防止地表水及雨水浸泡破坏地基土的原状结构。
1.2. 不良地质作用
根据勘探结果，在揭露深度范围内，岩土层结构简单，除人工填土层及淤泥质土强度低外，其余岩土层强度均一般～较高；未发现危岩、崩塌、溶洞等不良地质作用。
1. 水文地质条件
1.1. 水文地质条件
⑴地表水：场地周边100米范围内未发现明显的地表水体。
①地下水类型
场地地下水类型有第四系上层滞水及基岩裂隙水。
上层滞水：场地上层滞水主要赋存于第四系填土层内，主要由大气降水渗入补给，水量贫乏。
基岩裂隙水：主要赋存于基岩风化裂隙中，为裂隙水。含水层主要由下
伏全、强、中及微风化岩组成，均具一定的富水性，但仍属弱透水层，裂隙水补给、涌水量大小及径流规律主要受地质构造及裂隙控制。
②地下水补、泾、排条件
地下水主要靠大气降水、邻近地下水侧向补给下水水位及水量受季节性影响，整体由东向西往方向排泄。地下水位随季节性变化较大，勘察期间为雨季，旱季期间地下水位会有所降低，根据深圳地区经验，地下水位年变化幅度约2～3m。
③地下水位
勘察期间各孔均见地下水，测得钻孔稳定水位埋深1.90～6.00m（标高61.48～69.84m），场地地下水位随季节略有变化，地下水相对较贫乏。
1.1. 地下水及土的腐蚀性

⑴地下水的腐蚀性评价
根据在ZK40、ZK63号钻孔中取得地下水水试样所作水质分析结果，详见“水质分析报告表”，按《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009年版）结合场地的地层特点，场地环境类型为Ⅱ类，有关腐蚀性标准判定结果详见下表1。 场地地下水的腐蚀性评价表 表1
孔号
类型
水的腐蚀性评价
对混凝土结构的腐蚀性等级
对钢筋混凝土结构中
钢筋的腐蚀性等级
pH值
侵蚀性CO2
(mg/L)
水中的Cl-含量（mg/L）
长期
浸水
干湿
交替
ZK40
地下水
7.35
8.90
10.42
强透水层
微
微
微
微
弱透水层
微
微
ZK63
地下水
6.45
17.79
20.84
强透水层
弱
弱
微
微
弱透水层
微
微
按《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）2009年版有关标准判定：ZK63号孔水样在强透水层中对混凝土结构具弱腐蚀性；在弱透水层中对混凝土结
构具微腐蚀性；对钢筋混凝土结构中钢筋在干湿交替的环境下具微腐蚀性。ZK40号孔水样对混凝土结构具微腐蚀性、对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。因此综合判定：场地地下水对混凝土结构具微腐蚀性、对钢筋混凝土结构中钢筋在干湿交替的环境下具微腐蚀性，长期浸水时具微腐蚀性。
⑵土的腐蚀性评价
根据ZK23、ZK40号孔所取地下水位以上土样所作易溶盐分析结果，详见“易溶盐分析报告”，按《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)（2009年版）有关腐蚀性标准判定结果见下表2。
场地地下水位以上土质的腐蚀性评价表 表2
取样钻孔
及编号
对混凝土结构的
腐蚀性等级
对钢筋混凝土结构中钢筋的
腐蚀性等级
对钢结构的
腐蚀性等级
pH值
土中的Cl-含量(mg/kg)

长期浸水
干湿交替
pH值
ZK23
7.21
70.76
7.21
微
微
微
微
ZK40
6.92
70.96
6.92
微
微
微
微
*说明：对钢结构的腐蚀性是按PH值进行判定
综合判定：场地地下水位以上土层对钢结构按PH值判定具微腐蚀性。
1. 岩土参数统计分析
2. 岩土工程分析评价
2.1. 岩土工程性状评价
拟建场地属丘间谷地地带，岩土层次较多，土层中人工填土及有机质土强度低，因此地基的稳定一般。现将各岩土层的工程性质评价如下：
⑴人工填土层（层号1）：松散～稍密状，孔隙率高，局部厚度大，压缩性高，强度低，属不稳定土体，承载力低。未经加固处理不能作为建（构）筑物的基础持力层。
⑵粉质粘土层（层号2-1）：可塑状，强度一般，可作为建筑物基础持力层。
⑶淤泥质粉质粘土层（层号2-2）层位分布不稳定，具高压缩性，孔隙率高，属软弱不稳定土体，承载力低，不能作为建筑物基础持力层。
⑷砂质粘性土层（层号3）：强度较高，可作为一般建筑物基础持力层。
⑸全风化砂岩（层号4-1）：强度较高，可作为一般建筑物基础持力层。
⑹强风化砂岩（层号4-2）：强度高，是建筑物桩基础良好持力层。
⑺中风化砂岩（层号4-3）：强度高，是建筑物桩基础良好持力层。
⑻微风化砂岩（层号4-4）：强度高，是建筑物桩基础良好持力层。
1.1. 场地稳定性与适宜性评价
根据勘察结果，在揭露深度范围内，岩土层结构变化较大，场地为中等复杂场地，据广东省地图出版社1995年出版的《广东省自然灾害地图集》中《广东沿海活动断裂与地震震中分布图》（1∶300万），场区内无区域活动性断裂通过，在钻探揭露范围内亦未发现可影响该场地稳定性的不良地质现象，故场地属基本稳定区，适宜本工程的建设。
1.2. 地基稳定性及均匀性评价
场地岩土层结构不均，场地大部分地带人工填土层及淤泥质粉质粘土，强度低，其土层的工程性质和稳定性均较差；其余岩土层的工程性质和稳定性均较好，但若采用天然地基时，持力层将跨越不同的地基土，因此场地的地基稳定性较差，地基属不均匀地基。
1.3. 地震效应评价
按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）“附录A”的划分，场地抗震设防烈度6度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.10g，特征周期0.35s，勘察场地属丘间谷地及残丘台地地貌，场地现状为填方地基，分布有人工填土层及淤泥质粉质粘土，其下为冲洪积土层、残积土层、全、强、中、微风化岩，工程地质条件相对较差，根据剪切波速测试结果场
地土类型属中软土；建筑场地类别综合为Ⅱ类。
1.1. 地下水影响评价
根据场地取水样做腐蚀性分析结果，按《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001 2009年版）的有关规定判定：该场地地下水对混凝土结构具弱腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性；土对混凝土结构具微腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性。
1.2. 地基基础选型分析
（1）天然地基方案
在场地的各地层中，上部的人工填土层及淤泥质粉质粘土，强度低，性质不均匀，受力易产生不均匀变形，未经处理不宜作为地坪基础持力层。其它各地层具有一般～较高承载力，在满足上部荷载要求下，采用天然地基浅基础，以粉质粘土、砂质粘性土或风化岩层作为基础持力层。
（2）桩基础选型方案
根据建筑物特点，结合场地工程地质条件，对可能采用的桩基础形式分析如下：
1）预应力管桩基础：以强风化岩层作为桩端持力层。该桩型的优点是采用成品桩，施工速度较快，技术、工艺成熟，且造价较低。缺点是：采用锤击施工时，也会对周围环境产生噪音及震动影响；单桩承载能力较低，局部中、微风化岩层埋藏较浅，岩面起伏较大等不利因素，造成有效桩长过短或断桩等不利影响。
2）冲（钻）孔灌注桩基础：宜以中、微风化岩层作为桩端持力层。优点是施工中不用降水，持力层选择余地大，单桩承载力大等。缺点是桩长较长，且对施工工艺水平要求较高，工艺不当时较易出现垮孔、砼离析、夹泥及桩底沉渣超标等问题，影响桩基质量，且施工中产生的大量泥浆需要处理，工期较长，造价相对较高。
3）人工挖孔桩基础：宜以强风化岩及以下岩层作为桩端持力层。该桩型的优点是持力层选择余地大，单桩承载力较大，施工速度较快，技术、工艺简单成熟，且质量易于保证。但在施工中需降水，不利于周边环境保护，也不利于安全作业，亦属广东省限制使用的桩型。
3）旋挖桩基础：宜以中、微风化岩层作为桩端持力层。优点是施工中不用降水，持力层选择余地大，单桩承载力大，工期较短等。缺点是对施工工艺水平要求较高，工艺不当时较易出现垮孔、砼离析、夹泥及桩底沉渣超标等问题，影响桩基质量。

1.5工程范围及规模
本工程总挖方量约为225338.6万m3，外运弃土约为225338.6万m3，场平面积约为16108万m2。
1.6工程的主要特点
（1）本工程开挖、土石方量大，工期紧。
（2）土石方主要为弃方，达225338.6万m3；石方 m3，需自行爆破，爆破前需征得相关部门的允许，办理爆破许可证才可作业。同时，必须遵守爆破安全规程。
（3）土石方有填方量约为9万m3，压实度要求达到90%，土料含水量和碾压质量要严格控制。
（4）场区内有树木、杂草需进行处理，淤泥需外运。
（5）施工场地内开挖、回填、运输相互交叉施工，工程测量复杂，难度大，需精心施工。
（6）场内青苗和建筑物需征收，赔偿工作与施工同时进行。
二、主要施工方法和技术组织措施
2.1施工准备工作
我司在投标阶段，已对工程的性质、内容、技术要求、周边环境、地质情况等作了认真、充分的研究，并为一旦中标后的进场施工作准备。
2.1.1技术准备工作
（1）落实项目部人选，组建强有力的项目经理部。
（2）认真审阅施工图纸，参加设计交底和图纸会审，针对图纸中存在的问题和错误提出修正意见。
（3）复测控制桩并制定测量方案。
（4）组织工程技术人员熟悉施工图纸，编制详细的施工方案，进行技术、安全、防火培训，做好技术、安全交底，安排好有关的试验工作。
2.1.2施工准备工作
（1）全面检修进场施工的机械设备，以保证施工前设备运转正常。
（2）编制施工计划，安排施工顺序，协调各工序及各专业间的配合工作。
（3）落实相应的施工人员，并进行岗前培训和教育。
（4）做好材料和工艺设备的计划安排工作，使之满足连续施工的要求。
（5）落实施工场地的征收工作。
（6）在全公司范围内进行宣传，使全体员工了解本项目的情况，一旦中标，能全力以赴，支持本工程的施工。
2.1.3现场准备工作
若我公司中标，则立即进行以下现场准备工作：
（1）测设场地平面和标高控制网。
（2）确定施工范围，设置施工围蔽，并在围蔽区内按消防要求设置消防栓及灭火器材，厕所设置化粪池。
（3）认真熟悉现场的地理位置、工地条件、供水供电状况，以及出入口位置，认真布置贮存物料和施工用的工作面，修建临时设施，平整场地，使之满足现场施工的要求。
（4）架设动力和照明线路，接通施工用水管路，确定材料、设备和土方运输线路。
（5）组织工程机械设备和材料进场。
（6）办理施工报建手续和其它有关手续。
（7）落实季节性施工措施。
2.1.4地下构筑物、文物的保护和处置
（1）各类文物均属国家所有。在土石方施工过程中，如发现古墓、古建筑遗址等文物及化石，或其他有考古、地质研究等价值的物品时，应马上停止施工，立即保护好现场，以书面形式报告业主或监理，而不得隐瞒和私自占有。
（2）施工过程中发现影响施工的地下障碍物时，应以书面形式报告业主或监理，共同协商处置方案。
2.2施工总体部署
2.2.1部署的原则
（1）施工部署的总方针为“四全三优先”，即全力以赴，全方位作业，全公司参与，确保全胜；人力、财力、物力优先。
（2）发挥我公司拥有大批各类专业技术管理人员、有足够的大型土石方施工机械以及具有多个类似工程施工经验的优势，加强对该项目的运作和管理，圆满实现业主的各项目标。
（3）公司在人力、物力、财务上予以倾斜，在施工机具设备、周转材料、劳动力等方面加大投入，从而达到集中优势力量在较短的时间内生产出最优的产品、创造出较好的经济效益和社会效益的目的。
（4）采用先进合理适用的新技术、新工艺、新材料，加快工程进度，提高工程质量，降低工程成本，多快好省地完成工程任务。
（5）采用项目法进行施工管理：以项目经理为首的整个项目部，严格执行ISO系列标准，使施工全过程处于受控状态。同时公司与项目部签订目标合同，明确各自的权利和义务，以质量为目标，以安全生产、文明施工、现场综合管理为考核标准，确保施工任务的圆满完成，为业主提供满意的产品。
2.2.2施工区域划分
本工程规模较大，施工面积约为16108万m2，为了便于施工管理，加快施工进度，保证工程顺利进行，需对本工程划分不同施工区域，分别组织施工。
根据图纸特点，本工程共分五区，其中挖方区两个，填方区三个(详见施工总平面布置图)。
2.2.3作业部署
（1）总体施工方向
各施工区从与施工道路靠近处开始，按照从近至远的方向进行施工，主要目的是便于大型施工机械的行走。
（2）施工顺序
总的施工顺序：修筑施工便道→清除绿化植被、清障、土石方开挖→回填、余土外运。要求在土石方施工时使用足够数量的大功率机械进行连续施工，临时用地和临时排水沟等设施穿插进行，不得占用主要工期。
2.2.4机械配备
（1）挖掘机的配备
在本工程施工中，主要选用斗容量为1.4m3的单斗挖掘机进行土方挖掘。根据我公司经验，斗容量为1.4m3的单斗挖掘机每台班产量为1000m3(实方)，每台挖掘机每天工作时间按18小时计算，则每台挖掘机每天产量为1000*5=5000m3；本工程总挖方量为225338.6m3，工期为60日历天，除去下雨天等影响因素，实际可利用时间只有80%左右，约为56天，则每天需完成挖方量：225338.6/24=4000m3。
需配备挖掘机数量为：225338.6/5000=5台，综合考虑到本工程施工工期紧，土方开挖时风化石及半风化石较多而增加的施工难度，决定配用8台斗容量为1.4m3的单斗挖掘机进行土方施工。
（2）自卸汽车的配备
在本工程中将选用12.9t自卸汽车进行土石方运输，根据我公司经验，每台挖掘需配用12辆12.9t自卸汽车(16公里运距内运输)，共需配备8×12=96辆自卸汽车，考虑到机械的备用，决定配备120辆自卸汽车。
（3）爆破机械的选用
根据本工程特点，选用英格索兰RPH750高风压移动式螺杆空压机1台、英格索兰CM351履带式气动钻机1台、手持式风动凿岩机4台、韶峰3m3空压机3台。
（4）其它机械的选用
在本工程中填方量较小，故根据我公司类似的施工经验选用：2台114KW的推土机；2台3m3的装载机；2台18T振动压路机；现场除安放一只10T的油罐外，还准备2台5T的油罐车进行机械用油（柴油）的不间断运输。
2.2.5施工工期控制部署
本工程具有工程量较大，工期紧的特点，必须选用、调用大型土石方机械进行两班制施工（遇雨季等特殊气候，影响工程进度时，及时调整作业时间，补回工期损失），做到人停机不停。施工用（柴）油、夜间施工用照明设施必须有充分的储备量。
除按常规方法进行控制外，在现场专门配置一个计算机室，配备专用电脑，由专业人员应用微机和工程项目管理软件，对工期网络和资源配置等施工全过程进行动态控制，使工期质量、安全管理得到有效的控制，从而保证本项目各个目标的实现。
施工进度计划控制流程详见框图(下页)：
施工总进度计划

周作业计划

日作业计划

日作业卡

日作业计划的实施

周资源需用计划

日资源需用计划

日作业计划的实施检验

检查结果分析

实施次日作业计划

优化资源配置

计划受挫，提出补救措施

修改施工方案

调整作业计划

改善作业计划

2.3施工测量
2.3.1测量控制系统
拟以甲方提交的测量控制基准点为基础，建立闭合导线控制网，再根据施工控制网测设各个细部。开工前测量准备工作包括:检查和复核测量基准点，增设控制点和水准点、建立控制网、复测原地形、施工放样。施工测量的精度按《工程测量规范》(GB50026-93)执行。
2.3.2土石方施工测量
（1）根据己建立的平面和高程控制系统，放出边界桩，并在各边界设置横向及纵向控制桩，每1OOm设置一个，控制桩用混凝土浇筑，埋深在地面以下20cm，以控制边界以及控制高程。
（2）测设40m×40m的方格网来实施施工放样，并且测出方格桩点的地面高程和设计高程，如果地面高程大于该点的设计高程则为挖方，反之则为填方。将每一个桩的挖填高度用红铅笔写在桩上(侧面)，填土用“+”号，挖土用“-”号。为便于挂线找平，在方格网内再增设加桩，将方格分成1Om×10m的小方格。如为填方时，则根据填方的高度在桩上挂好线填土；如为挖方时，在桩点四周挖至所需深度。根据现有场地标高，本工程土方以挖方为主。
（3） 在填挖过程中，以桩点为准，用尼龙线来检查，校正整个方格范围内标高。

（4）取土爆破作业时，每爆破一层，对该层高程及时测量，严格控制爆破开挖的高程，既不超深又必须达到设计开挖标高。
（5）施工过程中，应对控制点进行保护，并经常进行复测，做到准确无误。
2.3.3测量仪器
平面测量的主测仪器为日产“拓普康GTS-602全站仪”，该仪器技术规格为: 测角精度±2”，测程3000米，测距精度±(2mm+2ppm)。可满足本项目的平面精度要求。
高程测量主测仪器为S3级自动安平水准仪。
2.3.4放样方法
使用拓普康GTS-602全站仪，仪器提供了极坐标放样等多种功能，因此可计算或从设计文件查出各待定特征要素的坐标值后，输入全站仪进行测量定位。
A.架设仪器于导线控制点，输入控制点坐标值；
B.照准后视控制点，输入后视控制点坐标值或方位角；
C.输入待定点坐标值；
D.按照仪器所显示的角度和距离放样定位。
2.4主要项目施工方法
根据现场和业主提供资料，本工程土石方以挖方为主，其中有m3的石方和的淤泥，其余全部是三类土。土石方调配如下：填方①区和填方③区的土方由挖方①区供应，填方②区的土方由挖方②区供应，多余的土方、石方和淤泥等全部外运。
2.4.1开挖施工
（1）开挖方法
采用挖掘机或装载机开挖配合自卸汽车运输，开挖自上而下，先将植物及树根等杂物清除运弃，再将挖出来的土方回填到相邻的填方区，多余的土方运至业主指定的弃土地点。由于本工程以弃方为主，故填土与弃土同步进行。
（2）开挖标高控制
待挖至接近地面设计标高时，要加强测量，其方法如下:在挖方区边界根据方格桩设置高程控制桩，并在控制桩上挂线，挂线时要预留一定的碾压下沉量3cm～5cm，使其碾压后的高程正好与设计高程一致。
2.4.2填筑施工
2.4.2.1通则
土石方填筑前，先对需填场地进行测量放样，清除表土及不适宜材料。按规范要求清理现场并定好控制桩位后，经监理工程师同意方可进行填筑作业。当在斜坡上填筑时，其原坡陡于1:5时，原地面应挖成台阶，台阶应有不小于1m的宽度，并且应与所用的挖土和压实设备相适用，所挖台阶向内侧倾斜2%，砂性土可不挖台阶，但应将原地面以下20～30cm的土翻松，再同新填土料一起重新压实。路基填筑采用全断面水平分层填筑。其工艺流程如下所示：
施工准备→基底处理→分层填筑摊铺整平→洒水或翻晒→机械碾压→面层修整→检验签证。
2.4.2.2施工准备
填方材料的试验：在填筑施工前，填方材料按规范要求取样，按《公路土工试验规程》（JTJ051－93）规定的方法进行颗粒分析、含水量与密实度、液限和塑限、有机质含量、承载比（CBR）试验和击实试验。
2.4.2.3基底处理
在土方工程施工前，由测量人员根据设计图纸，放出分界线，原地面的树墩及主根用挖掘机挖除，并把地面上的长草或植物割除，清除地面上的垃圾，把它们堆放在指定的地方，由自卸汽车运到场外。
2.4.2.4在底层土处理经监理工程师检查合格签证后，按断面全宽分层填筑，由最低处填起，填土压实前松铺厚度不大于30cm，且不小于10cm。
2.4.2.5摊铺整平
自卸汽车从挖方区把土方运至填土区，由推土机把卸下的土摊平。推土时推土机不能碰撞控制桩，机械无法平整的地方由人工平整。推土机行走路线如下图所示：

2.4.2.6洒水和晒干
根据现场测定的填料含水量，与最佳含水量对照，超出±2%时，需对填料进行洒水或晒干处理。对含水量偏低的填料采取洒水翻拌；对含水量偏高的采取翻松晾晒。再次测定含水量合格后，整平碾压。总之，填料含水量应控制在最佳含水量±2%以内。
2.4.2.7碾压
本工程主要采用振动压路机进行碾压施工，碾压时，振动压路机从低到高，从边到中，适当重叠碾压。为防止漏压，碾压时横向接头的轮迹重叠宽度为15cm～25cm，每块连接处的重叠碾压宽度为lm～1.5m，碾压时振动压路机不能碰撞高程控制桩，压路机碾压不到的地方采用蛙式打夯机或人工夯实。 碾压时先轻后重，速度适中。先用压路机预压一遍，以提高压实层上部的压实度，然后用推土机修平后再碾压，以防止高低不平影响碾压效果。为保证碾压的均匀性，碾压速度不能太快，先快后慢，行驶速度控制在2km/h以内。
碾压遍数需根据压实度要求、分层厚度、回填土的土质含水量、碾压机械等情况来确定，一般为6～8遍。可在施工初期通过碾压试验段来确定，并作为以后碾压施工的依据。
碾压到规定遍数后，工地试验人员及时检查土的压实度，若尚未达到压实度要求，需要继续碾压，直至达到规定的压实度并经监理工程师认可才能填筑上层土方。
碾压时施工人员随时观察土石方的碾压情况，若在碾压过程中出现受压下陷、去压回弹等不正常现象，停止碾压，待经处理后再重新碾压。
2.4.2.8检测
为确保压实质量，必须经常检查填土含水量及压实度，始终保持在最佳含水量状态下碾压，采用环刀法或灌砂法检测，确保填方压实度大于90%。压实过程中的检测方法和频率按相关技术规范的规定执行。
填方压实后，压实度按控制干密度Pd作为检查标准。
A.控制干密度通过下式确定:
Pd=K·Pdmax
K—压实度(%)，取90%。
Pdmax—土的最大干密度(g/cm3)
土的最大干密度采用重型击实实验测定。
B.检查土的实际干密度，采用环刀法或灌砂法取样，其取样组数为：每层按400～900m2取样一组。试样取出后，先称出土的湿密度并测定含水量，然后用下式计算土的实际干密度P。：
P0=P/(1+0.01ω)
式中P—土的湿密度(g/cm3)
ω—土的湿含水量(%)
如上式算得的土的实际干密度P。≥Pd，则压实合格；若P0<Pd，则压实不够，要采取相应措施，提高压实质量。
2.4.2.9最上一层土的填筑
当填土接近设计标高时，测量员要加强测量检查，控制最上一层填土厚度。最上一层填土既不能太厚又不能太薄，太厚了压实度达不到，太薄了上层土易脱皮，不能很好结合。根据现场土质及现场试压情况留准虚高，使碾压后的高程符合质量标准。最后一层的高程控制采用加桩挂线法。
利用每格40m的方格桩，放出每隔10m的辅助桩E、 F、 G，在已知方格网点A、 B桩旁立一直杆，分别向上量hA和HB(即A桩和B桩所填数值)，分别得M和N点，用尼龙线连M、 N点，并量取E, F, G桩至尼龙线间的距离，得hE、hF、hG，将数值分别写在E、 F、 G各桩上，即为各辅助桩上要填的数值。
2.4.3爆破施工
2.4.3.1施工说明
本工程爆破工程量较大，约万m3，运距Km。为了保证工程的顺利进行，确保施工现场的安全距离，根据《土方与爆破工程施工及验收规范》及《爆破安全规程》，结合本工程的具体特点，对爆破作业进行组织设计，以保障其安全性和可靠性。
2.4.3.2施工准备
（1）在组织爆破工程施工前，根据业主提供的地形图和平面控制桩、水准点，作定位放线，并报公安机关，取得爆破作业许可证后方可作业。
（2）爆破工程施工要指定专门爆破工程师负责，爆破工作人员必须受过爆破技术训练，熟悉爆破器材性能和安全规则，并持证上岗。
（3）爆破所使用的爆破材料，要符合国家、部标准，其购买、运输、保管，要遵守国家关于爆炸物品的管理条例。
2.4.3.3起爆方法
（1）本工程采用电力起爆法进行起爆。起爆网络采用毫秒微差大串联电力起爆网络，相邻排孔起爆时间间隔为50～100毫秒。
（2）起爆器材主要是起爆器和测量仪器。起爆器由电雷管、电线和电源组成，测量仪器则采用JQ41欧姆表。
（3）各种起爆器材必须符合使用要求。同一电爆网络中必须用同厂、同批、同牌号的电雷管。
2.4.3.4成孔机具和方法
本工程需要爆破石方达9万m3，数量较大，而工期又非常紧迫。根据本工程具体特点，结合以往同类工程的经验，拟采用机械钻孔，个别地方以人工打孔辅助。
（1）钻孔机械的选用
A.CM351凿岩钻机
B.英格索兰750高风空压机
C.手持式风动凿岩钻
D.3m3空压机
E.配套挖掘机等
其中CM351凿岩钻机是目前国内比较先进的凿岩钻孔机械，配合英格索兰750高风空压机使用，可满足本工程大方量爆破作业的要求。
（2）钻孔方法
先用手持式风动凿岩机凿进厚度约50cm，用挖掘机配合，将地面筑成倾角大于550阶梯形的施工作业平台，CM351凿岩钻机爬上作业平台，进行凿岩钻孔，可作垂直(水平)或倾斜的炮孔，本工程炮孔深度L设计为12～15m左右。炮孔直径Φ140mm。钻孔过程配合使用英格索兰750高风空压机，压力控制在20kg以上。
手持式风动凿岩机的钻杆一般采用Φ25mm中空六角钢，钻头采用一字形或梅花形的合金工具钢钎，基本上由1人操作。气量和风压要符合凿岩机要求。
2.4.3.5施工工艺流程

挖掘机平整场地

修施工作业平台

凿岩钻机钻孔

装药

引爆

土石方归堆及运输

手持风动凿岩机凿岩50cm

布点

制作起爆材料

爆破施工工艺流程图
2.4.3.6爆破的方法选择及药包量计算
结合本工程的地形特点，为了提高爆破效果，本工程拟采用中深孔台阶爆破与控制爆破相结合的方法进行爆破施工。为了对孤石或大块石进行二次破碎，根据需要，个别地方可以进行二次爆破作业，以保证块石粒径满足运输要求。
炸药采用岩石硝铵2#。
（1）炸药总量计算
Q总=v q1
式中q1——爆破作业的消耗系数，本工程土的类型按软、次坚石～坚石类型。查表得q1的值为0.45～0.65，取平均值0.55Kg/m3。
Q总=90535.93×0.55=49794.76(kg)
（2）炮孔深度L及最小抵抗线W的确定
W
本工程采用中深孔爆破法(如下图)。台阶高度H取12米，在需爆破岩石上用凿岩钻机钻出直径为Φ140mm、深度为13～14m的圆柱形深孔，装入延长药包进行爆破。

阶梯高H=12m，h=0.15H=1.8m
钻孔深度L=H+h=12+1.8=13.8m
最小抵抗长度：
W=[(0.25π×D2×Δ×L×τ)/(e×q×m×H)]1/2
=[(0.25×3.14×0.142×900×13.8×O.5)/(1×1.6×1×12)]1/2
=2.23(m)
式中：D—炮孔直径，按0.14m计。
Δ—装药密度(kg/m3)，一般取9OOkg/m3
L—炮孔深度，L=H+h
H—阶梯高度(m)
h—钻根长度
τ—装药长度系数，当H=10～15米时，τ=0.5
e—炸药换算系数，取值1.0。
q—炸药单位消耗量(kg/m3)，取1.6kg/m3
m—炮孔密度系数，一般为0.8～1.2，本工程取1.0算。
（3）炮孔距离的确定
炮孔采用多排式布置，如下图所示：

炮孔间距a= (0.8～1.2) W，取平均值a=W=2.23m
炮孔排距b= (0.7～1.0) W，取平均值b=0.85W=1.90m
（4）每孔用药量计算
Q=0.33e×q×a×H×W=0.33×1×1.6×2.23×12×2.23=31.51 (kg)
2.4.3.7装药和堵塞方法
（1）装药前将炮孔内的石粉、泥浆排除干净，并将炮孔口周围打扫干净，为了防止炸药受潮，可在炮孔底部放上塑料薄膜或油纸，采用散装炸药时，装药时可用勺子或漏斗分几次装入，每装一次用木棍或竹棍轻轻压紧。采用药卷时，将药卷一个一个地送入炮孔，并予以轻轻压紧，起爆药卷在炮孔内的位置要准确。
（2）装药后，需对炮孔进行堵塞，堵塞物可用1份粘土、2份粗砂以及含水量适当的松散土料混和而成。堵塞长度，大于一个最少抵抗线，一般取孔深的三分之一。
2.4.3.8爆破安全距离的计算
（1）飞石安全距离的计算
考虑到爆破时会有一定的抛掷飞石，飞石安全距离：
RF=KF×20n2W=1.5×20×1.352×2.23=121.93(m)
式中，KF—安全系数，一般取1.0～1.5;
n—爆破作用指数，取1.35；
不受飞石击伤的安全距离为121.93m，以不小于200m为宜。
（2）地震波影响的安全距离的计算
RC=KC×a×Q1/3=7.0×1.0×31.511/3=22.11(m)
式中Kc—依所保护的建筑物地基土而定的系数，查表取KC=7.0。
a—依爆破作用而定的系数，查表由n可得a=1.O。
Q—一孔爆破药量(kg)
（3）爆破防空气冲击波的安全距离计算
RB=KBQ1/2= 30×31.511/2 =168.40(m)
式中KB——与装药条件和破坏程度有关的系数，查表取KB=30。当采用裸露爆破时，RB=50×31.511/2=280.67(m)
（4）爆破毒气的安全距离计算:
Rg=kgQ1/3=160×31/3=230.76(m)
式中:Kg——系数，根据有关试验资料统计，一般取Kg的平均值为160，
下风时，Kg值乘2。
Q——一次爆破总炸药量(t)。考虑有多孔连续爆炸，取Q=3.0t。
2.4.3.9地面标高的控制
中深孔爆