平面定轮钢闸门设计.doc

目 录1. 水工刚结构平面定轮钢闸门设计计算书。11）设计资料及有关规定。12）闸门结构的形式及布置。1 闸门尺寸的确定。1 主梁的布置。13）面板设计。一. 设计任务2二设计资料2三闸门结构形式及布置2四、面板设计3五、水平次梁，顶梁和底梁地设计4六、主梁设计5七、横隔板设计9八、边梁设计10九、行走支承设计11十、胶木滑块轨道设计（见图10）11十一、闸门启闭力和吊座验算12。2 4）水平次梁、顶梁和底梁地设计。35）主梁设计。66）横隔板设计。87）边梁设计。98）行走支承设计。109）胶木滑块轨道设计。1110）闸门启闭力和吊座验算。112. 水工刚结构平面定轮钢闸门设计图。（附图）水工刚结构平面定轮钢闸门设计计算书 一.设计任务钢结构课程设计的任务为某节制闸工作闸门的设计。二设计资料某供水工程，工程等级为1等1级，其某段渠道上设有节制闸。节制闸工作闸门操作要求为动水启闭，采用平面定轮钢闸门。本闸门结构设计按SL74-95水利水电工程钢闸门设计规范进行。基本资料如下：孔口尺寸：6.0m6.0m(宽高)；底槛高程：23.0m；正常高水位：35.0m；设计水头：12.0m；门叶结构材料：Q235A。三闸门结构形式及布置1. 闸门尺寸的确定闸门的高度：H=6+0.5=6.5m闸门的荷载跨度为两侧止水的间距：L1=6.1m闸门计算跨度：L=L0+2d=6+20.2=6.4m2. 主梁的数目及形式主梁是闸门的主要受力构件，其数目主要取决于闸门的尺寸。因为闸门跨度L=6.4，闸门高度H=6.5，L3时，a=1.4,则t=a=0.07计算表见附表1.根据上表计算，选用面板厚度t=12mm 。2.面板与梁格的连接计算面板局部挠曲时产生的垂直于焊缝长度方向的横拉力P表达式按下式计算，已知面板厚度t=12mm ,并且近似地取板中最大弯应力max=160N/mm2,则p=0.0712160=134.4N/mm ,面板与主梁连接焊缝方向单位长度内的剪力：T=面板与主梁连接的焊缝厚度：，面板与梁格连接焊缝厚度取起最小厚度。五、水平次梁，顶梁和底梁地设计1.荷载与内力地验算水平次梁和顶，底梁都时支承在横隔板上地连续梁，作用在它们上面的水压力可按下式计算，即q=p计算表格见附表2。根据计算，水平次梁计算荷载取71.08kN/m，水平次梁为4跨连续梁，跨度为1.6m，水平次梁弯曲时的边跨弯距为: M次中0.077ql2=0.07771.081.62=14.01kNm支座B处的负弯距：M次B0.107ql2=0.10771.081.62=19.47kNm 2.截面选择W= 考虑利用面板作为次梁截面的一部分，初选18b,由附录三表四查得：A=2929mm2 ; Wx=152200mm3 ; Ix=13699000mm4 ; b1=70mm ; d=9mm 。面板参加次梁工作的有效宽度分别按下式计算，然后取其中较小值。 Bb1+60t=70+6012=790mm ; B=1b (对跨间正弯距段) B=2b （对支座负弯距段） 。 按3号梁计算，设梁间距b=。对于第一跨中正弯距段l0=0.8l=0.81600=1280mm ;对于支座负弯距段l0=0.4l0.41600640mm 。根据l0/b查表： 对于l0/b1280/94501.354 得10.53 ，得B=1b0.53945501mm , 对于l0/b640/9450.677 得20.21 ，得B=2b0.21945198mm ,对第一跨中选用B501mm,则水平次梁组合截面面积见附图2:面积为 A=2929+50112=8941mm2 ;组合截面形心到槽钢中心线得距离：e=65mm ;跨中组合截面的惯性距及截面模量为：I次中13699000+2929652+5011231232814479mm4Wmin=对支座段选用B198mm，则组合截面面积：A=2929+19812=5305mm2 ;组合截面形心到槽钢中心线得距离：e=43mm支座初组合截面的惯性距及截面模量为：I次B13699000+2929432+1981253225788905mm4Wmin= 3.水平次梁的强度验算由于支座B处处弯距最大，而截面模量较小，故只需验算支座B处截面的抗弯强度，即次说明水平次梁选用18b满足要求。 轧成梁的剪应力一般很小，可不必验算。4.水平次梁的挠度验算 受均布荷载的等跨连续梁，最大挠度发生在便跨，由于水平次梁在B支座处截面的弯距已经求得M次B=19.41kNm,则边跨挠度可近似地按下式计算： 0.000274 故水平次梁选用18b满足强度和刚度要求。六、主梁设计(一)设计资料1）主梁跨度：净跨（孔口净宽）L06m ；计算跨度l6.4m ；荷载跨度l16.1m 。2）主梁荷载：) 横向隔板间距： 1.6m 。4）主梁容许挠度： W=L/750 。（二）主梁设计主梁的设计内容包括：截面选择；梁高改变；翼缘焊缝；腹板局部稳定验算；面板局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力验算。1.截面选择（1） 弯距和剪力。弯距与剪力计算如下：弯距： 剪力： 需要的截面抵抗距 已知A3钢的容许应力=160N/mm2 ,考虑钢闸门自重引起附加应力的影响，取容许应力= 则需要的截面抵抗矩为； W= （3）腹板高度选择。按刚度要求的最小梁高（变截面梁）为：经济梁高： 由于钢闸门中的横向隔板重量将随主梁增高而增加，故主梁高度宜选得比hec为小，但不小于hmin。现选用腹板厚度h090cm 。(4)腹板厚度选择选用tw1.0cm 。(5)翼缘截面选择：每个翼缘需要截面为下翼缘选用t12.0cm（符合钢板规格），需要取B120cm,上翼缘的部分截面积可利用面板，故只需设置较小的翼缘板同面板相连，选用t12.0cm，b114cm，面板兼作主梁上翼缘的有效高度为Bb1+60t14+601.286cm 。上翼缘截面面积A1=142.0+861.2=131.2cm2 。(6)弯应力强度验算.主梁跨中梁面的几何特性见附表3.主梁跨中截面见附图3.截面形心距：截面惯性距：截面抵抗距：上翼缘顶边 下翼缘底边 弯应力：安全。（7）整体稳定性与挠度验算。因主梁上翼缘直接同面板相连，可不必验算整体稳定性，因梁高大于按高度要求的最小梁高，故梁的挠度也不必验算。2.截面改变因主梁跨度较大，为减小门槽宽度与支承边梁高度（节约钢材），有必要将主梁承端腹板高度减小为。见附图4.梁高开始改变的位置取在临近支承端的横向隔板下翼缘的外侧，离开支承端的距离为160-10=150.剪切强度验算：考虑到主梁端部的腹板及翼缘都分别同支承边梁的腹板及翼缘相焊接。可按工字型截面来验算剪应力强度，主梁支承端面的几何特性见附表4. 因误差未超过10，安全3.翼缘焊缝翼缘焊缝厚度hf按受力最大的支承端截面计算。Vmax424.9kN。I0=124032cm4，上翼缘对中和轴的面积距：S1=103.217.5+2815.9=2251cm3，下翼缘对中和轴的面积距：S2=4040.11604cm31.0，采用下式计算：将以上数据代入验算式（满足局部要求）故在横隔板之间区格2不应增设横加劲肋。再从剪力最大的区格1来考虑：该区格的腹板平均高度，不必计算，故在梁高减小的区格1内也不必另设横向劲肋。5. 取面板区格验算其长边点的折算应力 从上述的面板计算可见，直接与主梁相邻的面板区格，只有区格3所需要的板厚较大，这就意味着该区格的长边中点应力也较大，所以选择区格3按下列验算其长边的折算应力。面板区格的长边中点的主梁弯距和弯应力该区格长边中点的折算应力 故面板厚度选用8mm满足强度要求 。七、横隔板设计1.荷载和内力计算 如图所示水平次梁为4跨均布连续梁，R可看作它所受的最大剪力，由规范表查知：作用于竖直次梁上由水平荷载传递的集中荷载： 取qq次2.横隔板和截面选择和强度验算腹板选用与主梁腹板同高，采用90010mm，上翼缘利用面板，下翼缘采用200mm800mm的扁钢，上翼缘可利用面板的宽度公式按式B2b确定。查表得20.225 ，B=0.2251600=360mm，取B360mm 。计算如下图所示截面几何特性截面型心到腹板中心线距离： 83mm截面惯性距： ，验算应力： 由于横隔板截面高度较大，剪切强度更不必验算，横隔板翼缘焊缝采用最小焊缝厚度hf6mm 。八、边梁设计边梁的截面形式采用单腹式，见附图7，边梁的截面尺寸按构造要求确定，即截面高度与主梁端部高度相同，腹板厚度与主梁腹板厚度相同，为了便于安装压合胶木滑块，下翼缘宽度不宜小于300mm 。边梁是闸门的重要受力构件，由于受力情况复杂，故在设计时将容许应力值降低20作为考虑受扭影响的安全储备。1.荷载和内力计算在闸门每侧边梁上各设4个胶木滑块，其布置见附图6： （1）水平荷载 主要是主梁传来的水平荷载，还有水平次梁和顶，底梁传来的水平荷载，为了简化起见，可假定这些荷载由主梁传给边梁，每个边梁作用于边梁荷载为R424.9kN（2） 竖向荷载有闸门自重，滑道摩阻力，止水摩阻力，起吊力等。上滑块所受压力：，下滑块所受压力：， ,最大阻力为作用于一个边梁上的起吊力，估计为400kN，有N400kN进行强度验算， ,2.边梁强度验算截面面积 。截面边缘最大应力验算：但不超过10%，满足强度要求。腹板最大剪应力验算：但不超过10%，满足强度要求。腹板与下翼缘连接处则算应力验算：， 。但不超过10%，满足强度要求。九、行走支承设计胶木滑块计算：下滑块受力最大，其值为R2899.6kN，设滑块长度为350mm，则滑块单位长度承受压力根据上述q，查表得轨顶弧面半径R=200mm，轨头设计宽度为b40mm，胶木滑块与规定弧面的接触应力验算：。选定胶木高30mm，宽120mm，长350mm。十、胶木滑块轨道设计（见图10）1. 确定轨道底板宽度轨道底板宽度按砼承压强度确定，查表得：砼允许承压应力为7N/mm2 ，则所需轨道底板宽度为 取Bh400mm， 故轨道底面压应力： 2.确定轨道底版厚度轨道底板厚度按其弯曲强度确定，轨道底版的最大弯应力：轨道底板悬臂长度C180mm，对于A3查表得100N/mm2 ，故：，故t80mm 。十一、闸门启闭力和吊座验算1.启门力：其中闸门自重滑道摩阻力：止水摩阻力：下吸力Px底止水橡皮采用I11016型，其规格为宽16mm，长110mm，底止水沿门跨长6.4m，根据规范SDJ1378，启门时闸门底缘平均下吸强度一般按20kN/m2计算，则下吸力：故闸门启门力：2. 闭门力：显然仅靠闸门自重是不能关闭闸门的。由于该溢洪道闸门孔口较多，若把闸门行走支承改为滚轮，则边梁需由单腹式改为多腹式，加上增设滚轮等设备。则总造价增加较多。为此，宜考虑采用一个重量为200KN的加载梁，在闭门时可以依次对需要关闭的闸门加载下压关闭。3.吊轴和吊耳板验算（1） 吊轴 采用Q235号钢，9查得=65N/mm2,采用双吊点，每边启吊力为：吊轴每边剪力：需吊轴截面积：由有：d取d80mm，（2） 吊耳板强度验算 按局部紧接承压条件，吊耳板需要厚度按下式计算，查表得A3得cj=80N/mm,t固在边梁腹板上端部的两侧各焊一块为35mm的轴承板。轴承板采用圆形，其直径取为3d380240mm，吊耳孔壁拉应力计算：，吊耳板直径R=120mm,轴孔半径Y=40mm，由表查得：k=120N/mm2，故孔壁拉应力：，但不超过10%，满足要求吊轴与吊耳截面见附图7.十二、参考文献1.水工钢结构，主编范崇仁，中国水利水电出版社，2008年5月第4版2.钢结构设计规范（GB50017-2003），中国计划出版社，2003年10月第1版.3.水利水电工程钢闸门设计规范（SL74-95），中国水利水电出版社，1995年8月第1版