杭州某地铁线详细勘察报告.doc

目录1、前言21.1工程概况21.2岩土工程勘察分级21.3勘察工作执行的主要技术标准、勘察目的及勘察方法21.3.1勘察工作执行的主要技术标准21.3.2 勘察目的及任务31.3.3勘察方法及工作量布置31.4完成的勘察工作量41.5 勘察采用高程系统及高程引测依据41.6工作质量评述52、工程地质特征52.1地形地貌及气象条件52.2区域地质概况52.3地基土的构成与特征52.4地基土物理力学性质72.4.1地基土物理力学性指标及离散性性评价72.4.2热物理性质试验（TPPT）72.4.3 标准贯入试验、圆锥动力触探试验（SPT&DPT）72.4.4扁铲侧胀试验（DMT）82.4.5 十字剪切强度试验（VST）92.5场地电阻率测试92.6水文地质特征92.7 场地地震效应102.7.1场地土类型与场地类别102.7.1地震动峰值加速度及特征周期102.7.3饱和粉(砂)土地震液化判定102.8不良地质作用112.8.1地下障碍物112.8.2 地层液化112.8.3 软土震陷112.8.4 有害气体122.9场地稳定性和适宜性评价123、岩土工程地质分析与评价123.1岩土施工工程分级123.2地基土工程特性的分析与评价123.3场地工程地质分区及评价124、基坑工程评价134.1基坑工程安等级134.2基坑开挖围护及降水方案134.3深基坑开挖围护设计及施工应注意的问题134.4深基坑围护设计、施工参数145、桩基145.1桩型选择155.1.1围护桩155.1.2抗浮桩155.2桩基持力层选择155.2.1围护桩155.2.1抗浮桩155.3单桩竖向极限承载力标准值估算165.4 桩基设计与施工应注意的问题176、结论与建议17附件序号附 件 名编 号页数1地基土物理力学指标设计参数一览表2物理力学指标统计表3土工试验成果表4地层统计表5图 例6湘湖站勘探点平面布置和工程地质分区图7层强风化粉砂岩顶板高等值线图83中等风化粉砂岩顶板高等值线图9工程地质剖面图10钻孔柱状图11双桥静力触探曲线图12十字板剪切试验成果图13固结试验成果图表14河断面15井中电阻率测试报告16钻孔单孔波速测试报告17水质分析报告18热物理指标检测报告 铁1号线湘 土工程详细勘察报告1、前言1.1工程概况本站属于 铁1号线的起点。位于萧山湘湖杭州乐园二期北侧，风情大道、湘西路相交路口东侧，地处城乡结合部，紧贴湘湖旅游度假区和萧山城区。湘湖站有效站台中心里程K0+299.09米，车站起点里程K0+103.29米，车站终点里程K0+495.29米，有效站台宽度12.0m。拟建物主要包括湘湖站起点至终点里程之间的主体部分及附属设施(出入口和风亭等)。主体及围护结构特征一览表 表1.1.1主体结构底板埋深(m)施工方法基坑支护形式主体围护总深度(m)围护桩桩径(mm)围护桩中心距(mm)双层柱三跨框架14.3明挖钻孔灌注桩+旋喷桩止水帷幕24.380014001.2岩土工程勘察分级按照岩土工程勘察规范(GB 50021-2001)，根据工程的规模和特征，确定本工程的重要性等级为一级；根据场地复杂程度，本工程场地等级为二级；根据地基复杂程度，本工程地基等级为二级。根据工程重要性等级、场地复杂程度等级及地基复杂程度等级，确定本次岩土工程勘察等级为甲级。1.3勘察工作执行的主要技术标准、勘察目的及勘察方法1.3.1勘察工作执行的主要技术标准1、国家标准：1) 地下铁道、轻轨交通岩土工程勘察规范(GB 50307-1999)；2)岩土工程勘察规范(GB 50021-2001)；3)建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)；4)建筑抗震设计规程(GB 50011-2001)；5)土工试验方法标准(GBT 50123-1999)；6)中国地震动参数区划图(GB 18306-2001)；7)构筑物抗震设计规程(GB 50191-93)；8)建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)；9)建筑基坑支护技术规程(JGJ120-99)；10)铁路工程抗震设计规范(GBJ111-2006)；11)供水水文地质勘察规范(GBJ27-88)。12)铁路工程地质原位测试规程(TB10018-2003)13)铁路工程地质勘察规范(TB10012-2001)2、地方标准1)浙江省建筑地基基础设计规范(DB33/1001-2003)2)浙江省岩土工程勘察文件编制标准(DBJ10-5-98)3、其它支持性标准1)建筑工程地质钻探技术标准(JGJ87-92)。1.3.2 勘察目的及任务本次勘察的目的是为拟建杭州地铁1号线湘湖站地下站室施工图阶段的基础设计与施工提供工程地质依据，根据拟建建筑物的工程特征、地基土的工程地质条件，对场地地基土的利用、整治、改造提出方案，并对其进行技术、经济方面的分析和论证。具体任务如下：1、查明场地内工程影响范围内地基土的地层结构、岩土类别、埋藏条件、分布规律及各岩土层的物理力学性质，并评价其工程特性。查明基岩浅埋区覆盖层厚度及基岩风化层厚度、破碎程度。2、查明拟建场地内地下水类型、埋藏条件及其特性，并对地下水对混凝土和的腐蚀性作出评价。3、查明场地有无影响工程稳定性的不良地质现象(暗浜、暗塘、地下障碍物、甲烷等) 及分布范围，分析其对工程可能产生的影响，并提出整治建议。4、对基坑开挖的支护方法和降水措施提出建议，对开挖可能导致的岩土问题（如流砂、突涌等）进行预估，提供深基坑围护设计、施工所需的各种参数。5、结合场地各地段的工程地质条件，提出合理、经济的基础方案，并提供相应的设计参数。提供可供选择的桩基持力层以及相关的桩基设计参数。6、对主体结构的抗浮措施就岩土方面进行评价，提供基础抗拔桩的方案建议。7、评价场地与地基的地震效应，提供场地土类型、场地类别、地震动峰值加速度和特征周期，对拟建场地20.0m深度范围饱和土液化和软土震陷进行评价。对场地的稳定性和适宜性进行评价。8、评价成桩可行性，分析评价施工对环境影响，并提出防治措施1.3.3勘察方法及工作量布置本次勘察除采用常规的钻孔取土、静力触探、标准贯入、重型动力触探并配以室内土工试验外，还布置了十字板剪切试验、电测井测试、扁铲侧胀试验等多项特殊原位试验。野外钻探作业取得的岩芯均用数码相机拍摄相片保存，代表性岩芯长期保存。资料整理以野外钻探取芯观察、现场工程地质和水文地质编录、现场原位测试及室内样品测试的成果为依据，充分利用初勘成果和区域地质资料，进行工程地质、水文地质分析，综合初勘各项成果，深入进行资料整理，按规范相关规定进行数理统计，并完成报告文、图、表的编制。本次勘察的各项操作包括工程测量、钻探施工和原位测试、室内土工试验及报告编制均严格按照现行的相关规范和标准执行。本次详勘共布设46个勘探孔，其中钻孔36个，双桥静力触探孔10个，扁铲侧胀（DMT）试验孔2个，十字板剪切试验（VST）孔3个，剪切波速测试孔2个。主要按建筑物轮廓线及围护结构外侧23m位置布设，勘探孔间距距离一般为2540m。 1.4完成的勘察工作量本次勘察施工外业工作自2007年1月16日2007年2月21日进行，室内土工试验于2007年1月17日2007年2月28日结束。具体完成勘探工作量详见下表1.4。 勘察完成工作量一览表 表1.4.野外工作室内试验机钻孔36个1265.4m常规物理性指标273（个）静力触探孔10个478m直剪(固快)试验150（个）扁铲侧胀试验孔2个共146点次固结试验32（个）波速测试验孔2个77.1m回弹试验12（个）取土样原状样270三轴CU试验8（个）三轴UU试验9（个）扰动土121基床系数13（个）标准贯入试验38段次静止侧压力K0试验8（个）圆锥贯入试验40段次十字板剪切试验35（个）电测井测试65.5 m无侧限试验24（个）热物理指标试验3个颗粒分析47（个）取水样2组(地表水)水平渗透试验4（个）2组(地下水)垂直渗透试验6（个）测量点数46点水质分析4组1.5 勘察采用高程系统及高程引测依据各勘探点坐标及高程一览表 表1.5孔号XYH孔号XYHZ1xh-171399.0286690.356.06J1xh-571592.5386713.756.00Z1xh-271445.0986681.335.61移J1xh-671662.5186713.016.42Z1xh-371564.3086639.025.35J1xh-771757.1586712.418.19Z1xh-471659.9086665.915.75J1xh-871496.2086743.517.23Z1xh-571429.7286713.396.53J1xh-971625.1986735.226.02Z1xh-671460.2786712.376.52移J1xh-1071695.1986734.755.37Z1xh-771492.2486710.016.46移J1xh-1171788.4986720.495.07Z1xh-871523.5986718.806.13移J1xhtc-171356.4186743.727.98Z1xh-971555.6486715.616.07移J1x-b-171828.4286708.906.25Z1xh-1071629.7986714.486.30移Z1xh-2471412.4986737.906.82Z1xh-1171695.6286713.206.90Z1xh-2571572.3186732.746.27Z1xh-1271727.4386703.106.87Z1xh-2671607.4386735.036.22Z1xh-1371788.1686711.016.92Z1xh-2771431.8386728.106.26Z1xh-1471396.6386742.187.73Z1xh-2871461.2586728.476.45Z1xh-1571433.4686745.258.00Z1xh-2971493.1586725.696.34Z1xh-1671465.5186743.448.23Z1xh-3071523.6686724.256.30Z1xh-1771524.2586736.217.60Z1xh-3171539.6086717.126.13Z1xh-1871555.1286734.266.29移Z1xh-3271606.5786713.136.02Z1xh-1972587.1586730.826.27(移)Z1xh-补171413.8486726.466.26Z1xh-2071660.1986735.334.49Z1xh-补271452.8586725.726.30Z1xh-2171728.6786735.964.96Z1xh-补371480.1586727.896.40Z1xh-2271757.2586720.715.73Z1xh-补471508.3286725.806.33Z1xh-2371571.6086769.51房子里Z1xh-补571545.1386722.456.22J1xh-171430.1886685.305.24Z1xh-补671577.3886731.506.28J1xh-271561.8186676.065.46Z1xh-补771610.6986724.645.93J1xh-371630.1086678.896.27本次勘探孔孔口标高是根据浙江省第一地质大队测绘队提供的水准点GE12(位于风情大道与湘西路，靠近风情大道东面路面花坛头)引测，其高程为6.168m，系1985年国家高程基准。浙江省第一地质大队测绘队测试的E级控制测量点依据为杭州市勘测设计院2003年2006年施测的首级(D级)GPS控制点、二等水准点。平面坐标系统采用杭州坐标系，高程系统采用1985国家高程基准(复测)，测量成果详见表1.5.11.6工作质量评述本次勘察为保证勘察质量，在充分研究初步勘察地质资料和区域地质、水文地质资料，严格执行相关规范及相关行业和国家标准的基础上进行，钻探取芯率满足相关规程；土样采取、存放、搬运及测试过程均严格按照相关操作规程执行，测试数据可靠。各种原位测试按照相关的操作规程进行，测试数据可靠。通过采用多种测试手段相互验证，取得了较完整的工程地质资料，并且在工作中积极开展QC小组质量管理活动，确保了勘察质量。2、工程地质特征2.1地形地貌及气象条件杭州属亚热带季风气候区，四季交替明显，雨量充沛，据杭州市气象台资料，常年平均气温16. 0C，极端最高气温42. 10C(1930年8月10日)，极端最低气温-20.20C(1967年1月16日)。年平均降雨量1464.2mm，每年有两个雨季，46月份为梅雨季节，79月份为台风雨季节。拟建场地位于杭州市钱塘江南岸的萧绍冲积平原，地势较为平坦，地面标高(85年国家高程基准)，一般在5.256.35m之间。地貌形态单一，属钱塘江河口冲海积地貌。拟建车站东侧为建设河，西侧为钱塘春晓住宅小区，建筑物主要为小高层，道路下尚有较多市政管线(包括上、下水、污水、雨水、煤气、电力、电信等)穿过。2.2区域地质概况依据区域地质、地震资料，存在于本区的球川萧山深断裂、昌化普陀大断裂和孝丰三门大断裂，均为形成历史悠久、延续时间长、反复活动多次，在近代地质历史上有过活动的微弱活动性断裂。球川萧山深断裂由江西弋阳经本省普陀大断裂横跨浙江北部，西起浙皖边界，东至杭州湾外，宽20km，长150km，形成于震旦纪中后期；孝丰三门大断裂，由孝丰向东，经杭州南到宁海入三门湾，长480km。三条断裂相交于本区萧山西兴闻堰间。上述微弱活动性断裂的新构造运动，表现在浙北平原第三纪、第四纪堆积厚度(下沉)的差异，以及有感地震两个方面。根据史料记载，历史上杭州曾发生过4级以上地震三次，如发生于公元929年的西兴地震为5级，震中烈度度，震中区房屋有损坏。但未曾有有关地面水平位移、错位以及地裂记载。根据我省地震部门资料，上述断裂最新活动年代为第四纪晚更新世(Q3)，全新世(Q4)无构造错动，地震总的活动特点是强度低，震级小。按建筑抗震设计规范(GB50011-2001)，拟建场区地震动峰值加速度为0.05g，相当于地震基本烈度度，区域稳定性较好。总体上，本场地作为拟建项目的建设场地是适宜的。2.3地基土的构成与特征根据勘察揭露及原位测试和室内试验成果，按照物理力学性质指标及成因时代，并结合本站初勘报告，将59m以浅地基土划分为7个工程地质层，10个工程地质亚层。各地基土层的埋藏分布规律和起伏变化详见钻孔柱状图、工程地质剖面图及双桥静力触探曲线图。各地基土层的工程特性，按地层层序，由上至下、由新至老分述如下：1、2填土层(afQ)2素填土灰黄色、灰色，松散，稍湿，以粘质粉土为主，含少量碎砖瓦砾、碎石块植物根系等，局部含较多有机质。局部缺失。层厚0.505.1m。2、钱塘江冲积沉积层，河口相(al Q43)2粘质粉土灰黄色，稍密，很湿，含云母碎屑。摇振反应中等，切面无光泽反应，干强度低，韧性低。为新近沉积经脱水氧化形成，普遍分布，层顶深度0.505.10m，层顶高程1.806.80m，层厚0.705.30m。天然含水量30.9%，孔隙比0.868，平均锥尖阻力2.19MPa，标准贯入平均锤击数9.8击，平均粘粒含量10.4。3、第一软土层，滨海、海湾相(m Q42)2淤泥质粘土灰色，饱和，流塑，含少量有机质，夹薄层状粉土。无摇振反应，切面光滑，干强度高。物理力学性质较差，具高压缩性。全场分布，层顶深度2.009.20m，层顶高程0.00-15.40m，层厚2.8018.70m。天然含水量50.6%，孔隙比1.425，平均锥尖阻力0.56MPa。4、第二软土层，浅海、溺谷相(m Q41)1淤泥质粉质粘土灰色，饱和，流塑，含少量有机质，夹薄层状粉土。无摇振反应，切面稍光滑，干强度中等。物理力学性质较差，具高压缩性。普遍分布，层顶深度9.0022.30m，层顶高程-1.40-15.40m，层厚1.5017.10m。天然含水量46.0%，孔隙比1.331，平均锥尖阻力0.89MPa，标准贯入平均锤击数4.8击。2淤泥质粘土灰色，饱和，流塑，含少量有机质，夹少量薄层状粉土。无摇振反应，切面光滑，干强度高。物理力学性质较差，具高压缩性。局部分布，主要要分布于Z1xzxh-1、J1xzxh-1、Z1xzxh-2三孔。层顶深度17.2024.00m，层顶高程-11.60-17.90m，层厚7.108.10m。天然含水量56.2，孔隙比1.498。5、湖沼相沉积(l -hQ32)2粉质粘土夹粉砂褐灰色，饱和，软塑， 薄层状，含有机质、腐殖质。局部以粉细砂为主，含少量贝壳碎屑。无摇振反应，切面稍光滑，干强度中等，韧性中等。局部分布，层顶深度19.0035.00m，层顶高程-13.10-28.70m，层厚3.5020.10m。天然含水量35.4%，孔隙比0.979，平均锥尖阻力1.47MPa，标准贯入平均锤击数6.8击。6、3冲洪积层(al-plQ31)3粉质粘土灰黄色，可塑，无摇振反应，切面稍光滑，干强度中等，韧性中等。含少量砾石，直径23cm，含量510%，局部以砾石为主。局部分布，层顶深度8.2051.30m，层顶高程-0.00-44.40m，层厚0.207.50m。其厚度及顶底板埋深差异较大，成因也较杂。天然含水量21.1%，孔隙比0.607，平均锥尖阻力9.32MPa，园锥动力触探贯入平均锤击数17.3击。6、志留系粉砂岩(S3t 2)1全风化粉砂岩灰黄色，矿物风化程度较深，以粘土矿物为主，仅Z1xsxh-19等孔有揭露，层顶深度25.9039.4m，层顶高程-19.60-34.80m，厚度1.60m。2强风化粉砂岩灰黄色，岩芯多呈碎块状，易击碎。基本上保留母岩结构。层顶深度8.5053.4m，层顶高程-0.30-46.50m，最大揭露厚度23.80m。园锥动力触探贯入平均锤击数51.7击3中风化粉砂岩灰黄色，砂状结构，节理裂隙较发育，填充物为褐铁矿。岩质因泥质含量不同软硬各各异，岩芯多呈柱状。层顶深度17.7059.00m，层顶高程-7.00-48.80m，最大揭露厚度12.40m。根据Z1xsxh-11、Z1xsxh-14、Z1xsxh-17等孔的岩石抗压强度试验，饱和单轴极限抗压强度为16.969.1MPa，平均38.1 MPa；干燥单轴极限抗压强度为48.990.7MPa，平均69.8 MPa；软化系数0.420.72。物理力学性质离散性较大，按岩石坚硬程度，分属于坚硬岩、较硬岩及较软岩，平均为较硬岩。2.4地基土物理力学性质2.4.1地基土物理力学性指标及离散性性评价以上述划分的工程地质层作为岩土统计单元，对地基土的物理力学性指标进行分项统计，依据国标规范方法在剔除除异常值后进行数理统计，统计结果详见“地基土物理力学指标设计参数一览表”(表2.4.1.1)及“物理力学指标统计表”(表2.4.1.2)。并说明如下：1、表中给出的是各项指标的平均值。2、表中固结快剪试验提供的各土层内摩擦角和粘聚力C是峰值抗剪强度。3、表列标准贯入试验(N)及重型圆锥动力触探(N63.5)试验值均为实测值。4、表中静力触探qc、fs指标系平均值。2.4.2热物理性质试验（TPPT）合理选择岩土热物理指标，对保证地铁建筑良好的使用功能及降低工程造价和运行管理有着不可忽视的影响。而岩土的热物理性能是与密度、湿度及化学成分有关。本次勘察通过试验取得数据，试验成果见表2.4.2 热 物 理 试 验 成 果 表 表2.4.2土层编号土 名含水量W(%)密度(g/cm3)导热系数比热容C(kJ/kgK)导温系数10-3(m2/h)测试温度(0C)导热系数(w/mk)2粘质粉土38.21.84181.8541.8342.302淤泥质粘土68.31.60181.2452.2641.441淤泥质粉质粘土44.11.75181.4631.9381.812.4.3 标准贯入试验、圆锥动力触探试验（SPT&DPT）现场标准贯入试验，使用国产标准贯入器，采用63.5kg重锤与自动脱钩落锤装置的自由落锤法，落距为76cm，锤击速率小于30击min。N63.5圆锥动力触探采用国产圆锥头，使用63.5kg重锤与自动脱钩落锤装置的自由落锤法，落距为76cm，锤击速率小于30击min。标贯、动探试验统计表见表2.4.3 标准贯入试验及圆锥动力触探试验统计表 表2.4.3土层编号土层名称原位测试类型统计个数锤击数变异系数区间值平均值标准值2粘质粉土标准贯入175169.88.80.2201淤泥质粉质粘土标准贯入7464.84.30.1422粉质粘土夹粉砂标准贯入144106.86.50.1843粉质粘土动力触探2455017.312.70.301全风化粉砂岩动力触探1575757/2强风化粉砂岩动力触探158.016651.730.20.302.4.4扁铲侧胀试验（DMT）扁铲侧胀试验采用静力压机把扁铲形探头压入土中，利用气压使扁铲侧面的圆形钢膜向外扩张进行试验，分别测定膜片中心外移0.05mm和1.10mm时的膜片内侧的气压P0和P1，由P0和P1通过理论计算可得到地基土的有关参数。扁铲试验适用于一般粘性土、粉性土和中密的砂性土。利用扁铲侧胀仪的试验结果可估算地基土层的土性指数ID、侧胀模量ED、水平应力指数KD、不排水抗剪强度Cu和静止侧压力系数K0、水平向基床系数KH等。估算公式如下：土性指数：ID=(P1-P0)/(P0-U0)侧胀模量(kPa)：ED=34.7(P1-P0) 水平应力指数：KD=(P0-U0)/v0不排水抗剪强度(kPa)：Cu=0.0925KD1.25v0 (ID0.35)Cu=0.0925KD1.25v0+60(ID-0.35)(ID0.35)静止侧压力系数：K0=0.34KDn 对于粘性土n=0.54，且对于褐黄色粘性土K0=0.34KDn-0.06KD；对于粉性土、砂土n=0.47；对于淤泥质粉质粘土n=0.44；对于淤泥质粘土n=0.60。水平向基床系数(KN/m3)：KH=(P1-P0)/S (S=0.00105m)上述公式中：u0为静水压力(kPa)；v0为上覆土层的有效压力(kPa)。本次勘察布置了2个扁铲侧胀试验孔，并将试验成果一并进行了统计分析。估算结果(采用算术平均值)见表2.4.4。 扁铲侧胀试验综合成果表 表2.4.4.2土层编号侧胀模量ED(MPa)土类指数Id水平应力指数KD水平向基床系数KH(MPa/m)26.761.306.1125.022.700.650.927.614.410.341.949.126.400.581.5615.0注：扁铲侧胀试验是在小变形情况下计算出的基床反力系数，基本代表了土体在似弹性阶段的侧向基床反力系数。2.4.5 十字剪切强度试验（VST）本次勘察在基坑开挖深度范围内，分别在S1xsxh-11、S1xsxh2-2、S1xsxh-3等孔进行了原位十字板剪切强度试验，分别提供十字板剪切强度试验的原状土剪切强度、重塑土剪切强度及灵敏度。详见表2.4.5。十字剪切强度试验统计表 表2.4.5土层编号土层名称原状土剪切强度（KPa）重塑土剪切强度（KPa）灵敏度2粘质粉土60.623.02.632淤泥质粘土28.613.82.071淤泥质粉质粘土34.118.41.852.5场地电阻率测试拟建场地地层电阻率一览表 表2.5土层编号土层名称s(.m)2淤泥质粘土4.91淤泥质粉质粘土4.22淤泥质粘土4.12粉质粘土夹粉砂5.23粉质粘土5.2我院委托了上海市岩土工程勘察设计研究院对本工程场地Z1xhxh-1、Z1xsxh-12钻孔进行井中视电阻率测试，将野外采集的实测数据经过资料整理，得出钻孔电阻率测试曲线(详见井中电阻率测试报告)，并建议本场地各土层电阻率值为：2.6水文地质特征据本次勘探，场区的地下水，主要有浅部粉性土层(2层)中的潜水及基岩裂隙水。外业勘探时测得浅部土层中的潜水位埋深，一般离地表面0.503.30m，相应高程(85年国家高程基准)3.805.40m，补给来源为大气降水及地表迳流，并以蒸发、向附近沟、河等侧向径流排泄，据收集到的区域水文地质资料，杭州市滨江区地下水位年变化幅度0.51.5 m。潜水位随季节、气候等因素而有所变化。设计地下水位应按站室全浸没考虑。 土层渗透系数成果表 表2.6土层编号土 名室内试验渗透系数(cm/s)KH KV2粘质粉土4.30E-45.60E-42淤泥质粘土2.70E-61.50E-71淤泥质粉质粘土1.70E-63.73E-6基岩裂隙水的透水性因地层的风化程度、裂隙发育程度等因素有较大差异，透水性弱中，渗透系数可按0.1m/d考虑。根据本次勘探水质分析资料及邻近工程资料，按国标岩土工程勘察规范(GB 50021-2001)判定，本场地下水对混凝土无腐蚀性，对砼中钢筋无腐蚀性，对钢结构有弱腐蚀性或无腐蚀性。(水质各项目指标详见水质分析报告)本次勘察提供场地开挖深度范围内各土层室内渗透试验渗透系数详见表2.6。2.7 场地地震效应2.7.1场地土类型与场地类别本次勘察对Z1xsxh-补7、Z1xsxh-17两钻孔进行了单孔波速试验，目的是为了测定各岩土层的剪切波速，判别饱和粉土、砂土的液化势，确定场地土类型与场地类别。地基土层剪切波速成果一览表 表2.7.1土层编号土层名称层底深度(m)剪切波速Vs(m/s)2素填土2.002.701121162粘质粉土5.006.201391412淤泥质粘土9.0019.001451491淤泥质粉质粘土10.501562粉质粘土夹粉砂26.302163粉质粘土29.802372强风化粉砂岩31.0034.304783中风化粉砂岩32.0045.10565按照建筑抗震设计规程(GB 500ll-2001)的相关规定，场地20m以浅地基土层的等效剪切波速为117135m，故判定场地土类型为软弱土，建筑场地类别为III类。2.7.1地震动峰值加速度及特征周期根据建筑抗震设计规范(GB50011-2001)及铁路工程抗震设计规范(GBJ111-2006)，本场地处于抗震设防烈度6度区，地震动峰值加速度为0.05g ，特征周期值0.35s，设计地震分组为第一组。按对建筑物抗震有利，不利和危险地段的划分，本场地属对建筑抗震不利地段。2.7.3饱和粉(砂)土地震液化判定据本次勘察成果，拟建场地内浅部20.0m深度范围分布有2粘质粉土，根据室内土工试验成果及标准贯入试验，铁路工程抗震设计规范（GB50111-2006）中附录B.1标准贯入试验法规定，按抗震设防烈度为7度区考虑，采用标贯试验成果进行判别。Ncr值应按下列公式计算：Ncr=N01 2 3 4 (B.1.1-1)1=1-0.065(dw-2) (B.1.1-2)2=0.52+0.175ds-0.005ds2 (B.1.1-3)3=1-0.05(du-2) (B.1.1-4)4=1-0.17c (B.1.1-5)式中N0 当ds为3m，dw和du为2m，a4为1时土层的液化临界标准贯入锤击数，本工程按表B1.1.1-1取值为6。1 地下水埋深dw(m)修正系数2 标准贯入试验点的深度ds(m)修正系数3 上覆非液化土层厚度du(m)修正系数，对深基础3取1，本工程取14 黏粒重量百分比c的修正系数 地震液液化判别一览表 表2.7.3勘探点号地下水位深度dw(m)层底深度(m)标贯点深度(m)粘粒含量c(%)实际锤击数N(击)临界锤击数Ncr(击)详判结果Z1xsxh-030.504.603.657.406.003.25不液化Z1xsxh-061.005.605.4516.7015.003.54不液化Z1xsxh-092.004.402.9510.4012.002.68不液化Z1xsxh-111.809.206.3510.3011.003.32不液化8.7513.1010.003.87不液化Z1xsxh-172.606.204.158.909.002.92不液化5.852.608.003.45不液化Z1xsxh-200.404.003.455.0010.003.34不液化Z1xsxh-211.105.502.8512.6011.003.02不液化4.8514.0012.003.86不液化Z1xsxh-262.004.402.856.6010.002.85不液化Z1xsxh-271.604.003.659.007.002.95不液化Z1xsxh-补12.204.002.8510.4010.002.75不液化Z1xsxh-补21.304.403.557.107.003.09不液化Z1xsxh-补41.604.803.650.5010.003.01不液化Z1xsxh-补51.204.503.504.809.003.07不液化Z1xsxh-补71.805.002.358.9010.002.48不液化2.8不良地质作用2.8.1地下障碍物拟建场地在本次勘探过程中未发现有如暗塘、古墓穴等不利工程建设的地下埋藏物，亦未发现重要的市政管线分布。但在施工前，仍应根据地下段部分沿线建（构）筑物基础调查报告，在现场进行比对，并联系相关部门，在施工过程中进行动态监测工作，以保证相关地下设施的安全及工程的顺利施工。2.8.2 地层液化据本次勘察成果，场地内20.0m深度范围分布有2粘质粉土，根据室内土工试验成果，平均粘粒含大于10%。依据室内土工试验成果及标准贯入试验，按铁路工程抗震设计规范（GB50111-2006）中附录B.1进行地震液化判定，为不液化土。2.8.3 软土震陷震陷是在地震作用下土层发生的附加变形而引起的沉降，包括两种类型。第一种机是受地震作用饱和土在体积不变条件下所发生的剪切变形；第二种机制变形是指受地震作用饱和土的孔隙水压力升高，地震停止后土中孔隙水压力消散，由于再固结而引起的变形。震陷量取决于液化土的的密实度、基底压力、基础宽度、液化土层的顶底面及地震震级等因素。本工程采用补偿式基础，底板埋深14