[广东]车站工程主体结构高支模混凝土浇筑专项施工方案.doc

XXXX地铁工程
主体结构高支模混凝土浇筑专项施工方案

一、编制依据
1、《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》（1998-7-1）
2、《XX站施工图设计/车站建筑图》
3、《混凝土结构施工质量验收规范》（GB/50204-2002）
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
二、主体结构概况
本标段含车站及站前折返段区间。车站长219.100m；区间长171.936m。
结构形式：
1、车站
为地下一层多跨箱形结构，宽度随股道布置形状而变化，净宽最大为41m，最小为20.839m。其中：0/01~4轴为3柱4跨、4~9轴为2柱1隔墙4跨、9~15轴为3柱1隔墙5跨、15~23轴为2柱1隔墙4跨、23~24轴为2柱3跨。
车站范围沿纵向分为24轴，其中8至23轴为车站与联检楼合建地段，该 地段车站顶板为传力转换层，厚度为1850mm；非转换层顶板厚度为800mm。
车站净高在7轴以南为7.04m，以北为6.05m。
2、区间
折返段区间分为无隔墙单跨、单隔墙双跨、双隔墙3跨地下一层箱形结构。设计净宽为9.850m~20.839m，净高为5.300m。
顶板厚度：SSK0+761.954~SSK0+830.063为800mm;
SSK0+923.063~SSK0+933.899为800mm;
SSK0+830.063~SSK0+923.063为1000mm
三、方案说明
1、本标段虽为地下一层，但其浇筑高度已超过高支模安全管理办法的规定高度，故编制本专项施工方案。
2、按照文件要求，本方案的重点是“高支撑模板系统施工安全管理”，及其安全施工措施，其余方案请参阅业已呈报批准的《主体结构浇筑施工方案》（修改版）。
3、由于是地下工程，浇筑支架受力不计风荷载；在混凝土底板上搭设支架，不计算地基承载力。
4、车站和区间均采用φ48×3.5钢管的扣件式钢管脚手架材料搭设支架，模型均采用木楞、木模；侧墙（隔墙）均利用支架本身水平杆作支撑。立杆与水平杆均采用对接扣件接长，每个节点的纵横水平杆均上满直角扣件，剪刀撑斜杆与立杆均以旋转扣件连结，并要求每个扣件抗滑力达到8KN，作到每根横向水平杆支顶力达到2倍于砼的侧压力。同时每个断面加设3根斜撑加固侧墙模型。
5、已经呈报的《主体结构浇筑施工方案》已满足承载要求，由于转换层顶板较厚，达到1850mm，为了更加安全可靠，将原方案转换层下的支架立杆纵向间距由800mm改为600mm，步距由800mm改为600mm；顶板厚度为800~1000mm支架不变。转换层下支架纵横剪刀撑每隔4排设一道，即纵横剪刀撑间距为3m，立杆上下共设4层水平剪刀撑；顶板厚800mm地段纵向剪刀撑每隔6排设一道,剪刀撑间距为4.2m；横向剪刀撑每隔4排设一道,剪刀撑间距为4.0m。顶板厚1000mm地段，每隔4排设一道纵横剪刀撑，间距分别为3.0m和4.0m。顶板厚800~1000mm地段立杆群上下亦设4道水平剪刀撑。
四、施工方案
（一）支架与模型方案
1、支架
（1）车站与区间均采用扣件式钢管脚手架作为浇注支架满堂搭设。钢管采用φ48×3.5焊接钢管，玛钢扣件，每根立杆均设底座和顶头伸缩端。
（2）顶板厚度为1850mm地段，支架立杆横距600mm，纵距600mm，步距600mm，每隔4排设一道纵横剪刀撑。见（图01）、（图03）、（图04）
（3）顶板厚度为800~1000mm地段，支架立杆横距600mm，纵距800mm，步距800mm，剪刀撑间隔如上所述。见（图02）、（图03）、（图04）
（4）立杆上下端调节螺杆无论在何种情况下，螺杆伸出管外不得超过螺杆长度的一半，并不得超过300mm。
（5）“步距”即纵横水平杆上下间距，水平杆必须按抄平标点搭设，每层水平杆必须成一平面。
（6）立杆必须绝对垂直，用仪器或线砣校正，纵横向一行立杆必须呈一直线，不得东偏西歪。
（7）所有扣件必须上足、上紧，每个扣件均应达到800公斤抗滑力。
（8）钢管使用前必须经过检查验收，不得有破损、坑凹、变形、弯曲等毛病，搭设前经过排选。
（9）按图留门洞，但门洞必须有扫地杆。整个支架都必须设顶端水平杆和底端扫地杆。（图08）
（10）剪刀撑通长设置有困难时，可设成上下两层。
（11）凡是搭设不规矩，达不到规定要求者，一律返工重搭。
2、模型
（1）顶板厚1850mm地段，顶板纵檩与侧（隔）墙横檩采用120×150方木，顶板横檩与侧（隔）墙竖檩采用100×100方木。顶板纵檩间隔即是支架立杆横向间隔（中——中为600mm）。横檩为立杆纵距中间再加一根，横檩之间净间隔200mm（图05）。侧（隔）墙竖檩中——中间距为300mm。
（2）顶板厚800~1000mm地段，顶板纵檩与侧（隔）墙横檩采用120×120方木，顶板横檩与侧（隔）墙竖檩采用100×100方木。顶板纵檩间隔即是支架立杆横向间隔（中——中为600，与顶板厚1850地段相同）。横檩为立杆纵距中间加两根，横檩之间净间隔170mm（图06）。侧（隔）墙竖檩中——中间距为400mm（图07）。
（3）隔墙与立柱模型除以水平杆顶撑外，在横檩上设φ14螺栓拉杆拉结（图09）。隔墙、立柱如果先浇，则采用锚地钢筋斜拉稳定模型。见（图09）。可以采用方木横檩或管扣横檩螺栓拉杆，两种形式可任选一种。
（4）侧墙除以水平杆顶撑外，并设斜撑顶撑。顶板厚度为800~1000mm地段，步距（水平杆上下间距）如果采用800，侧墙横檩在800之间增加一根，此横檩以短杆（一节钢管）顶撑并设斜撑见（图10），侧隔墙模型见（图07）、（图13），腋角施工见（图14）、（图15）。
（5）模型板、柱、楞、拉杆等应按设计尺寸进行预加工。
（6）顶板模型要预留拱度，预拱度中间最高处为25mm及30mm两种（图11）。
（7）模板接缝应严密不漏浆，在浇注前，模板先湿润，并刷隔离剂。
（8）每次立模之前，先检查防水层、预留预埋件及其防水设施是否达到设计要求，钢筋是否经过检查验收，确认无误再立模。模架、模板应安装牢固，保证强度、刚度、稳定性，檩骨要撑紧或用拉杆拉紧，浇注中不得位移。
（9）每次架立模型都必须用经纬仪放样，各部尺寸应符合设计要求，各部偏差不得超出以下允许偏差值（均以mm计）：
轴线位置5，底模表面标高±5
截面内部尺寸：基础±10，柱墙梁为+4～-5
层高垂直度8，相邻两板表面高低差2，表面平整度5。
（10）模型立好后，经自检合格后请监理验收签证。
（11）变形的模型构件不得使用。
（12）立柱、隔墙先行立模浇注，除用钢拉杆固定外，尚应用支架水平杆顶撑于两侧围护结构上，并在每道横檩加斜撑。浇注侧墙时，隔墙立柱必须达到设计强度的70%以上，再在立柱或隔墙的两侧对称顶撑侧墙模型。侧墙模型横檩上加设3道斜撑，斜撑与竖直面夹角应≥45°。
（13）拆模时间
侧墙、立柱、隔墙 砼达到设计强度70% （试件控制）
顶板 砼达到设计强度100% （试件控制、顶板底模缓拆）
（14）细部模型
①上腋角（见图14）
②下腋角（见图15）
（15）侧（隔）墙模板上下左右按2m间距留400mm×400mm浇注窗口，以便插入输料管，振捣和观察浇捣状况。
（二）支架与模型受力验算
（A）顶板厚1500~1850mm地段（按板厚1850mm计算）
1、支架稳定计算
由于是地下工程，不考虑风荷载。水平杆上无施工荷载上不验算。按“JGJ120-2001”规范，主要验算立杆的强度与稳定。
1）荷载组合（一根立杆）
（1）砼菏载（静载）：立杆间距按横向600mm，纵向600mm，板厚1850 mm，钢筋混凝土容重按2.8t/m3即2.8×10-5 N/mm3计。
N1=600×600×1850×2.8×10-5=18648N=18.65KN
（2）立杆自重：38.4N/m
N2=38.4×7=268.8N=0.27KN
（3）纵横水平杆重（12层）：
N3=38.4×12×（0.6+0.6）=553N=0.55KN
（4）扣件重：14.6N/件，有纵横剪刀撑等不利组合时，每根杆计28个扣件。
N4=14.6×28=409N=0.41KN
（5）纵横水平剪刀撑担于该杆时的增加重量：
N5=8××0.0384=0.34KN
（6）顶板模型纵横楞木与模板重：
N6=（0.12×0.15+2×0.12+0.6×0.6×0.02）×8=0.3KN(木材容重8KN/m3)
（7）泵送砼对顶板模板的冲击荷载
N7=
=25×1.5×0.015×（2×0.015/0.01227+）/9.8=0.59KN
r——1m3砼重25KN(不含钢筋) g——重力加速度（m/S2）
b——比例系数，与砼泵的构造与工作效率有关，柱塞式隔膜式泵取1.25～2.0，软管挤压式取1.2～1.5
Q——每小时泵送量，取0.015 m3/S
A——泵车输料管横截面面积，其中内径D=0.125m，截面积0.01227m2
h——输料管口至模板面的垂直高度，取1.5m
（8）施工荷载 按1KN(每根立杆1KN，则2.8KN/m2)
N8=1KN
（9）振捣荷载 按规范计0.8KN
N9=0.8KN
以上（1）至（6）项为砼、支架、模型小计NGK =20.52KN
（7）至（9）项施工荷载、砼泵及振动捣固冲击荷载，NQK =2.39KN
2）1850厚板地段立杆稳定计算
（1）立杆轴向力N=1.2∑NGK+1.4∑NQK=1.2*20.52+1.4*2.39=27.97KN
（2）最下一个步距压杆计算长度
L0=h+2a=600+2×500=1600mm
h——步长600m a——立杆顶部自由端最大值500mm
（3）压杆稳定计算
回转半径i===15.8mm
长细比λ=μl0/i=1×1600/15.8=101.27 （μ——长度系数，两端铰支μ=1）
按JGJ130-2001钢管脚手架规范：稳定系数ψ=0.577
稳定条件σ=N/ψA≤f=205
σ=27.97/(0.577×4.89)=9.913KN/cm2=99.13N/mm2
再采用1.5倍的安全倍数1.5σ=1.5×99.13=148.70<f=205N/mm2（安全）
3）抗倾覆计算：由于地面以下风荷载较小，横向两侧是围护结构，纵向剪刀撑较密，间距为3m，抗倾能力较大，不必计算。
2、模型强度计算
a、顶板模型计算
纵檩设于立杆顶端承檩槽内，跨度600，纵檩上密排横檩，简化为均布荷载计算。如图：

150
100
L=600mm
L=600mm
模板
横向方木（密铺）
10cm×10cm
纵向方木
12cm×12cm
20
顶模纵剖面示意图
承檩槽

20

模板

横向方木（密铺）

10cm×10cm
纵向方木

15cm×12cm
100
150
承檩槽
钢管立杆
L=600mm
L=600mm
顶模横剖面示意图

纵檩采用120×150横截面的杉木，纵檩各跨L=600，以三跨连续梁验算。
A
B
C
D
q=0.36KN/cm
l
l
l

1）纵檩计算
（1）均布荷载
砼重Q1=0.6×0.6×1.850×2.8=1.865t=18.65KN
纵横檩及模板重：Q2=0.3KN
附加荷载：Q3=施工荷载1KN+振捣荷载0.8KN+泵送冲击荷载0.59KN=2.39KN
∑Q=18.65+0.3+2.39=21.34KN
均布荷载q=21.34/60=0.36N/cm=3.6N/mm
（2）弯矩：
最大弯矩为B支点反弯矩Mmax=ql 2/10=0.1×0.36×60 2=129.6KN*cm
（3）弯曲应力：
σmax=Mmax/W=6MB支/bh2=129.6×6/(12×15×15)=0.288KN/cm2=2.88N/mm2
加1.5倍安全倍数后：1.5σmax=4.32＜fm=13（安全）
（4）剪应力：
最大剪力Vmax=0.6ql=0.6×0.36×60=12.96KN
静面矩S=bh2/8=12×152/8=337.5cm3
b——方木宽度，为12cm h——纵向方木高度，为15cm
惯性矩I=bh3/12=3375cm4
则最大剪应力
τmax=VS/Ib=12.96×337.5/(3375×12)=0.108KN/cm2=1.08N/mm2
＜fv=1.5N/mm2（安全）
（5）挠度：
按双跨连续梁ωmax=0.5ql4/(100EI)
=0.5×0.36×604/(100×1000×3375)=0.007cm＜[ω]=L/200（安全）
2）横檩不验算，安全储备很大。
b、墙模、柱模计算
1）侧墙模型计算
墙模正面示意图、墙模横剖面示意图、竖檩计算图式、横檩计算图式见下页。
侧墙采用木檩木模、钢管支架横向水平杆顶撑，下部受力较大处加斜撑。左侧有隔墙地段，隔墙两面对撑。计算时，竖檩受砼侧压，压头以下为均布荷载，暂以三跨连续梁计算竖檩内力与变形；横檩按水平撑纵向跨度设顶撑，跨中加密的竖檩以集中力作用于横檩跨中，亦以三跨连续梁检算，计算图式如图。
（1）竖檩计算
①新浇砼侧压力
F=0.22γc×200×β1×β2×V1/2/(T+15)=0.22×25×200×1.2×1.15×1.51/2/45=41.31 KN/m2
γc——砼容重25KN/m3 T——砼入模温度30℃（砼侧压力不计钢筋重量）
β1——外加剂影响修正系数，当使用具有缓凝作用的外加剂时为1.2
β2——坍落度影响修正系数，当坍落度为110～150mm时取1.15
V——浇灌升高速度，取1.5m/h
最大压头h=F/γc=41.31/25=1.65m（从墙顶向下压力逐渐增加到1.65m达到最大，1.65m以下为最大值均布不变）
作用在竖向600mm跨度内的侧压力F=41.31×0.6×0.3=7.44KN
均布荷载q=7.44/60=0.124KN/cm
②弯曲应力：σmax=Mmax/W=0.1ql2/(bh2/6)=0.1×0.124×60×60×6/(10×10×10)=0.27KN/cm2=2.7N/mm2
取1.5倍安全倍数1.5σmax=4.02＜fm=13N/mm2（安全）
③剪应力：
最大剪力：Vmax=0.6ql=0.6×0.124×60=4.46KN
静面矩：（10cm×10cm方木）S=bh2/8=103/8=125cm3
惯性矩：（10cm×10cm方木）I=bh3/12=104/12=833cm4
最大剪应力：τmax=VS/Ib=0.067KN/cm2=0.67N/mm2＜fv=1.5N/mm2（安全）
④挠度：不检算，安全储备很大。
（符号意义同前。）
P=14.87KN
P=14.87KN
P=14.87KN
（2）横檩计算

L=800
L=800
L=800
D
C
B
A

（600）
（600）
（600）

集中力P=0.6×0.6×41.31=14.87KN（F——每平方米新浇砼侧压力41.31KN）
①按三跨连续梁计算最大弯矩，集中荷载最大弯矩出现在第1跨跨中：
Mmax=M1中=0.175Pl=0.175×14.87×60=156KN*cm
②弯曲应力：σmax=Mmax/W=156/(bh2/6)=0.35KN/cm2=3.5N/mm2
取1.5倍安全倍数1.5σmax=5.25＜fm=13N/mm2（安全）
③剪应力：
最大剪力出现在支座B左：Vmax=0.65P=0.65×14.87=9.7KN
最大剪应力：τmax=VS/Ib=0.08KN/cm2=0.8N/mm2＜fv=1.6N/mm2（安全）
（12cm×15cm方木的S.I值前已计算）
④挠度：
最大挠度在第1跨ωmax=1.146Pl3/(100EI)=1.146×14.87×603/(100×1000×3375)=0.011cm＜[ω]=L/200=0.3cm（安全）
（E=10000N/mm2=1000KN/cm2）
2）隔墙、立柱模型计算
隔墙与立柱先于侧墙灌注，隔墙与立柱均采用木模、钢拉杆立模，支架水平撑稳固。隔墙厚度500，立柱截面是1400×600的30根，900×700的17根，1100×700及1100×400的4根。

此页插
墙模正面示意图、墙模横剖面示意图、竖檩计算图式、横檩计算图式

（1）隔墙
①拉杆截面选择
前已计算，新浇砼侧压力为F=41.31KN/m2，则拉杆拉力F=0.6×0.3×41.31=7.44KN，加上安全系数1.5F=11154N，需Q235钢筋截面11154/205=55mm2，则选择φ14钢筋，将φ14圆钢筋加工成螺栓拉杆，每根长1120mm，两端各套丝长60mm，各配5mm厚钢垫板和配套螺栓。
②竖檩规格、间距均与侧墙同，不再检算。
③模板挠度计算（模板强度不必检算，，仅计算挠度）
侧压力F=7.44KN（前已计算），跨度L=60cm，弹模E=10000N/mm2，I=bh3/12=60×23/12=40cm4，则挠度ωmax=1.146×7.44×603/(100×1000×833)=0.02cm＜[ω]=60/200=0.3cm。（安全）
（2）立柱
本图为立柱代表断面，立模时按图示操作。模型立好后，周围利用钢管支架进行稳固，以保持柱体的垂直度和整体稳定。
柱模的强度、刚度与隔墙相同，各部位不再检算。
（B）顶板厚800~1000mm地段（按板厚1000mm计算）
1、支架稳定计算
区间隧道净宽最宽处为20839mm，最窄处为9850mm，净高皆为5300mm，支架采用扣件式φ48×3.5钢管脚手架材料满堂搭设。立杆横距为600mm，纵距为800mm，步距为800mm。
由于是地下工程，不考虑风荷载。水平杆上无施工荷载上不验算。按“JGJ120-2001”规范，主要验算立杆的强度与稳定。
1）荷载组合（一根立杆）
（1）砼菏载（静载）：按横向600mm，纵向800mm，厚1000mm，2.8×10-5N/mm3计。
N1=600×800×1000×2.8×10-5=13440N=13.44KN
（2）立杆自重：38.4N/m
N2=38.4×5=192.0N=0.19KN
（3）纵横水平杆重（6层）：
N3=38.4×6×（0.8+0.6）=322N=0.323KN
（4）扣件重：14.6N/件，有纵横剪刀撑水平剪刀撑等不利组合时，计20个扣件。
N4=14.6×20=175N=0.29KN
（5）纵横水平剪刀撑担于该杆时的增加重量：
N5=（4×+2×）×0.0384=0.24KN
（6）顶板模型纵横楞木与模板重：
N6=（0.122×0.8+0.12×0.6×4+0.8×0.6×0.02）×8=0.36KN
（7）泵送砼对顶板模板的冲击荷载
N7=
=25×1.5×0.015×（2×0.015/0.01227+）/9.8=0.59KN
r——1m3砼重25KN g——重力加速度（m/S2）
b——比例系数，与砼泵的构造与工作效率有关，柱塞式隔膜式泵取1.25～2.0，软管挤压式取1.2～1.5
Q——每小时泵送量，取0.015 m3/S
A——泵车输料管横截面面积，其中内径D=0.125m，截面积0.01227m2
h——输料管口至模板面的垂直高度，取1.5m
（8）施工荷载 按1KN（2.1KN/m2）
N8=1KN
（9）振捣荷载 按规范计0.8KN
N9=0.8KN
以上（1）至（6）项为砼、支架、模型小计NGK =14.84KN
（7）至（9）项施工荷载、砼泵及振动捣固冲击荷载，NQK =2.39KN
2）1000厚板地段立杆稳定计算
（1）立杆轴向力N=1.2∑NGK+1.4∑NQK=21.15KN
（2）最下一个步距压杆计算长度
L0=h+2a=800+2×500=1800mm
h——步长800mm a——立杆顶部自由端最大500mm
（3）压杆稳定计算
回转半径i===15.8mm
I——钢管横截面惯性矩（cm4） A——钢管横截面积（cm2）
长细比λ=μl0/i=1×1800/15.8=113.92 （μ——长度系数，两端铰支μ=1）
按JGJ130-2001钢管脚手架规范：稳定系数ψ=0.489
压杆稳定条件σ=N/ψA≤f=205 σ=19.19/(0.489×4.89)=80.25N/mm2
再采用1.5倍的安全倍数1.5σ=1.5×80.25=120.38＜f=205 N/mm2（安全）
2、支架顶承檩槽纵向方木强度计算
纵檩设于立杆顶端承檩槽内，跨度800，纵檩上密排横檩，简化为均布荷载计算。
如图：
120
100
L=800mm
L=800mm
模板
横向方木（密铺）
10cm×10cm
纵向方木
12cm×12cm
20
顶模纵剖面示意图
承檩槽

10cm×10cm
横向方木（密铺）
钢管立杆
20
12cm×12cm
纵向方木
模板
L=600mm
L=600mm
100
120
承檩槽
顶模横剖面示意图

纵檩采用120×120横截面的杉木，纵檩各跨L=800，以三跨连续梁验算。
A
B
C
D
q=0.31KN/cm
l
l
l

1）纵檩计算
（1）均布荷载
砼重Q1=0.6×0.8×1.0×2.8=1.344t=13.44KN
纵横檩及模板重：Q2=（0.1×0.1×0.6×4+0.12×0.12×0.8+0.6×0.8×0.02）×8=0.36KN
附加荷载：Q3=施工荷载1KN+振捣荷载0.8KN+泵送冲击荷载0.59KN=2.39KN
∑Q=13.44+0.36+2.39=16.19KN
均布荷载q=16.19/80=0.2KN/cm=2N/mm
（2）弯矩：
最大弯矩为B支点反弯矩Mmax=ql 2/10=0.1×0.2×80 2=128KN*cm
（3）弯曲应力：
σmax=Mmax/W=6MB支/bh2=128×6/(12×12×12)=0.44KN/cm2=4.4N/mm2〈〔fm〕=13（安全）
（4）剪应力：
最大剪力Vmax=0.6ql=0.6×0.2×80=9.6KN
静面矩S=bh2/8=12×122/8=216cm3 b——方木宽度，为12cm
惯性矩I=bh3/12=1728cm4，则最大剪应力τmax=VS/Ib
=9.6×216/(1728×12)=0.1KN/cm2=1N/mm2〈fv=1.5N/mm2（安全）
（5）挠度：
按双跨连续梁ωmax=0.5ql4/(100EI)
=0.5×0.18×804/(100×1000×1728)=0.021cm＜[ω]=L/200（安全）
2）横檩不验算，安全储备很大。
以上各项加上1.5倍安全倍数后仍是安全的。
3、墙模、柱模计算
1）侧墙模型计算
墙模正面示意图、墙模横剖面示意图、竖檩计算图式、横檩计算图式见下页。
侧墙采用木檩木模、钢管支架横向水平杆顶撑，下部受力较大处加斜撑。左侧有隔墙地段，隔墙两面对撑。计算时，竖檩受砼侧压，压头以下为均布荷载，暂以三跨连续梁计算竖檩内力与变形；横檩按水平撑纵向跨度设顶撑，跨中加密的竖檩以集中力作用于横檩跨中，亦以三跨连续梁检算，计算图式如图。
（1）竖檩计算
①新浇砼侧压力
F=0.22γc×200×β1×β2×V1/2/(T+15) =0.22×25×200×1.2×1.15×1.51/2/45=41.31 KN/m2
γc——砼容重25 KN/m3 T——砼入模温度30℃
β1——外加剂影响修正系数，当使用具有缓凝作用的外加剂时为1.2
β2——坍落度影响修正系数，当坍落度为110～150mm时取1.15
V——浇灌升高速度，取1.5m/h
最大压头h=F/γc=41.31/25=1.65m（从墙顶向下压力逐渐增加到1.65m达到最大，1.65m以下为最大值均布不变）
作用在竖向500mm跨度内的侧压力F=41.31×0.5×0.4=8.26KN
均布荷载q=8.26/50=0.165KN/cm
②弯曲应力：σmax=Mmax/W=0.1ql2/(bh2/6)=0.1×0.165×50×50×6/(10×10×10)=0.25KN/cm2=2.5N/mm2
取1.5倍安全倍数1.5σmax=3.75＜fm=13N/mm2（安全）
③剪应力：
最大剪力：Vmax=0.6ql=0.6×0.165×50=4.95KN
静面矩及惯性矩：S=bh2/8=103/8=125cm3 I=bh3/12=104/12=833cm4
最大剪应力：τmax=VS/Ib=0.074KN/cm2=0.74N/mm2〈fv=1.5N/mm2（安全，加上1.5倍安全倍数后仍是安全的）
④挠度：不检算，安全储备很大。
（符号意义同前。）
（2）横檩计算
P=13.22KN
P=13.22KN
P=13.22KN

L=800
L=800
L=800
D
C
B
A

集中力P=0.8×0.4×41.31=13.22KN （F——每平方米新浇砼侧压力41.31KN）
①按三跨连续梁计算最大弯矩，集中荷载最大弯矩出现在第1跨跨中：
Mmax=M1中=0.175Pl=0.175×13.22×80=185KN*cm
②弯曲应力：σmax=Mmax/W=185/(bh2/6)=0.64KN/cm2=6.4N/mm2
取1.5倍安全倍数1.5σmax=9.6＜fm=13N/mm2（安全）
③剪应力：
最大剪力出现在支座B左：Vmax=0.65P=0.65×13.22=8.6KN
最大剪应力：τmax=VS/Ib
=8.6×216/(1728×12)=0.09KN/cm2=0.9N/mm2＜fv=1.6N/mm2（安全）
④挠度：
最大挠度在第1跨ωmax=1.146Pl3/(100EI)
=1.146×13.22×803/(100×1000×1728)=0.045cm＜[ω]=L/200=0.4cm（安全）
（E=10000N/mm2=1000KN/cm2）

此页插
墙模正面示意图、墙模横剖面示意图、

竖檩计算图式、横檩计算图式

2）隔墙、立柱模型计算
隔墙与立柱先于侧墙灌注，隔墙与立柱均采用木模、钢拉杆立模，支架水平撑稳固。隔墙厚度400和500，立柱截面是1000×400。
（1）隔墙
①拉杆截面选择
前已计算，新浇砼侧压力为F=41.31KN/m2，则拉杆拉力F=0.4×0.4×41.31=6.61KN，加上安全系数1.5F=9914N，需Q235钢筋截面9914/205=48mm2，则选择φ14钢筋，将φ14圆钢筋加工成螺栓拉杆，每根长1120mm，两端各套丝长60mm，各配5mm厚钢垫板和配套螺栓。
②竖檩规格、间距均与侧墙同，不再检算。
③模板挠度计算（模板强度不必检算，，仅计算挠度）
侧压力F=6.61KN（前已计算），跨度L=40cm，弹模E=10000N/mm2=1000KN/cm2，I=bh3/12=50×23/12=33cm4，则挠度ωmax=1.146×6.61×403/(100×1000×33)=0.15cm＜[ω]=40/200=0.2cm。
（2）立柱
本图为立柱代表断面，立模时按图示操作。模型立好后，周围利用钢管支架进行稳固，以保持柱体的垂直度和整体稳定。
柱模的强度、刚度与隔墙相同，各部位不再检算。
（三）抗倾覆能力
1、由于支架立于基坑内且不高出地面，具有天然挡风屏障，不考虑风荷载。浇筑中采取对称浇注，不产生侧压，偶然的局部水平力不影响整个支架的安全。
2、支架横向两侧是围护结构并有间距为4m的剪刀撑加固，纵向剪刀撑一般都超过8排，间距不超过4m，端头设斜抱撑，抗倾覆能力很大，不必验算。
（四）支架模型安全度评价：
综上计算，支架及模型强度安全系数均在1.5及以上，立杆与水平杆及剪刀撑密度使支架整体刚度、稳定性均能满足规范要求，加上严密的施工控制，本方案无论对车站与区间，已具有足够的安全保证。
（五）、高支模混凝土浇筑
1、浇注前先做好围护结构止水、清凿，并冲洗干净，排干积水，再行浇注。
2、浇注顶板时，必须先中间后两侧分层对称浇注。两侧向中间回浇时，应相互覆盖1m并振捣密实。如是厚板，则按大体积砼施工。
3、商品砼申请单必须写明浇注部位砼标号，浇注数量，坍落度要求，粉煤灰与减水剂掺量，水泥种类，是否属于大体积砼，特别是立柱一般用C40，个别是C60均应特别注意，因体积小，随车供料单应特别注明，不得弄错。车站顶板砼配合比必须先进行试配，承包商试验人员应向砼供应商索取配合比试配单，经审定后再正式按审定意见修改和配料，承包商试验室定期向砼供应商索要大体积、高标号砼的配比单备查。砼配制要达到抗裂、抗渗、抗腐蚀要求。
4、主体结构一般采用泵车浇注，应分段分层浇注，随着出料口移动跟踪振捣、分层振捣。分层厚度一般不大于振动棒作用部分的1.25倍，但本工程分层厚度采用30cm，振动棒移动距离为作用半径的1.5倍，要达到卸料堆全部散开，中底部排完气泡，表面泛浆即可，也不可超捣或重复振捣，对振捣中的泌水要及时排除。
5、浇捣混凝土时要划分责任区，一段主体连续浇灌，不得停顿。做好现场记录，浇注前做好技术交底，提出技术要求，严格按照规程，不得出现露筋、蜂窝、孔洞、夹碴、泛砂、裂缝与相邻段连接不好等缺陷。各类墙、柱都要打紧内外撑，浇到位后再取掉内撑。
6、浇注中要用钢筋夹固定好环向施工缝止水带或纵向止水带，保护好止水条，勿使止水条先期受潮。底板侧墙浇注前先做好附加防水层，穿墙管预埋件做好止水措施。
7、每车都应测试坍落度，并按规定制作试件。同时多做两组，以备确定支撑、支架的具体拆除日期。
8、砼浇注完毕后12小时内（即终凝后）覆盖保温养护，对抗硫酸硅酸盐水泥拌制的砼养护以及用各类外加剂的不少于14天。强度达到1.2N/mm2之前不得在其上踩踏或安装支架模型。
9、车站主体结构侧（隔）墙与顶板分开浇注，即增加一道纵向水平施工缝，设于上腋角下200mm处，并设一条缓膨型橡胶止水条。
10、与供应商一起，做好配合比选取和混凝土材料选择及混凝土施工控制：（1）选择合适的材料
①选择标号不低于32.5#的普通硅酸盐水泥或矿渣硅酸水泥，水泥的性能指标符合（GB175-92）的规定，要选择大厂生产的稳定产品，出厂日期不超过三个月。为达防腐蚀要求，必须选用C3A、C3S少的水泥，C3A含量不大于5%；同时采用抗硫酸硅酸盐水泥制作。可在砼中掺入钢筋阻锈剂，具体按《YBJ231-91》规范执行。
②选择洁净、强度较高的骨料，砂石技术指标符合（JGJ52-92）、（JGJ53-92）标准。砂宜采用中砂，含泥量不大于3%，泥块含量不大于1%；石子最大粒径不大于40mm，含泥不大于1%，泥块含量不大于0.5%；拌合用水应采用不含有害物质的洁净水，PH值小于4大于9，硫酸盐含量超过水重量的1%，以及海水不得使用。
③根据工程需要掺入适量外加剂，如减水剂，如是大体积砼掺入缓凝减水剂，同时掺入一定量的磨细粉煤灰或磨细矿粉，以减少水泥用量和用水量，降低水化热，减少坍落度损失，减少裂缝的出现。
（2）选好配合比
根据试验确定，其抗渗等级比设计提高0.2Mpa，各项指标符合下列规定：
①每立方米砼水泥用量不少于280㎏。
②砂率宜为35-40%，灰砂比应为1∶2~1∶2.5。
③水灰比不大于0.5。
④普通防水砼坍落度不大于50mm，泵送或掺外加剂按试验确定，但应控制在120±20mm内。入模前坍落度损失≤30mm/h，坍落度总损失≤60mm。
⑤防水混凝土须掺入一定数量的二级优质粉煤灰，掺量不大于20%。砼中各类材料总碱量（Na2O当量）≤3kg/m3。
（3）严格施工控制
①搅拌时间不短于2min，并根据外加剂的要求确定搅拌时间。
②分层浇筑、分层振捣，层厚为300mm，浇注节奏尽量放慢，每层浇注完，暂停浇注，留出时间充分振捣，但相邻两层间隔时间不超过下层初凝时间；振捣时间为10~30s。
③按批准的分段设施工缝，施工缝表面应凿毛清除浮碴，浇筑前冲洗干净，铺一层20~25mm厚的同等级砂浆后浇筑砼。
④铁丝、钢筋不得触模板，穿墙件、埋件必须设止水设施，
⑤砼终凝后立即覆盖养护，养护时间不小于14天。拆模时砼表面与环境温差不大于15℃。
（4）侧墙与顶板浇筑，按例会决定不掺入UEA型膨胀剂，在供商品砼申请单中明确此点。
(六)、大体积混凝土浇注
本站顶板在8—23轴厚度为1.85m，属大体积混凝土，要采取温控措施和严密的施工措施，以保证大体积混凝土板不产生有害裂缝。
(1)裂缝产生的原因
主要由于水泥的水化热引起的温度应力和混凝土收缩引起的收缩应力，这两种应力如果超过了混凝土的抗拉强度，便容易产生裂缝。
由于结构体积大，水化热聚集在结构内部不易散失，使混凝土内部温度不断升高，砼内外温差超过限值时，其温度应力是造成裂缝的主要原因，所以必须进行以下一些必要的温度计算和应力计算。
(2)混凝土热工性能计算
皇岗站主体结构8—23轴顶板厚1.85m，采用P.O32.5抗硫酸硅酸盐水泥。
C30砼,每立方米砼水泥用量
mc=290kg/m3每千克水泥水化热Q=335J/kg,砼比热C=0.96KJ/Kg.k,砼密度P=2400Kg/m3
1).砼最高水化热绝热温度
Tmax=(Mc*Q)*(1-e-∞)/(C*P)=290*335*1/(0.96*2400)=42.166℃
2).选择6个时段,计算其水化热绝热温度