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建筑工程专业毕业设计计算书

53
2020年5月29日
文档仅供参考
2楼板设计
2.1楼面结构信息及单元划分:
结构板厚取100㎜,并在③～ⒷⒹ和Ⓓ～⑤⑦、Ⓓ～⑦⑨段设L1、L2、L3,截面均为
b×h=240×300
对楼面做一定划分并将楼梯间处做一些调整,选代表性部分作为计算单元.做法如图1:

2.2楼面荷载计算:
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　表1　　　　　　　　　　　　　　　　　
荷载种类
标准值 KN/㎡
备注

恒
荷
载
硬木地板
0.4

按楼板结构
自上向下列
15厚水泥砂浆
0.015×20=0.3
10厚水泥砂浆找平
0.01×20=0.2
100厚现浇板
0.1×25=2.5
天棚粉刷
0.18
小 计
0.4+0.3+0.2+2.5+0.18=3.58

活 载
2.0
所有房间
恒荷载分项系数γg=1.2 活载分项系数γq=1.4
楼面恒载设计值:g=1.2×3.58=4.3 KN/㎡
楼面活载设计值:q=1.4×2.0=2.8 KN/㎡
2.3标准层设计:
按弹性理论计算板,根据连续多跨双向板的实用计算法计算—跨中最大正弯矩为内支座固支时g+q/2和内支座铰支时q/2算出的弯矩和。支座最大负弯矩为内支座固支时g+q求得(取相邻板算得的负弯矩绝对值的较大值)。
g+q=4.3+2.8=7.1 KN/㎡
g+q/2=4.3+1.4=5.7 KN/㎡
q/2=1.4 KN/㎡
2.3.1板计算跨度:
内跨 Lo=Lc Lc为轴线距离
边跨 Lo=Ln+ｂ Ln净跨,ｂ为梁宽
2.3.2板弯矩计算:
考虑泊松比Vc=0.2 由于房间大小的差异,某些双向板同方向相邻跨度相差较大,因此对算得的弯矩应作一些调整。
A区格板:Lx=3.6-0.12-0.12+0.24=3.6m Ly=4.2m Lx/Ly=0.86
mx=(0.0266+0.2×0.0231)(g+q/2)Lx²+(0.0496+0.2×0.035)(q/2)Lx²
=0.0312×5.7×3.6²+0.0566×1.4x3.6²=3.341 KNZm/m
my=(0.0231+0.2x0.0266)x5.7x3.6²+(0.035+0.2x0.0496)x1.4x3.6²
=2.1+0.82=2.92 KNZm/m
mxM=-0.07x(g+q)Lx²=-0.07x7.1x3.6²=-6.44 KNZm/m
myM=-0.067x7.1x3.6²=-6.24 KNZm/m
B区格板:Lx=3.6m Ly=4.2m Lx/Ly=0.86
mx=(0.0322+0.2x0.0231)x5.7x3.6²+(0.0496+0.2x0.035)x1.4x3.6²
=2.72+1.03=3.75 KNZm/m
my=(0.0231+0.2x0.0322)x5.7x3.6²+(0.035+0.2x0.0496)x1.4x3.6²
=2.18+0.82=3.00 KNZm/m
mxM=-0.0818x7.1x3.6²=-7.53 KNZm/m
myM=-0.073x7.1x3.6²=-6.72 KNZm/m
C区格板:Lx=3.5m Ly=4.2m Lx/Ly=0.83
mx=(0.0341+0.2x0.0225)x5.7x3.5²+(0.0528+0.2x0.0342)x1.4x3.5²
=2.69+1.02=3.71 KNZm/m
my=(0.0225+0.2x0.0341)x5.7x3.5²+(0.0342+0.2x0.0528)x1.4x3.5²
=2.05+0.77=2.82 KNZm/m
mxM=-0.0851x7.1x3.5²=-7.4 KNZm/m
myM=-0.0739x7.1x3.5²=-6.43 KNZm/m
D区格板:由于D区格板在Y方向与相邻板F(G)的跨度较大,因此在按g+q/2算得的跨中弯矩曾的10%,q/2算得的跨中弯矩减小5%。
Lx=4.8m Ly=4.2m Ly/Lx=0.875
mx=(0.0161+0.2x0.0234)x5.7x4.2²+(0.0353+0.2x0.0481)x1.4x4.2²
=2.1+1.1=3.2 KNZm/m
my=(0.0234+0.2x0.0161)x5.7x4.2²x1.1+(0.0481+0.2x0.0353)x1.4
x4.2²x0.95=2.94+1.29=4.23 KNZm/m
mxM=-0.0546x7.1x4.2²=-6.84 KNZm/m
myM=-0.0739x7.1x4.2²=-7.60 KNZm/m
E区格板:同D区格板,对X向跨中弯矩进行调整
Lx=5.1m Ly=3.3m Ly/Lx=0.65
mx=(0.0183+0.2x0.0465)x5.7x3.3²x1.1+(0.0271+0.2x0.075)x1.4x3.3²
x0.95=1.88+0.61=2.49 KNZm/m
my=(0.0465+0.2x0.0183)x5.7x3.3²+(0.075+0.2x0.0271)x1.4x3.3²
=3.11+1.25=4.34 KNZm/m
mxM=-0.0777x7.1x3.3²=-6.01 KNZm/m
myM=-0.1045x7.1x3.3²=-8.08 KNZm/m
F区格板:不考虑实际周边板对跨中弯矩的影响
Lx=2.4m Ly=2.1m Ly/Lx=0.875
mx=(0.0233+0.2x0.0256)x5.7x2.1²+(0.0353+0.2x0.0481)x1.4x2.1²
=0.71+0.28=0.99 KNZm/m
my=(0.0256+0.2x0.0233)x5.7x2.1²+(0.0481+0.2x0.0353)x1.4x2.1²
=0.076+0.34=1.1
mxM=-0.067x7.1x2.1²=-2.1 KNZm/m
myM=-0.0682x7.1x2.1²=-2.1 KNZm/m
G区格板: Lx=Ly=2.1m Lx/Ly=1
mx=(0.0231+0.2x0.018)x5.7x2.1²+(0.0368+0.2x0.0368)x1.4x2.1²
=0.67+0.27=0.94 KNZm/m
my=(0.018+0.2x0.0231)x5.7x2.1²+(0.0368+0.2x0.0368)x1.4x2.1²
=0.57+0.27=0.84 KNZm/m
mxM=-0.06x7.1x2.1²=-1.88 KNZm/m
myM=-0.055x7.1x2.1²=-1.72 KNZm/m
H区格板:对X向跨中弯矩进行调整
Lx=4.5m Ly=3.3m Ly/Lx=0.73
mx=(0.0202+0.2x0.041)x5.7x3.3²x1.1+(0.0309+0.2x0.0645)x1.4x3.3²
x0.95=1.94+0.63=2.57 KNZm/m
my=(0.041+0.2x0.0202)x5.7x3.3²+(0.0645+0.2x+0.0309)x1.4x3.3²
=2.8+1.08=3.88 KNZm/m
mxM=-0.0764x7.1x3.3²=-5.91 KNZm/m
myM=-0.096x7.1x3.3²=-7.4 KNZm/m
I区格板:将Y向跨中弯矩增大10%
Lx=3.6m Ly=4.2m Lx/Ly=0.86
mx=(0.0241+0.2x0.0158)x5.7x3.6²+(0.0496+0.2x0.035)x1.4x3.6²
=2.01+1.03=3.04 KNZm/m
my=(0.0158+0.2x0.0241)x5.7x3.6²x1.1+(0.353+0.2x0.0496)x1.4x3.6²
=1.68+0.82=2.5 KNZm/m
mxM=-0.0618x7.1x3.6²=-5.69 KNZm/m
myM=-0.0549x7.1x3.6²=-5.05 KNZm/m
J区格板: Lx=3.6m Ly=4.2m Lx/Ly=0.086
mx=(0.0289+0.2x0.0157)x5.7x3.6²+(0.0496+0.2x0.035)x1.4x3.6²
=2.37+1.03=3.40 KNZm/m
my=(0.0157+0.2x0.0289)x5.7x3.6²+(0.035+0.2x0.0496)x1.4x3.6²
=1.59+0.82=2.41 KNZm/m
mxM=-0.0687x7.1x3.6²=-6.32 KNZm/m
myM=-0.0566x7.1x3.6²=-5.21 KNZm/m
其中mx‹y›为板底跨中沿X(Y)向的最大正弯矩,mxM‹y›为固定边沿X(Y)的支座负弯矩。
2.3.3板截面设计:
因短跨方向的弯矩比长跨的大,故将短跨方向的钢筋放在长跨钢筋外侧。短跨跨中截面的有效高度ho1=h-20=100-20=80mm,长跨跨中截面有效ho2=h-30=100-30=70mm.
2.3.4板配筋计算:
取内力臂系数γs=0.95, As=m/(0.95ZfyZho),板采用C20混凝土、φ8钢筋。考虑实际施工中的缺陷及日后使用的要求,以理论值作为基础适当增大配筋。各板配筋计算结果及实际配筋见表2:
表2
截 面
ho
(mm)
m
(KNZm/m)
As
(mm²/m)
配筋
实有As
(mm²/m)

跨

中
A
区格
X向
80
3.41
209
Φ8@180
279
Y向
70
2.92
209
Φ8@180
279
B
区格
X向
80
3.75
234
Φ8@150
335
Y向
70
3.0
214
Φ8@180
279
C
区格
X向
80
3.71
232
Φ8@150
335
Y向
70
2.82
202
Φ8@180
279
D
区格
X向
70
3.2
229
Φ8@150
335
Y向
80
4.23
265
Φ8@150
335
E
区格
X向
70
2.49
178
Φ8@180
279
Y向
80
4.34
272
Φ8@180
335
F
区格
X向
70
0.99
71
Φ8@200
251
Y向
80
1.1
69
Φ8@200
251
截 面
ho
(mm)
m
(KNZm/m)
As
(mm²/m)
配筋
实有As
(mm²/m)

跨中

G
区格
X向
70
0.94
60
Φ8@200
251
Y向
80
0.84
53
Φ8@200
251
H
区格
X向
70
2.57
184
Φ8@180
279
Y向
70
3.88
243
Φ8@150
335
I
区格
X向
80
3.04
190
Φ8@180
279
Y向
70
2.50
179
Φ8@180
279
J
区格
X向
80
3.4
213
Φ8@180
279
Y向
70
2.41
213
Φ8@180
279

支

座
A-E
80
-8.08
506
Φ8@100
503
A-D
80
-6.84
428
Φ8@100
503
D-E
80
-8.08
506
Φ8@100
503
D-F
80
-7.6
476
Φ8@100
503
D-C
80
-7.6
476
Φ8@100
503
D-D
80
-6.84
428
Φ8@110
457
D-G
80
-7.6
476
Φ8@100
503
D-H
80
-7.6
476
Φ8@100
503
D-I
80
-6.84
428
Φ8@100
503
F-G
80
-2.1
132
Φ8@200
251
C-B
80
-7.53
471
Φ8@100
503
C-J
80
-7.4
463
Φ8@100
503
I-H
80
-7.4
463
Φ8@100
503
I-I
80
-5.69
356
Φ8@110
457
I-J
80
-5.21
326
Φ8@110
457
J-J
80
-6.32
396
Φ8@110
457
E-F
80
-6.01
376
Φ8@110
457
H-G
80
-5.91
370
Φ8@110
457
A-B
80
-6.72
421
Φ8@110
457
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　续表2
2.3.5楼面梁设计
选L1作为计算构件,截面bxh=240x300
2.3.5.1受力分析及内力计算
根据双向板传力方式,可知L1除承受自重外还承受由A区板传来的梯形分布荷载和D区传来的三角形分布荷载. 如图2:

L1与圈梁整浇,故将L1两端作为固支
(1)、由梯形分布引起的支座弯矩:
将梯形分布荷载转化为等效均布荷载qe,它是根据支座弯矩相等的条件求出的

qM=0.5xql=0.5x7.1x3.6=12.78 KN/m
qe=(1-2α²+α³)qM=(1-2x0.43²+0.43³)x12.78=9.1 KN/m
MM支=-(1/12)xqexl²=-(1/12)x9.1x4.2²=-13.4 KNZm
根据算得的支座弯矩和梁上荷载分布的实际情况,由平衡条件计算梁的跨中弯矩和支座剪力。见图3

由平衡条件求得 MM中=7.87 KNZm QM支=15.34 KN
(2)、由三角形分布引起的支座弯矩:
将三角形分布荷载转化为等效均布荷载
qM=0.5xqxl=0.5x7.1x4.2=14.91 KN/m
qe=(5/8)qM=9.32 KN/m
MMM支=-(1/12)xqexl²=-(1/12)x9.32x4.2²=-13.7 KN/m
按荷载分布实际情况计算梁跨中弯矩和支座剪力

由平衡条件求得 MMM中=8.23 KNZm QMM支=15.66 KN
(3)、梁自重产生的荷载
q=25x0.24x(0.3-0.1)=1.2 KN/m
MMMM支=-(1/12)ql²=-(1/12)x1.2x4.2²=-1.76 KNZm
MMMM中=(1/24)ql²=(1/24)x1.2x4.2²=0.88 KNZm
QMMM支=0.5x1.2x4.2=2.52 KN
M中=∑M中=7.87+8.23+0.88=16.98 KNZm
M支=∑M支=-13.4-13.7-1.76=-28.86 KNZm
Q支=∑Q支=15.34+15.66+2.52=33.52 KNZm
考虑内力重分布对支座弯矩进行调幅将支座弯矩减小20%,相应将跨中弯矩增大30%。
M支=-28.86x0.8=-23 KNZm
M中=16.98x1.3=22.1 KNZm
2.3.5.2配筋计算:
(1)跨中弯矩配筋:
梁采用C20混凝土,HRB335钢筋。梁按T型截面计算
α1=1.0 fc=9.6N/mm² ft=1.1N/mm² fy=300N/mm² ho=300-35=265mm bMf=1000mm
α1fcbMfhMf(ho-0.5hMf)=1.0x9.6x1000x100x(265-0.5x100)=206.4 KNZm
>22.1 KNZm 属于第一种类型的T型梁
αs=M/(α1fcbMfho²)=22.1x10ˆ6/(1.0x9.6x1000x265²)=0.033
=0.55
γs=0.5x(1+)=0.98
As=M/(fyγsho)=22.1x10ˆ6/(300x0.98x265)=284 mm²
选用3φ12　 实有As=339 mm²
ρ=339/(240x265)=0.53%>45xft/fy=45x1.1/300=0.165% 满足最小配箍率
(2)支座负弯矩配筋:
αs=M/(α1fcbho²)=23x10ˆ6/(1.0x9.6x240x265²)=0.14
ξ==0.15<ξb=0.55
γs=0.5x(1+)=0.92
As=M/(fyγsho)=23x10ˆ6/(300x0.92x265)=314.5mm²
选用3φ12 As=339 mm²
(3)斜截面承载力验算:
0.25βcfcbho=0.25x1.0x9.6x240x265=154.2 KN>33.52 KN　截面符合要求
0.7ftbho=0.7x1.1x240x265=48.97>33.52 KN
只需构造配筋,选配φ8@150
ρsv=2x50.3/(240x150)=0.28%>ρsvmin=0.24xft/fyv=0.24x1.1x210=0.126%
L2、L3配筋方式同L1
2.4一层设计:
一层荷载、板的布置方式、板配筋同标准层。各梁截面改为bxh=370x300。
一层L1配筋计算:
梁自重产生的线荷载:q=25x0.37x(0.3-0.1)=1.85 KN/m
MMMM支=-(1/12)ql²=-(1/12)x1.85x4.2²=-2.72 KNZm
MMMM中=(1/24)ql²=(1/24)x1.85x4.2²=1.36 KNZm
QMMM支=0.5x1.85x4.2=3.89 KN
经调幅后,梁各内力:M中=22.7 KNZm M支=-23.8 KNZm Q支=34.89 KN
由于荷载增加不大且考虑T型梁受压翼缘增大等因素,可按标准层L1配筋。
2.4.2板内力及配筋计算:Lx=3.5m Ly=4.2m Lx/Ly=0.83
mx=(0.0301+0.2x0.0152)x8.0x3.5²+(0.0528+0.2x0.0342)x1.4x3.5²
=3.24+1.02=4.27 KNZm/m
my=(0.0152+0.2x0.0301)x8.0x3.5²+(0.0342+0.2x0.0528)x1.4x3.5²
=2.08+0.77=2.85 KNZm/m
mxM=-0.0705x9.4x3.5²=-8.11 KNZm/m
myM=-0.0568x9.4x3.5²=-6.54 KNZm/m
　X向跨中As=m/(0.95ZfyZho)＝4.27x10ˆ6/(0.95x210x80)=267 mm² 配φ8@150
Y向跨中As=2.85x10ˆ6/(0.95x210x70)=204 mm² 配φ8@180
C-B支座 As=8.11x10ˆ6/(0.95x210x80)=508 mm² 配φ8@100
C-D支座 As=7.6x10ˆ6/(0.95x210x80)=476 mm² 配φ8@100
　2.4.3楼面洞口计算:
　　　　在洞口边设置暗梁AL1 bxh=550x100 采用HRB335钢筋。
　　　　将相邻板上一半荷载全传给暗梁,则暗梁所受均布线荷载
P=0.5x3.5x7.1=12.43　KN/m 取暗梁的计算跨度lo=3.0m
跨中弯矩M=0.1xPxlo²=0.1x12.43x3²=11.2 KNZm
暗梁采用双筋截面配筋:ho=100-40=60mm aMs=20mm b=550mm
取ξ＝ξb=0.55
Mu2=α1fcbho²ξb(1-0.5ξb)=1.0x9.6x550x60²x0.55x(1-0.5x0.55)=7.58 kNZm
AMs=(M-Mu2)/[fMy(ho-aMs)]=3.62x10ˆ6/(300x40)=302 mm²
As=ξbα1fcbho/fy+AMsfMy/fy=0.55x1.0x9.6x550x60/300+302=882.8mm²
受拉钢筋配6φ14　As=923mm² 受压钢筋配4φ10 As=314mm² 箍筋配φ6@150
夹层其它部分配筋同标准层。楼梯间板底钢筋X向由C区通长配置,Y向配φ8@180
考虑开洞影响 将F、G区格在Y向加大板底配筋为φ8@180

3斜屋面板计算
3.1屋面结构信息及单元划分:
结构板厚取120mm,屋面倾角tgα=0.5 cosα=0.894 ,在Ⓓ～⑤⑦、Ⓓ～⑦⑨段设梁LM2、LM3,截面均为bxh=240x300。
对屋面板进行一定的划分,选代表性部分作为计算单元。具体做法如图5:

3.2荷载计算:
将屋面斜向均布荷载折算成水平均布荷载
表4
荷载种类
标准值 KN/m²
备注

恒
荷
载

水泥瓦
0.5/0.894=0.56
不上人
屋面活载
取0.6KN/m²
平铺油毡一层
0.05/0.894=0.06
20厚找平层
0.02x20/0.894=0.45
120厚现浇板
0.12x25/0.894=3.36
天棚粉刷
0.16/0.894=0.18
小计
0.56+0.06+0.45+3.36+0.18=4.61

活载
0.6/0.894=0.7

恒荷载分项系数γg=1.2 活载分项系数γq=1.4
屋面恒载设计值:g=1.2x4.61=5.53 KN/m²
屋面活载设计值:q=1.4x0.7=1.0 KN/m²
按弹性理论计算板配筋(暂不考虑老虎窗及屋顶窗对配筋的影响,即按整板计算)
根据连续多跨双向板的实用计算法计算。
g+q=5.53+1.0=6.53 KN/m²
g+q/2=5.53+0.5=6.03 KN/m²
q/2=0.5 KN/m²
3.3计算跨度:
内跨:Lo=Lc Lc为轴线距离
边跨:Lo=Ln+b Ln为净跨,b为梁宽
3.4板弯矩计算:
考虑泊松比Vc=0.2。由于屋面板的活荷载较小,因此不对弯矩进行调整。
A 区格板:Lx=8.4m Ly=4.2m Ly/Lx=0.5
mx=(0.0089+0.2x0.0409)x6.03x4.2²+(0.0174+0.2x0.0965)x0.5x4.2²
=1.82+0.32=2.14 KNZm/m
my=(0.0409+0.2x0.0089)x6.03x4.2²+(0.0965+0.2x0.0174)x0.5x4.2²
=4.54+0.88=5.42 KNZm/m
mxM=-0.569x6.53x4.2²=-6.55 KNZm/m
myM=-0.0836x6.53x4.2²=-9.63 KNZm/m
B 区格板:Lx=3.6m Ly=4.2m Lx/Ly=0.86
mx=(0.0368+0.2x0.0347)x6.03x3.6²+(0.0496+0.2x0.035)x0.5x3.6²
=3.42+0.37=3.79 KNZm/m
my=(0.0347+0.2x0.0368)x6.03x3.6²+(0.035+0.2x0.0496)x0.5x3.6²
=3.29+0.29=3.58 KNZm/m
mxM=0
myM=-0.0961x6.53x3.6²=-8.13 KNZm/m
C 区格板:Lx=5.1m Ly=3.3m Ly/Lx=0.65
mx=(0.0183+0.2x0.0465)x6.03x3.3²+(0.0271+0.2x0.075)x0.5x3.3²
=1.81+0.23=2.04 KNZm/m
my=(0.0465+0.2x0.0183)x6.03x3.3²+(0.075+0.2x0.0271)x0.5x3.3²
=3.29+0.44=3.73
mxM=-0.0777x6.53x3.3²=-5.53 KNZm/m
myM=-0.1045x6.53x3.3²=-7.43 KNZm/m
D 区格板:Lx=2.4m Ly=2.1m Ly/Lx=0.875
mx=(0.0233+0.2x0.0256)x6.03x2.1²+(0.0353+0.2x0.0481)x0.5x2.1²
=0.76+0.1=0.86 KNZm/m
my=(0.0256+0.2x0.0233)x6.03x2.1²+(0.0481+0.2x0.0353)x0.5x2.1²
=0.8+0.12=0.92 KNZm/m
mxM=-0.067x6.53x2.1²=-1.93 KNZm/m
myM=-0.0682x6.53x2.1²=-1.96 KNZm/m
E 区格板:Lx=2.1m Ly=2.1m Lx/Ly=1
mx=(0.0231+0.2x0.018)x6.03x2.1²+(0.0368+0.2x0.0368)x0.5x2.1²
=0.71+0.1=0.81 KNZm/m
my=(0.018+0.2x0.0231)x6.03x2.1²+(0.0368+0.2x0.0368)x0.5x2.1²
=0.6+0.1=0.7 KNZm/m
mxM=-0.06x6.53x2.1²=-1.73 KNZm/m
myM=-0.055x6.53x2.1²=-1.58 KNZm/m
F 区格板:Lx=2.6m Ly=5.7m Lx/Ly=0.45 取0.5 将算得的X向跨中弯矩增大10%
mx=(0.0888+0.2x0.0249)x6.03x2.6x1.1+(0.0965+0.2x0.0174)x0.5x2.6²
=4.21+0.34=4.55 KNZm/m
my=(0.0249+0.2x0.0888)x6.03x2.6²+(0.0174+0.2x0.0965)x0.5x2.6²
=1.74+0.12=1.86 KNZm/m
myM=-0.1215x6.53x2.6²=-5.36 KNZm/m
G 区格板:Lx=8.4m Ly=4.2m Ly/Lx=0.5
mx=(0.0038+0.2x0.04)x6.03x4.2²+(0.0174+0.2x0.0965)x0.5x4.2²
=1.26+0.32=1.58 KNZm/m
my=(0.04+0.2x0.0038)x6.03x4.2²+(0.0965+0.2x0.0174)x0.5x4.2²
=4.34+0.88=5.22 KNZm/m
mxM=-0.057x6.53x4.2²=-6.57 KNZm/m
myM=-0.0829x6.53x4.2²=-9.55 KNZm/m
H 区格板:Lx=3.6m Ly=4.2m Lx/Ly=0.86
mx=(0.0322+0.2x0.0231)x6.03x3.6²+(0.0496+0.2x0.035)x0.5x3.6²
=2.88+0.37=3.25 KNZm/m
my=(0.0231+0.2x0.0322)x6.03x3.6²+(0.035+0.2x0.0496)x0.5x3.5²
=2.31+0.29=2.6 KNZm/m
mxM=-0.0818x6.53x3.6²=-6.92 KNZm/m
myM=-0.073x6.53x3.6²=-6.18 KNZm/m
I 区格板:Lx=4.5m Ly=3.3m Ly/Lx=0.73
mx=(0.0202+0.2x0.041)x6.03x3.3²+(0.0309+0.2x0.0645)x0.5x3.3²
=1.86+0.24=2.1 KNZm/m
my=(0.041+0.2x0.0202)x6.03x3.3²+(0.0645+0.2x0.0309)x0.5x3.3²
=2.96+0.38=3.34 KNZm/m
mxM=-0.0764x6.53x3.3²=-5.43 KNZm/m
myM=-0.096x6.53x3.3²=-6.83 KNZm/m
截 面
ho
(mm)
M
(KNZm/m)
As
(mm²/m)
配筋
实有As
(mm²/m)

跨

中
A
区格
X向
90
2.14
119
Φ8@150
335
Y向
100
5.42
271
Φ8@150
335
B
区格
X向
100
3.79
190
Φ8@150
335
Y向
90
3.58
199
Φ8@150
335
C
区格
X向
90
2.04
114
Φ8@150
335
Y向
100
3.73
187
Φ8@150
335
D
区格
X向
90
0.86
48
Φ8@150
335
Y向
100
0.92
46
Φ8@150
335
E
区格
X向
100
0.81
41
Φ8@150
335
Y向
90
0.7
39
Φ8@150
335
F
区格
X向
100
4.55
228
Φ8@150
335
Y向
90
1.86
103
Φ8@150
335
G
区格
X向
90
1.58
88
Φ8@150
335
Y向
100
5.22
262
Φ8@150
335
H
区格
X向
100
3.25
163
Φ8@150
335
Y向
90
2.6
145
Φ8@150
335
3.5板截面设计
短跨跨中截面的有效高度ho1=120-20=100mm,长跨跨中截面有效度ho2=120-30=90mm
考虑屋面板受环境因素影响较大,防止其在正常使用阶段产生较大裂缝。屋面板上层钢筋不宜断开,若断开需另加温度钢筋。
3.6板配筋计算:取内力臂系数γs=0.95, As=m/(0.95ZfyZho),板采用C20混凝土、φ8钢筋。各板的配筋结果及实际配筋见下表: 表5

续表5
截 面
ho
(mm)
M
(KNZm/m)
As
(mm²/m)
配筋
实有As
(mm²/m)
跨
中
I
区格
X向
90
2.1
117
Φ8@150
335
Y向
100
3.34
167
Φ8@150
335

支

座
A-B
100
-9.63
483
Φ8@100
503
A-C
100
-9.63
483
Φ8@100
503
A-D
100
-9.63
483
Φ8@100
503
A、G-F
100
-9.63
483
Φ8@100
503
A-G
100
-6.57
329
Φ8@100
503
G-E
100
-9.55
478
Φ8@100
503
G-I
100
-9.55
478
Φ8@100
503
G-H
100
-9.55
478
Φ8@100
503
G-G
100
-6.57
329
Φ8@100
503
H-H
100
-6.92
346
Φ8@100
503
C-D
100
-5.53
277.19
Φ8@100
503
D-E
100
-1.93
96.74
Φ8@100
503
E-I
100
-5.43
272
Φ8@100
503

3.7屋面梁设计:
选LM2作为配筋计算构件:(屋面梁均按LM2方式配筋)
截面尺寸bxh=240x300 采用C20混凝土,HRB335钢筋
将梁两相邻板各一半荷载视为全由LM2承担,则梁承受的均布线荷载
P=0.5x2.1x6.53+0.5x4.2x6.53+25x0.24x(0.3-0.12)
=6.86+13.71+1.2=21.77 KN/m
支座弯矩M支=-(1/12)xPxL²=-21.77x2.4²/12=-10.45 KNZm
考虑内力重分布对支座弯矩进行调幅:M支=0.8x10.45=8.36 KNZm
根据平衡条件:得跨中弯矩M中=7.31 KNZm
(1)、跨中配筋: αs=M/(α1fcbho²)=7.31x10ˆ6/(1.0x9.6x240x265²)=0.045
γs=0.5x(1+)=0.98
As=M/(fyγsho)=7.31x10ˆ6/(300x0.98x265)=93.8 mm²
选用2φ12 As=226 mm²
ρ=226/(240x265)=0.35%>45xft/fy=45x1.1/300=0.214% 满足最小配筋率
(2)、支座配筋:αs=M/(α1fcbho²)=8.36x10ˆ6/(1.0x9.6x240x265²)=0.052
γs=0.5x(1+)=0.97
As=M/(fyγsho)=8.36x10ˆ6/(300x0.97x265)=108 mm²
选用2φ12 As=226 mm²
(3)、斜截面承