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砌体结构手算计算书.doc

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文档编号：4687925

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1、工程设计计算书工程名称：社区居委会拆迁安置楼2#设计编号：专业：结构设计计算：校对：审核：二零零五年十月目录一、荷载统计4恒、活荷载41.屋面荷载41)平屋面 h=120mm42)坡屋面 h=120mm42.楼面荷载41)客厅餐厅卧室阁楼h=100mm42)南阳台h=100mm53.楼梯间楼面荷载（踏步尺寸280156）5二.风荷载6二、基础设计61.基础顶荷载标准值62、基础荷载统计及截面设计93.基础配筋计算9三、现浇楼板配筋计算101. 3.6m5.1m102. 3.6m4.2m103. 3.3m5.1m114. 3.9m5.1m115. 4.2m5.1m1

2、16. 3.9m4.2m12四、结构梁配筋计算12一）、储藏室五层121.L01: bh=150250122.L02: bh=150130133.L03: bh=150130134.L04: bh=240300135.L05: bh=240300136.L06: bh=240300147LL01: bh=240300148XL01: bh=24030015二）、六层151.L01: bh=150250152.L02: bh=200300153.L03: bh=150300164.L04: bh=200300165.L05: bh=240300176.L06: bh=240300177.L07:

3、 bh=240300178.L08: bh=150250179LL01: bh=2403001810LL02: bh=2403001811XL01: bh=24030018五、墙体验算18一）.高厚比验算181）储藏室19外纵墙：19内纵墙：19内横墙：19.自承重墙验算h=120mm192）一五层19外纵墙：19内纵墙：20内横墙20.自承重墙验算h=120mm203）六层20外纵墙：20二）.墙体受压计算201.一层212.地下室21三）.砌体局部受压计算24六、楼梯计算251.楼梯板252.平台板253.平台梁26七.雨蓬计算:26（一）雨蓬板26（二）雨蓬梁27抗弯计算27(三)

4、雨蓬的抗倾覆验算28八.抗震验算29一、荷载统计恒、活荷载1.屋面荷载1)平屋面 h=120mm 20厚1：3水泥砂浆找平层 200.02=0.40 KN/高聚物改性沥青防水卷材 0.50KN/30mm厚1:3水泥砂浆4200双向配筋 250.03=0.75KN/35厚无溶剂聚氨硬泡保温层 40.035=0.14 KN/1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%最小40厚 2.5(0.04+4.20.02/2)=0.21 KN/120厚钢筋混凝土板 250.12=3.0 KN/涂料顶棚 0. 5 KN/屋面恒荷载合计 gk =5.5 KN/ 取5.5 KN/屋面活载 qk =0.5 KN/屋面荷载： 5.5

5、+0.5=6.0KN/屋面荷载设计值 5.51.2+0.51.4=7.3 KN/2)坡屋面 h=120mm水泥挂瓦条挂机制瓦 0.55 KN/40mm厚C15细石混凝土配钢筋网 1.00 KN/防水卷材 0.40KN/20厚1：3水泥砂浆找平层 0.40 KN/35厚无溶剂聚氨硬泡保温层 0.14 KN/120厚钢筋混凝土板 3.00 KN/涂料顶棚 0. 50KN/屋面恒荷载合计 gk =5.99 KN/ 取6.0 KN/屋面活载 qk =0.5 KN/屋面荷载： 6.0+0.5=6.5KN/屋面荷载设计值 61.2+0.51.4=7.9 KN/2.楼面荷载1) 客厅餐厅卧室阁楼h=1

6、00mm50mm厚C20细石混凝土面层 240.05=1.2KN/100厚钢筋混凝土板 250.1=2.5 KN/涂料顶棚 0.5 KN/楼面荷载合计： gk =4.2 KN/楼面活载 qk =2.0 KN/楼面荷载： 4.2+2=6.2KN/楼面荷载设计值 4.21.2+2.01.4=7.84 KN/2) 南阳台h=100mm25mm厚1:2.5水泥砂浆面层 200.025=0.5KN/100厚钢筋混凝土板 250.1=2.5 KN/涂料顶棚 0.5 KN/楼面荷载合计： gk =3.5 KN/楼面活载 qk =2.0 KN/楼面荷载： 3.5+2=5.5KN/楼面荷载设计值 3.51.2+

7、2.01.4=7 KN/3）客厅卧室大房间 h=120mm50mm厚C20细石混凝土面层 240.05=1.2KN/楼面恒荷载： 250.12=3.0 KN/涂料顶棚 0.5 KN/楼面荷载合计： gk =4.7 KN/楼面活载： qk =2.0KN/楼面荷载： 4.7+2.0=6.7KN/楼面荷载设计 4.71.2+2.01.4=8.44KN/4）厨房卫生间 h=80mm5mm厚水泥砂浆贴10mm厚300300防滑地砖 0.34 KN/20mm水泥砂浆面层 200.02=0.4 KN/1:3水泥砂浆找坡最低30mm厚 20(0.03+2.70.01/2)=0.87 KN/防水层 0.4

8、 KN/15厚1:3水泥砂浆找平 200.015=0.3 KN/楼面恒荷载： 250.08=2.0KN/涂料顶棚 0.5 KN/楼面荷载合计： gk =4.81 KN/ 取4.85 KN/楼面活载： qk =2.0 KN/楼面荷载： 4.85+2.0=6.85KN/楼面荷载设计 4.851.2+2.01.4=8.62KN/3.楼梯间楼面荷载（踏步尺寸280156）tg=156/280=0.557 、 cos=0.874, 设楼梯板厚h=100mm5厚胶粘剂贴20厚大理石板（0.28+0.156）0.66/0.28=1.03 KN/20厚1:2水泥砂浆找平层 (0.28+0.156)200.0

9、2/0.28=0.62 KN/三角形踏步 1/20.280.15625/0.28=1.95 KN/斜板 0.125/0.874=2.86KN/涂料顶棚： 0.5/0.874=0.57 KN/楼梯间楼面荷载合计 gk =7.03 KN/ 取7.05 KN/楼面活载 qk =2.0 KN/楼面荷载： 7.05+2=9.05KN/楼面荷载设计值 7.051.2+2.01.4=11.26 KN/双面粉刷的240mm厚砖墙自重为5.24 KN/；双面粉刷的370mm厚砖墙自重为7.62 KN/；门窗自重为0.5 KN/。恒荷载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.4。二.风荷载风压标准值计算公式：w=z

10、szw0因结构高度H=19.0530m，可取z=1.0，对于矩形平面s=1.3，z可查荷载规范，将风荷载换算成沿楼层高均布风荷载设计值，由风荷载引起的弯矩M=qHi2/12;计算过程如下：风荷载计算层次zszzw0wqyM71.01.317.81.200.60.9360.858 0.5661.01.3151.140.60.8890.8580.5651.01.312.21.060.60.8270.8580.5641.01.39.41.00.60.780.8580.5631.01.36.61.00.60.780.8580.5621.01.33.81.00.60.780.8580.5611.01.3

11、1.01.00.60.780.8580.07二、基础设计1.基础顶荷载标准值Q1（/）:按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来： (6.0+0.5)1/45.1=8.29 KN/m顶层墙自重: 5.24(0.9+2.7/2)=11.79 KN/m一六层楼面传: (4.2+2.0)1/45.16=47.43 KN/m一六层墙体自重： 5.242.86=88.03 KN/m底层楼面传来： (4.2+2.0)1/45.1=7.91 KN/m底层墙自重： 7.622.2=16.76 KN/m小计： gk =180.21 KN/m Q2（/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：

12、(6.0+0.5)1/4(5.1+5.1)=16.58 KN/m顶层墙自重: 5.24(0.9+2.7/2)=11.79 KN/m一六层楼面传: (4.2+2.0)1/4(5.1+5.1)6=94.86 KN/m一六层墙体自重： 5.242.86=88.03 KN/m底层楼面传来： (4.2+2.0)1/4(5.1+5.1)=15.82 KN/m底层墙自重： 5.242.2=11.53 KN/m小计： gk =238.61KN/mQ3（/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来： (5.5+0.5)1/4(5.1+5.1)=15.30 KN/m顶层墙自重: 5.242.4=12.58

13、 KN/m一六层楼面传: (4.2+2.0)1/45.1+(4.7+2.0)5.11/46=98.69 KN/m一六层墙体自重： 5.242.86=88.03 KN/m底层楼面传来： (4.2+2.0)1/45.1+(4.7+2.0)1/45.1=16.45 KN/m底层墙自重： 5.242.2=11.53 KN/m小计： gk =242.58 KN/m Q4（/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来： (6.0+0.5)1/4(4.5+4.5)=14.63 KN/m顶层墙自重: 5.24(0.9+2.7/2)=11.79 KN/m一六层楼面传: (4.2+2.0)1/4(4.5+

14、4.5)6=83.70 KN/m一六层墙体自重： 5.242.86=88.03 KN/m底层楼面传来： (4.2+2.0)1/4(4.5+4.5)=13.95 KN/m底层墙自重： 5.242.2=11.53 KN/m小计： gk =223.63 KN/m Q5（/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来： (6.0+0.5)1/4(5.1+5.1)=16.58 KN/m顶层墙自重: 5.24(0.9+2.7/2)=11.79 KN/m一六层楼面传: (4.7+2.0)1/4(5.1+5.1)6=102.51 KN/m一六层墙体自重： 5.242.86=88.03 KN/m底层楼面传

15、来： (4.7+2.0)1/4(5.1+5.1)=17.09 KN/m底层墙自重： 5.242.2=11.53 KN/m小计： gk =247.53KN/mQ6（/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来： (6.0+0.5)1/43.5+(6.0+0.5)1/22.6=14.14KN/m顶层墙自重: 5.242.25=11.79KN/m一六层楼面传: (4.85+2.0)1/43.56+(7.05+2.0)1/22.65+(4.2+2.0)1/22.6=102.85KN/m一六层墙体自重： (5.242.85.7-1.02.10.5)5.76=86.93 KN/m底层楼面传来： (

16、4.85+2.0)1/43.5+(7.05+2.0)1/22.6=17.76 KN/m底层墙自重： 5.242.2=11.53KN/m小计： gk =245KN/mQ7（/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来： (5.5+0.5)1/44.2=6.3 KN/m顶层墙自重: (5.244.22.4-2.72.40.5)4.2=11.80 KN/m一六层楼面传: (4.7+2.0)1/44.26+(3.5+2.0)1/21.55=62.84 KN/m一六层墙体自重： (5.242.84.2-2.72.40.5)4.26=83.40 KN/m底层楼面传来： (4.7+2.0)1/44.

17、2+(3.5+2.0)1/21.5=11.16 KN/m底层墙自重： 7.622.2=16.76KN/m小计： gk =192.26KN/mQ8（/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来： (6.0+0.5)1/43.9=6.3 KN/m顶层墙自重: (5.243.92.25-2.11.80.5)3.9=11.30KN/m一六层楼面传: (4.2+2.0)1/43.96=36.27 KN/m一六层墙体自重： (5.242.83.9-2.11.80.5)3.96=85.12 KN/m底层楼面传来： (4.2+2.0)1/43.9=6.05 KN/m底层墙自重： 7.622.2=16.

18、76KN/m小计： gk =161.80KN/mQ9（/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来： (6.0+0.5)1/43.5=5.69 KN/m顶层墙自重: (5.243.92.25-1.81.50.5)3.5=11.40KN/m一六层楼面传: (4.85+2.0)1/43.56=35.96 KN/m一六层墙体自重： (5.242.83.9-1.81.50.5)3.96=85.96KN/m底层楼面传来： (4.85+2.0)1/43.5=5.99 KN/m底层墙自重： 7.622.2=16.76KN/m小计： gk =163.83KN/m2、基础荷载统计及截面设计由地质报告，f

19、ak=800kpa及fak=1600kpa,取基础埋深分别为d=1.2m及d=0.6m根据各墙体底部内力及F/(f-rd)公式，条形基础取1m宽度计算得各基础的截面尺寸如下：Q1（/） gk =180.21 KN/m b180.21/800=0.225 取b=600mmQ2（/）gk =238.61KN/m b238.61/800=0.298 取b=600mmQ3（/） gk =242.58 KN/m b242.58/800=0.30取b=600mmQ4（/）： gk =223.63 KN/m b223.63/1600=0.140 取b=600mmQ5（/）：gk =247.53KN/m b2

20、47.53/800=0.31 取b=600mmQ6（/）：gk =245KN/m b245/800=0.31 取b=600mmQ7（/）: gk =192.26KN/m b192.26/800=0.24 取b=600mmQ8（/）：gk =161.80KN/m b161.80/800=0.2 取b=600mmQ9（/）gk =163.83KN/m b163.83/800=0.20 取b=600mm3.基础配筋计算按荷载基本组合统计设计值：L=a=1m,a1=b1采用C25,as=40,h0=h-401-1:F=192.26KN/m b=600mm M=2.20KNMG=mAd=200.61.2

21、=14.4KNNb=F+G=14.4+192.26=206.66 KNPKmax=Nb/A+ M /W=206.66/0.6+2.206/0.61.02=344.43+22=458.55800KpaPmax=N/A+ M /W=258.33/0.6+2.201.256/0.61.02=430.54+27.5=458.04Pmin=N/A- M /W=258.33/0.6-2.201.256/0.61.02=430.54-27.5=403.04P=（1-a/b）Pmax+ a Pmin /b=(1-0.18/0.6)458.04+0.18403.04/0.6=320.63+120.92=441.

22、54M=1/12a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l=1/120.182(21+1)(458.04+441.54-214.4/0.6)+(458.04-441.54)1=6.9KNMAs=M/0.9fyh0=6.9106/(0.9300260)=98.29*2根据构造要求选用102002-2:F=247.53KN/m b=600mm G=mAd=200.61.2=14.4KNNb=F+G=14.4+247.53=261.93 KNP=N/A=327.41/0.6=546.55M=1/12a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l=1/120.1

23、82(21+1)(546.552-214.4/0.6)=2.82KNMAs=M/0.9fyh0=2.82106/(0.9300260)=40.202根据构造要求选用10200三、现浇楼板配筋计算虚线所示为简支端，为固定端，C20 HRB400,各主要板块计算配筋如下1. 3.6m5.1m/P=g+q=7.84KN/m2 h=100 L01/L02=（3.6-0.24）/（5.1-0.24）=0.692 PL02 =7.843.362 =88.51 KNMMX=(0.0491+0.20.0144)88.51=4.60KNM 选用8200 AS=2512MY=(0.0144+0.20.0491)8

24、8.51=2.14KNM 选用8200 AS=2512MX0=0.109488.51=9.69KNM AS=368.492选用8150 AS=33522. 3.6m4.2m/P=g+q=7.84KN/m2 h=100 L01/L02=（3.6-0.24）/（4.2-0.24）=0.852 PL02 =7.843.362 =88.51 KNMMX=(0.04+0.20.0204)88.51=3.90KNM 选用8200 AS=2512MY=(0.0204+0.20.04)88.51=2.51KNM 选用8200 AS=2512MX0=0.096588.51=8.54KNM AS=320.902选

25、用8150 AS=33523. 3.3m5.1m/P=g+q=7.84KN/m2 h=100 L01/L02=（3.3-0.24）/（5.1-0.24）=0.632 PL02 =7.843.062 =73.41 KNMMX=(0.0396+0.20.0051)73.41=2.98KNM 选用8200 AS=2512MY=(0.0051+0.20.0396)73.41=0.96KNM 选用8200 AS=2512MX0=0.082973.41=6.09KNM AS=223.262选用8150 AS=33524. 3.9m5.1m/P=g+q=7.84KN/m2 h=100 C20 HRB400L

26、01/L02=（3.9-0.24）/（5.1-0.24）=0.752 PL02 =7.843.662 =105.02 KNMMX=(0.0366+0.20.0088)105.02=4.03KNM 选用8200 AS=2512MY=(0.0088+0.20.0366)105.02=1.69KNM 选用8200 AS=2512MX0=0.0799105.02=8.39KNM AS=314.752选用8150 AS=33525. 4.2m5.1m/P=g+q=8.44KN/m2 h=120 C20 HRB400L01/L02=（4.2-0.24）/（5.1-0.24）=0.812 PL02 =8.4

27、43.962 =132.35 KNMMX=(0.0349+0.20.0106)132.35=4.90KNM 选用8200 AS=2512MY=(0.0106+0.20.0349)132.35=2.33KNM 选用8200 AS=2512MX0=0.0778132.35=10.30KNM AS=394.122选用8100 AS=50326. 3.9m4.2m/P=g+q=7.84KN/m2 h=100 C20 HRB400L01/L02=（3.9-0.24）/（4.2-0.24）=0.922 PL02 =7.843.662 =105.02 KNMMX=(0.0312+0.20.0138)105.

28、02=4.86KNM 选用8200 AS=2512MY=(0.0138+0.20.0312)105.02=2.10KNM 选用8200 AS=2512MX0=0.0734105.02=7.71KNM AS=287.22选用8150 AS=3352四、结构梁配筋计算一）、储藏室五层C20 HRB335 as=30 根据前面计算结果取设计值计算：1.L01: bh=150250 梁自重：1.2250.150.25+200.020.15+2（0.25-0.1）=1.31KN/m墙体重：1.2220.12(2.8-0.25)=8.08KN/m梯板传：（1.24.2+1.42.0）1.41/2=5.49

29、 KN/m井道传：(1.24.2+1.42.0)0.42/2=1.65 KN/mq =16.53 KN/mMmax=1/8ql2=1/816.532.62=13.97KNMs=M/fcmbh02=13.97106/(9.61502102)=0.22s=(1+(1-2s )1/2 )/2=0.874As=M/sfyho=13.97 106/ (0.874300210) =253.662 选用214 As=30822.L02: bh=150130 为暗梁，根据构造配筋3.L03: bh=150130 为暗梁，根据构造配筋4.L04: bh=240300 梁自重：1.2250.240.3+200.0

30、20.24+2（0.3-0.1）=2.42KN/m楼板传：（1.24.2+1.42.0）（3.5+3.9）1/4=14.50KN/mq =16.92KN/mMmax=1/8ql2=1/816.922.62=14.30KNMs=M/fcmbh02=14.30106/(9.62402602)=0.092s=(1+(1-2s )1/2 )/2=0.952As=M/sfyho=14.30 106/ (0.952300260) =192.582 选用214 As=30825.L05: bh=240300 梁自重：1.2250.240.3+200.020.24+2（0.3-0.1）=2.42KN/m墙自重：1.2（220.122.51.2-0.92.10.5）1.2=6.98 （左侧有）楼板传：q1=（1.24.2+1.42.0）3.61/4=7.06KN/mq2左=（1.24.2+1.42.0）1.51/2=5.88KN/mq2右=（1.24.2+1.42.0）2.41/4=4.70KN/mq左 =22.34KN/m q右=14.18 KN/mL01传集中力：L01自重：1.31KN/mL01上墙自重：1.2220.122.55=8.08 楼板传L01：（1.24.2+1.42.0）1.5/4=2.94 KN/mp =(1.31+8.08+2.94)1.51/2= 9.2

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