某辅助教学楼结构设计计算书.doc

第一部分：工程概况
一.工程概况
1.建设项目名称：辅助教学楼
本工程建筑功能为公共建筑，使用年限为50年；建筑平面的横轴轴距为8.1m，纵轴轴距为5.4m和4.5m；内、外墙体材料为陶粒混凝土空心砌块，外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料，内墙装修喷涂乳胶漆，教室内地面房间采用水磨石地面，教室房间墙面主要采用石棉吸音板，门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。
2.建筑地点：苏州某地
3.设计资料：
1.3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度0.3m左右的杂填土，以下为1.2～1.5m左右的淤泥质粘土，承载力的特征值为70kN/m2，再下面为较厚的垂直及水平分布比较均匀的粉质粘土层，其承载力的特征值为180kN/m2，可作为天然地基持力层。
1.3.2抗震设防要求：六度四级设防
1.3.3.底层室内主要地坪标高为±0.000，相当于黄海高程3.0m。
1.3.4.地下潜水位达黄海高程2.4-2.5m, 对本工程无影响。
4.主要构件材料及尺寸估算
1.4.1主要构件材料
框架梁、板、柱采用现浇钢筋混凝土构件，
墙体采用混凝土空心砌块，
混凝土强度：梁、板、柱均采用C30混凝土，
钢筋使用HPB235，HRB 400二种钢筋。
1.4.2.主要构件的截面尺寸
（1）框架梁：
横向框架梁，最大跨度L=8.1m，
h=（1/8~1/12）L=1000mm~675mm，取h=800mm
b=（1/2~1/3）h=400mm~266mm，取b=300mm
纵向框架梁，最大跨度L=5.4m，
h=（1/12~1/13）L=450mm~415mm，取h=600mm
b=（1/2~1/3） h=300mm~200mm，取b=250mm
（2）框架柱：
初定边柱尺寸400mm×600mm，中柱500mm×500mm
角柱500mm×600mm，一至五层框架柱混凝土强度等
C30。

其中，n为验算截面以上楼层层数，g为折算在单位建筑面
积上的重力荷载代表值，框架结构近似取18 kN/m2，F为
按简支状态计算的柱的负荷面，β为考虑地震作用组合后柱
轴压力增大系数。
抗震等级四级的框架结构轴压比，边柱和中柱的负
荷面积分别是5.4m×4.05m和5.4m×5.4m。
边柱
中柱
所以边柱取400mm×600mm，中柱取500mm×500mm。
5.框架结构计算简图和结构平面布置图

框架结构计算简图

第二部分：楼板设计
2.1屋面和楼面板的荷载计算
屋面和楼面板的荷载取自《建筑荷载规范》（GB50009—2001）。
教室采用水磨石地面
名 称
做 法
厚度（mm)
容重(KN/m3)
重量KN(m2)
彩色水磨石楼面
白水泥大理石子面
15
25
0.38
1:3水泥砂浆找平
18
20
0.36
纯水泥浆一道
2
20
0.04
钢筋混凝土楼板
120
25
3
板底20厚粉刷抹平
20
17
0.34

楼面静载
4.1

楼面活载
2
厕所采用地砖地面
名 称
做 法
厚度（mm)
容重(KN/m3)
重量KN(m2)
厕所
地砖铺实
10
20
0.2
1：4干硬性水泥砂浆
25
20
0.5
基层处理剂一遍

0.05
C20混凝土0.5％找坡
20
25
0.71
1：2.5水泥砂浆找平
20
20
0.4
防水涂料
1.5

0.2
钢筋混凝土楼板
120
25
3
板底20厚粉刷抹平
20
17
0.34

楼面静载
5.4

楼面活载
2.5

不上人屋面
名 称
做 法
厚度（mm)
容重(KN/m3)
重量KN(m2)
非上人屋面
高分子卷材
4
12
0.05
1：3水泥砂浆找平
20
20
0.4
憎水珍珠岩保温层
60
4
0.24
1：3水泥砂浆找平
20
20
0.4
1:6水泥焦渣找坡
50
15
0.75
钢筋混凝土楼板
120
25
3
板底20厚粉刷抹平
20
17
0.34

楼面静载
5.2
楼面活载
0.7

走道水磨石地面
名 称
做 法
厚度（mm)
容重(KN/m3)
重量KN(m2)
彩色水磨石楼面
白水泥大理石子面
15
25
0.38
1:3水泥砂浆找平
18
20
0.36
纯水泥浆一道
2
20
0.04
钢筋混凝土楼板
100
25
2.5
板底20厚粉刷抹平
20
17
0.34

楼面静载
3.6
楼面活载
2.5

2.2.楼板计算
根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002），楼板长边l02与短边l01之比小于2时，宜按双向板计算。楼板长边l02与短边l01之比大于2，但小于3.0时，宜按双向板计算，当按沿短边受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够的构造钢筋。
根据本工程的实际尺寸，楼板全为双向板，楼板按照弹性方法进行计算。
双向板按弹性理论的计算方法：
①多跨连续双向板跨中最大正弯矩：
为了求得连续双向板跨中最大正弯矩，荷载分布情况可以分解为满布荷载g+q/2及间隔布置q/2两种情况，前一种情况可近似认为各区格板都固定支承在中间支承上，对于后一种情况可近似认为在中间支承处都是简支的。沿楼盖周边则根据实际支承情况确定。分别求得各区格板的弯矩，然后叠加得到各区格板的跨中最大弯矩。
②多跨连续双向板支座最大负弯矩：
支座最大负弯矩可按满布活荷载时求得。

连续双向板的计算图示

（1）标准层楼板计算：
标准层楼板区格划分：
标准层楼板区格图
① 板A

板A按四边固定计算：

一、 基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/
2、荷载：
　永久荷载标准值：g ＝ 4.10 kN/M2
　可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2
　 计算跨度　Lx = 5400 mm　；计算跨度　Ly = 4225 mm
　 板厚　H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx
　Mx=(0.01393+0.02794/5)×(1.20×4.1+1.40×1.0)×4.22= 2.20kN·M
　 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M
Mx= 2.20 + 1.11 = 3.31kN·M
Asx= 257.92mm2，实配8@180 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My　
　 My =(0.02794+0.01393/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 3.47kN·M
　 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
　 Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M
My= 3.47 + 1.62 = 5.08kN·M
Asy= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'

　 Mx' =0.05610×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 7.73kN·M
Asx'= 265.06mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Ly 方向的支座弯矩 My'
　 My' =0.06765×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 9.32kN·M
Asy'= 321.57mm2，实配 8@150 (As ＝ 335.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%

② 板B

一、 基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/铰支/固定/固定/
2、荷载：
　永久荷载标准值：g ＝ 4.10 kN/M2
　可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2
　 计算跨度　Lx = 5400 mm　；计算跨度　Ly = 4225 mm
　 板厚　H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx
　 Mx =(0.02206+0.03255/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 = 3.22kN·M
　 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M
Mx= 3.22 + 1.11 = 4.33kN·M
Asx= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%

平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
　 My =(0.03255+0.02206/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 4.17kN·M
　 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
　 Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M
My= 4.17 + 1.62 = 5.79kN·M
Asy= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
　 Mx' =0.07144×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 9.85kN·M
Asx'= 340.29mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Ly 方向的支座弯矩 My'
　 My' =0.07939×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.94kN·M
Asy'= 379.79mm2，实配 8@150 (As ＝ 335mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%
③ 板D

一、 基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/固定/
2、荷载：
　永久荷载标准值：g ＝ 4.10 kN/M2
　可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2
　 计算跨度　Lx = 5400 mm　；计算跨度　Ly = 4225 mm
　 板厚　H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx
　 Mx =(0.02140+0.03728/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 = 3.25kN·M

　 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M
Mx= 3.25 + 1.11 = 4.37kN·M
Asx= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
　平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
My =(0.03728+0.02140/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 4.69kN·M
　 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
　 Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M
My= 4.69 + 1.62 = 6.30kN·M
Asy= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
　 Mx' =0.07520×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.36kN·M
Asx'= 358.94mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2, )
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Ly 方向的支座弯矩 My'
　 My' =0.09016×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 12.42kN·M
Asy'= 433.83mm2，实配 8@150 (As ＝ 335.mm2, )
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%
④ 板E

一、 　基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/
2、荷载：
　永久荷载标准值：g ＝ 4.10 kN/M2
　可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2
　 计算跨度　Lx = 5400 mm　；计算跨度　Ly = 4225 mm
　 板厚　H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.

二、计算结果：
平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx
　 Mx =(0.01435+0.03214/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 = 2.34kN·M
　 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M
Mx= 2.34 + 1.11 = 3.45kN·M
Asx= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
　 My =(0.03214+0.01435/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 3.95kN·M
　 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
　 Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M
My= 3.95 + 1.62 = 5.57kN·M
Asy= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
　 Mx' =0.05707×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 7.86kN·M
Asx'= 269.77mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Ly 方向的支座弯矩 My'
　 My' =0.07319×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.09kN·M
Asy'= 348.92mm2，实配 8@150 (As ＝ 335.mm2 )
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%

⑤ 板C

一、基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/
2、荷载：
永久荷载标准值：g ＝ 3.60 kN/M2
　可变荷载标准值：q ＝ 2.50 kN/M2

　 计算跨度　Lx = 5400 mm　；计算跨度　Ly = 4225 mm
　 板厚　H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx
　 Mx =(0.00380+0.04000/5)×(1.20×3.6+1.40×1.3)× 2.72 = 0.52kN·M
　 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.01740+0.09650/5)×(1.4× 1.3)× 2.72 = 0.47kN·M
Mx= 0.52 + 0.47 = 0.99kN·M
Asx= 200.00mm2，实配 8@200 (As ＝ 251mm2)
ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%
平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
　 My =(0.04000+0.00380/5)×(1.20× 3.6+1.40× 1.3)× 2.72= 1.80kN·M
　 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
　 Mya =(0.09650+0.01740/5)×(1.4× 1.3)× 2.72 = 1.28kN·M
My= 1.80 + 1.28 = 3.08kN·M
Asy= 200.00mm2，实配 8@200 (As ＝ 251.mm2)
ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
　 Mx' =0.05700×(1.20× 3.6+1.40× 2.5)× 2.72 = 3.25kN·M
Asx'= 200.00mm2，实配 8@200 (As ＝ 251.mm2)
ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%
沿 Ly 方向的支座弯矩 My'
　 My' =0.08290×(1.20× 3.6+1.40× 2.5)× 2.72 = 4.73kN·M
Asy'= 200.00mm2，实配10@200 (As ＝ 393.mm2)
ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.393%

(2)楼面板设计：
① 板A

一、基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/
　2、荷载：
　永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2
　可变荷载标准值：q ＝ 0.70 kN/M2
　 计算跨度　Lx = 5400 mm　；计算跨度　Ly = 4225 mm
　 板厚　H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx
　 Mx =(0.01393+0.02794/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 2.57kN·M
　 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M
Mx= 2.57 + 0.27 = 2.84kN·M
Asx= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
　 My =(0.02794+0.01393/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.04kN·M
　 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
　 Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M
My= 4.04 + 0.40 = 4.43kN·M
Asy= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%

沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
　 Mx' =0.05610×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 7.72kN·M
Asx'= 264.57mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2, )
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
　沿 Ly 方向的支座弯矩 My'
My' =0.06765×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 9.31kN·M
Asy'= 320.96mm2，实配 8@150 (As ＝ 335.mm2, )
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%

② 板B

一、基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/固定/固定/
　2、荷载：
　永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2
　可变荷载标准值：q ＝ 0.70 kN/M2
　 计算跨度　Lx = 5400 mm　；计算跨度　Ly = 4225 mm
　 板厚　H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx
　 Mx =(0.02206+0.03255/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 3.76kN·M
　 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M
Mx= 3.76 + 0.27 = 4.03kN·M
Asx= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
　 My =(0.03255+0.02206/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.86kN·M
　 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

　 Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M
My= 4.86 + 0.40 = 5.25kN·M
Asy= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
　 Mx' =0.07144×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 9.83kN·M
Asx'= 339.65mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Ly 方向的支座弯矩 My'
　 My' =0.07939×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.92kN·M
Asy'= 379.07mm2，实配 8@150 (As ＝ 335.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%

③ 板D

一、基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/固定/
2、荷载：
　永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2
　可变荷载标准值：q ＝ 0.70 kN/M2
　 计算跨度　Lx = 5400 mm　；计算跨度　Ly = 4225 mm
　 板厚　H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx
　 Mx =(0.02140+0.03728/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 3.79kN·M
　 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M

Mx= 3.79 + 0.27 = 4.06kN·M
Asx= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
　 My =(0.03728+0.02140/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 5.46kN·M
　 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
　 Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M
My= 5.46 + 0.40 = 5.86kN·M
Asy= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
　 Mx' =0.07520×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.34kN·M
Asx'= 358.27mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Ly 方向的支座弯矩 My'
　 My' =0.09016×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 12.40kN·M
Asy'= 433.01mm2，实配 8@150 (As ＝ 335.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%

④ 板E

一、基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/
2、荷载：
　永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2
　可变荷载标准值：q ＝ 0.70 kN/M2
　 计算跨度　Lx = 5400 mm　；计算跨度　Ly = 4225 mm
　 板厚　H = 120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400

3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx
　 Mx =(0.01435+0.03214/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 2.73kN·M
　 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M
Mx= 2.73 + 0.27 = 3.00kN·M
Asx= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
　 My =(0.03214+0.01435/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.60kN·M
　 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
　 Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M
My= 4.60 + 0.40 = 5.00kN·M
Asy= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
　 Mx' =0.05707×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 7.85kN·M
Asx'= 269.27mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Ly 方向的支座弯矩 My'
　 My' =0.07319×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.07kN·M
Asy'= 348.27mm2，实配 8@150 (As ＝335.mm2)
ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%

⑤ 板C

一、基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/
2、荷载：
　永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2

　可变荷载标准值：q ＝ 0.70 kN/M2
计算跨度　Lx = 5400 mm　；计算跨度　Ly = 2700 mm
　 板厚　H = 120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx
　 Mx =(0.00380+0.04000/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 2.72 = 0.63kN·M
　 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.01740+0.09650/5)×(1.4× 0.3)×2.72 = 0.09kN·M
Mx= 0.63 + 0.09 = 0.73kN·M
Asx= 200.00mm2，实配 8@200 (As ＝ 251.mm2)
ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%
平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
　 My =(0.04000+0.00380/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 2.72= 2.19kN·M
　 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
　 Mya =(0.09650+0.01740/5)×(1.4×0.3)× 2.72 = 0.25kN·M
My= 2.19 + 0.25 = 2.44kN·M
Asy= 200.00mm2，实配 8@200 (As ＝ 251mm2)
ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
　 Mx' =0.05700×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 2.72 = 3.20kN·M
Asx'= 200.00mm2，实配 8@200 (As ＝ 251.mm2)
ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%
沿 Ly 方向的支座弯矩 My'
　 My' =0.08290×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 2.72 = 4.66kN·M
Asy'= 200.00mm2，实配 8@180 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.279%

第三部 次梁计算
3.1荷载计算
恒载设计值：
板传来的自重
4.1×1.2×4.05＝19.93KN/M
次梁自重
0.25×（0.4-0.12）×25×1.2＝2.1KN/M
次梁粉刷
0.02× (0.4-0.12)×2×17×1.2＝0.23KN/M
小计：22.26KN/M
活载设计值：
20×1.4×4.05＝11.34KN/M
荷载设计值　g+q=22.6+11.34=33.6KN/M
3.2次梁计算
3.2.1.弯矩计算
边跨
Ma=-1/16(g+q)L012= -33.6×4.52/16＝-42.525KN·M
M1 = 1/14(g+q)L012= 33.6×4.52/14 ＝48.60KN·M
Mb=-1/11(g+q)L012= -33.6×4.52/11=-61.85 KN·M
第二跨
Mb=-1/11(g+q)L022= -33.6×4.52/11=-61.85 KN·M
M2 = 1/16(g+q)L022= 33.6×4.52/16 ＝42.525KN·M
Mc=-1/14(g+q)L022= -33.6×4.52/14＝-48.60KN·M
第三跨
Mc=-1/14(g+q)L032= -33.6×4.52/14=-48.60 KN·M
M3 = 1/16(g+q)L032= 33.6×4.52/16 ＝42.525KN·M
Md=-1/14(g+q)L032= -33.6×4.52/14＝-48.60KN·M
第四跨
Md=-1/14(g+q)L042= -33.6×5.42/14= -69.98KN·M

M4 = 1/16(g+q)L042= 33.6×5.42/16 ＝61.24KN·M
Me=-1/11(g+q)L042= -33.6×5.42/11＝-89.07KN·M
第五跨
Me=-1/11(g+q)L052= -33.6×5.42/14= -89.07KN·M
M5 = 1/14(g+q)L052= 33.6×5.42/16 ＝69.98KN·M
Mf=-1/16(g+q)L052= -33.6×5.42/11＝-61.24KN·M
由于第3跨和第4跨的计算长度不同，
支座D处弯矩取两者较大值：-69.98KN·M
3.2.2.剪力计算
边跨
Va=0.5(g+q)L01= 0.5×33.6×4.5＝75.6KN
Vbl= 0.55(g+q)L01= 0.55×33.6×4.5＝83.16KN
第二跨
Vbr=0.55(g+q)L02= 0.55×33.6×4.5＝83.16KN
Vcl= 0.55(