地下室底板大体积混凝土施工方案样本.doc

资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除。

隆化商贸综合体工程一期1#楼

底板大致积混凝土

施工方案

编 制 人:
审 核 人:
审 批 人:
编制日期: 3月 5日

第一节、 编制依据
1、 隆化商贸综合体一期一标段工程施工招标文件。
2、 1#楼工程图纸会审。
3、 1#楼地下室工程建筑设计图纸。
4、 1#楼工程施工组织设计。
5、 现行国家及河北省的有关规范、 规程和标准及强制性条文的规定, 河
北省现行的安全生产、 文明施工的规定。
6、 我公司内部质量、 安全、 环境体系文件, 企业标准及管理制度。
第二节、 工程概况
一、 工程概况
该项目由住宅及相应地下室及商业组成, 主要功能为商住两用, 地下二层, 地上为24层, 建筑总面积为20827.68㎡, 结构设计使用年限为50年; 抗震设防烈度为6度。
结构形式为: 主楼为剪力墙结构商业部分为框架结构, 地下室为筏板基础, 其它部位采用独立基础。
二、 大致积混凝土概况
根据《大致积混凝土施工规范》( GB50496- ) 对大致积混凝土的解释, 本工程的所有筏板、 电梯基坑均为大致积混凝土, 筏板、 电梯基坑均采用C30P6、 混凝土, 其中筏板面积为900.50㎡, 厚度为1500mm; 基础底板总混凝土量约为1351m3。施工中为防止混凝土内外温差过大( 温差引起的混凝土拉应力大于混凝土抗拉强度) 出现裂缝产生结构裂缝, 需采取措施进行温度控制。
第三节、 地下室底板总体部署
一、 地下室底板施工段的划分
设计图纸中后浇带的布置把地下室分割为2个区域, 先根据现场实际情况, 将地下室施工分成2个施工断面。施工流水区域的划分、 后浇带位置均按照图纸要求留设。

二、 地下室底板施工工序顺序
土方开挖至褥垫层底→测量放线→破桩头→褥垫层→垫层混凝土→砖砌地胎模→底板防水→防水保护层→基础梁钢筋绑扎→底板筋底层钢筋绑扎→管线预埋→底板上层钢筋及竖向插筋固定→止水带安装→底板高低差处及止水带下墙模板安装加固→底板砼浇筑。
第四节、 地下室底板大致积混凝土施工准备工作
一、 技术准备工作
1、 对施工图纸认真仔细阅读及熟悉, 参加图纸会审, 从施工角度提出意见及建议。
2、 根据设计图纸及有关施工规范, 确定施工部署。选定商品混凝土供应商, 并按设计混凝土强度、 抗渗及温控要求, 提出混凝土级配试配, 进行混凝土配合比优化, 最后选定配合比。
3、 认真进行技术及安全交底, 根据批准的施工方案, 交底到技术人员和班组长, 并组织施工人员进行交底学习和班前教育。
4、 根据设计要求和施工方案, 对所需主要材料, 如混凝土、 钢筋、 直螺纹套筒、 各种模板、 螺杆等, 核算所需数量, 作出备料计划, 对选用材料提前进行质量检验工作。
5、 编制应急预案, 对施工中可能出现的应急事件编制详细的预案及做相应的预案准备工作。
二、 材料准备工作
1、 地下室底板混凝土材料计划
地下室基础底板混凝土工程量为1351立方
2、 地下室底板混凝土养护材料计划
地下室底板混凝土养护材料计划汇总表
序号
材料名称
规格
数量
1
塑料薄膜

1000m2
2
毛毡
厚1cm
1000m2
3
塑料彩条布

1000m2
三、 施工机械准备
大致积混凝土施工机械准备计划
序号
机械
数量
备注
1
振动棒
6台
4台使用, 2台备用
2
平板振动器
3台
2台使用, 1台备用
3
3m刮尺
4根

4
2m刮尺
4根

5
拉毛器
2套

6
移动动力开关箱
4台

7
移动照明开关箱
2台

8
40KW发电机
1台

9
混凝土汽车泵
2辆

10
混凝土运输车
12台

四、 劳动力准备
大致积混凝土施工劳动力准备计划
序号
工 种
人数( 个)
备注
1
混凝土工
40
每个地泵一个班组, 每班10人, 4小时轮换
2
看护模板工
8
每班4人, 8小时轮换
3
看护钢筋工
8
每班4人, 8小时轮换
4
看护水电工
4
每班2人, 8小时轮换
5
电 工
4
每班2人, 8小时轮换
6
车辆指挥员
4
每班2人, 8小时轮换
7
管理人员
8
每班4人, 8小时轮换
8
卫生保洁员
4
每班2人, 8小时轮换
9
后勤保障
6

五、 施工现场准备
1、 基坑排水
根据地质报告提供的地下水情况, 本地下室无地下水。
2、 施工放线测量
在地下室外围设平行控制网, 控制网上轴线控制点采用原位埋桩。基坑开挖及底板施工时用全站仪将轴线引入基坑, 并设置好临时控制点, 上下校对后再在垫层上放细部轴线及边线。高程控制用已设置的水准基点转入基坑, 控制底板高程, 测量的允许偏差应符合规范要求。
3、 交通组织和外部协调
本次大致积混凝土浇筑时交通组织工作尤为重要, 现场施工场地狭小, 只能架设一台混凝土泵车, 且没有停车位供混凝土运输车停放, 故需临时占用场区内行车道, 作为混凝土运输车的临时停放, 故在混凝土浇筑前需与各方主体沟通协调, 确保泵车及混凝土运输车能按照计划停放。
本次混凝土浇筑时间预计达到24小时, 因施工必须连续浇筑, 日夜施工, 考虑到夜间施工及噪音污染等一系列社会问题, 故在混凝土浇筑之前必须与环保、 城管部门沟通、 协调, 办理夜间施工许可证等相关手续。
第五节、 地下室底板大致积混凝土施工方法
一、 混凝土原材料的选用
经过对大致积混凝土工程中原材料选用、 质量控制和配合比设计等控制温度裂缝的方法进行的实践。认为温度差是引起大致积混凝土产生裂缝主要原因之一,在大致积混凝土基础工程中,大致积混凝土配合比设计以控制温度差为目标,而有效控制大致积混凝土产生裂缝最为有效的方式为降低混凝土的
水化热, 在进行混凝土配合比设计考虑采用60d强度做为评定依据, 提高部分掺合料用量, 利用混凝土28～60d之间的强度后增长能够达到减少水泥用量的目的而有效的解决该问题, 建议采用混凝土60d强度做指标做配合比设计依据。
( 一) 、 原材料
1、 混凝土所用水泥应优先选用中、 低热硅酸盐水泥或低热矿渣硅酸盐水泥, 大致积混凝土施工所用水泥其3天的水化热不宜大于240KJ/Kg,7天的水化热不宜大于270 KJ/Kg,对有抗渗指标要求时,所用水泥的氯酸三钙(C3A)含量不宜大于8%,所用水泥在搅拌站是入机温度不宜大于60℃。
2、 骨料的选择除符合现行国家标准《普通混凝土用砂、 石质量及检验方法标准》JGJ52的质量要求外, 尚应符合下列规定:
( 1) 细骨料宜采用中砂, 其细度模数宜大于2.3, 含泥量不应大于3%;
( 2) 细骨料宜选用粒径5～31.5mm, 连续级配, 含泥量不应大于1%;
( 3) 应选用非碱活性的粗骨料;
3、 粉煤灰和粒化高炉矿渣粉, 其质量应符合现行的国家标准《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》GB1596、 《用于水泥和混凝土中的粒化高炉矿渣粉》GB/T18046.
4、 外加剂的选择除满足上述要求外, 尚应符合下列要求
( 1) 、 外加剂的品种、 掺量应根据工程所用胶凝材料试验确定;
( 2) 、 应考虑外加剂对硬化混凝土收缩等性能的影响;
( 二) 、 配合比设计
本次大致积混凝土强度等级为C30, P6, 根据要求, 内掺12%SY-G
微膨胀抗裂剂。首次使用的混凝土配合比应进行开盘鉴定, 其工作性能应满足设计配合比的要求, 开始生产时应至少留置一组标准养护试件, 作为验证配合比的依据。混凝土拌制前, 应测定砂、 石的含水率, 并根据测试结果调整材料用量, 提出施工配合比, 结构混凝土的强度等级必须符合设计要求, 用于检查结构构件混凝土强度的试件应在混凝土浇灌地点随机抽取。所配制的混凝土拌合物, 到浇筑工作面的坍落度不宜大于160mm, 对强度等级在C25-C40的混凝土水泥用量不宜低于200kg, 拌合水用量不宜大于180kg/m3, 粉煤灰用量不得超过水泥用量的40%, 矿渣粉的掺量不宜超过水泥用量的50%, 两种掺合料的总量不宜大于混凝土中水泥重量的50%, 水胶比不宜大于0.5, 砂率宜为35～45%, 拌合物泌水率比宜小于90%。
二、 混凝土供应
本工程商品混凝土供应单位为隆化县中成建筑有限公司, 该站混凝土
日供应能力为800m3。底板一次性浇筑混凝土总量为1353m3,根据现场
场内道路、 场外所处的交通环境及结合搅拌站的供应、 运输能力, 计划本次大
体积混凝土浇筑使用一台高压泵车( 泵送能力30 m3/小时.台) , 可满足现场连续浇筑的需要。
混凝土的制备量与运输能力必须满足混凝土连续浇筑的要求, 混凝土质量除应符合现行国家标准《预拌混凝土》GB/T14902的规定外, 并应满足工艺对坍落度损失、 入模坍落度、 入模温度等的技术要求。搅拌运输车在装料前应将罐内的积水排空, 运输过程中严禁向拌合物中加水, 运输过程中, 坍落度损失或离析严重, 经补充外加剂或快速搅拌已无法恢复混凝土拌合物的工艺性能时, 不得浇筑入模。
三、 混凝土浇筑顺序
混凝土浇筑按照泵车布置方向由西向东推移式连续浇筑, 混凝土浇筑时根据输送泵管道端头软管长度( 3m) 为半径, 水平方向划分11个断面, 每个段面内分3个浇筑层, 每个浇筑层高50cm; 浇筑时每个水平施工段面内分别以后浇带为界, 先浇筑外侧第一层, 再内侧第一层, 然后浇筑外侧第二层, 最后浇筑内侧第二层; 每个水平浇筑段面之间应在混凝土的初凝前连续浇筑, 不得留设施工缝隙。

四、 混凝土施工基本要求
1、 混凝土浇捣每层必须设二根振捣器, 仔细振捣, 每一振点的振捣时间以混凝土表面呈现浮浆, 混凝土不再下沉为止, 振捣工作应从浇灌层的下端开始, 逐步上移, 振捣器振捣时伸入下层的深度不应小于50㎜, 振捣器的移动间距不宜大于其作用半径的1.5倍。
2、 混凝土应采用二次振捣工艺, 保证振捣的时间和位置, 防止漏振和欠振。
3、 在混凝土浇筑过程中, 应采取措施防止受力钢筋、 定位钢筋、 预埋钢筋等移位和变形, 并及时清除混凝土表面的泌水。
4、 由于泵混凝土表面水泥浆较厚, 在浇捣后2-4小时初步按标高用长刮尺刮平, 然后用木搓板重复搓压数遍, 使其表面密实, 在初凝后终凝前再用木搓板二次抹压闭合收水裂缝, 控制混凝土表面龟裂, 减少混凝土表面水分的蒸发。
5、 由于泵送混凝土坍落度大、 流动性大, 筏板混凝土厚度达1.5M, 长度有55.6m, 混凝土浇捣时, 如果顺其自然流淌, 分层浇筑第二层时, 坡底处混凝土将会发生离析现象, 造成坡底处都是水泥浆, 影响混凝土强度及质量, 因此需在筏板大致积混凝土浇灌时, 在筏板长向设置两道双层钢丝网隔断带( 隔断带高900) , 限制混凝土过多流淌, 保证混凝土的浇灌质量。
6、 大致积混凝土应进行保温保湿养护, 具体保温方法见后续章节有关混凝
土保温措施, 保湿养护持续时间不得少于14d, 并应经常检查塑料薄膜的完整情况, 保持混凝土表面湿润, 保温覆盖层的拆除应分层逐步进行, 当混凝土表面温度与环境最大温差小于20℃时, 可全部拆除。

五、 混凝土试块的留置
根据GB50204- 规范要求, 砼试块取样送检的批量应符合下列规定
项 目
批量及留置要求
砼抗压试块
当一次连续浇筑起过1000m3时, 同一配合比的混凝土每200m3 , 不少于1次
首次使用混凝土配合比开盘鉴定 , 至少1组
砼抗渗试块
对有抗渗要求的砼结构, 其砼试件应在浇注地点随机取样, 同一工程、 同一配合比的砼取样不应少于一次, 留置组数可根据实际需要确定
对地下防水砼同一工程、 同一配合比的砼当连续浇注的砼每500m3应留置不少于一组抗渗试件, 且每项工程不得少于2组
备注: 1、 砼取样应具有代表性和随机性, 每次取样应至少留置一组标准养护试件, 同条件养护试件的留置组数应根据实际需要确定。
2、 用于砼结构实体检验留置的砼同条件应符合:
①、 各种砼强度均应留置同条件养护试块;
②、 同一强度等级的同条件养护试块, 其留置的组数应根据砼工程量和重要性确定, 不宜少于10组, 且不应少于3组;
③、 同条件养护试块应放置在靠近相应结构构件或结构部位的适当位置, 并应采取相同的养护方法;
④、 应在日平均气温累计达到600℃·d时方可送检, 养护龄期不应少于14d, 也不宜大于60d。3、 砼抗渗试块养护方式均为标准养护, 养护龄期不少于28d, 最长不得超过90d。
七、 大致积混凝土温度裂缝控制
1、 底板混凝土内外温差计算
施工采用42.5级普通硅酸盐水泥, 水泥用量控制在310㎏/m3, 采用一次性浇筑不留施工缝, 预计混凝土的浇筑时间在5月中旬, 月平均气温为25℃。
1) 由于水泥水化热引起混凝土内部绝热温升:
T( t) =WQ( 1-e-mt) /Cp
Tmax=WQ/Cp
式中: T( t) -混凝土不同龄期的绝热温升( ℃) ,
W-每m3混凝土的胶凝材料用量( ㎏/m3) 取: 水泥310㎏/m3, 粉煤灰80㎏/m3
Q-胶凝材料水化热总量, Q=k Q0=0.95×461=437.95J/kg
每千克水泥水化热量( Q0)
品种
水化热量Q0( J/kg)
225号
275号
325号
425号
525号
普通硅酸盐水泥
201
243
289
377
461
矿渣硅酸盐水泥
188
205
247
335

不同掺量掺合料水化热调整系数(K)
掺量
0
10%
20%
30%
40%
粉煤灰
1
0.96
0.95
0.93
0.82
矿渣粉
1
1
0.93
0.92
0.84
C-混凝土的比热, 一般为0.92～1.0 kJ/㎏.℃, 取0.96KJ/㎏.℃
p-混凝土容重, 取2400㎏/m3
e-常数, 为2.718
t-混凝土龄期( d)
m-常数, 与水泥品种、 浇筑时温度有关的系数, 0.3～0.5( d-1)
Tmax-混凝土最终温升值
计算水化热温升时的m值
浇筑温度
5
10
15
20
25
30
m(d-1)
0.295
0.318
0.340
0.362
0.384
0.406
混凝土最高水化热绝热温度Tmax=WQ/Cp=390×437.95/(0.96×2400)=74.13℃
龄期3天时( 1-e-mt) =1-2.718-0.362×3=0.661
龄期6天时( 1-e-mt) =1-2.718-0.362×6=0.886
龄期9天时( 1-e-mt) =1-2.718-0.362×9=0.961
龄期12天时( 1-e-mt) =1-2.718-0.362×12=0.987
龄期15天时( 1-e-mt) =1-2.718-0.362×15=0.996
龄期18天时( 1-e-mt) =1-2.718-0.362×18=0.999
龄期21天时( 1-e-mt) =1-2.718-0.362×21=0.999
龄期24天时( 1-e-mt) =1-2.718-0.362×21=1
龄期27天时( 1-e-mt) =1-2.718-0.362×21=1
龄期30天时( 1-e-mt) =1-2.718-0.362×30=1
T3=74.13×0.661=48.99℃
T6=74.13×0.886=65.68℃
T9=74.13×0.961=71.24℃
T12=74.13×0.987=73.17℃
T15=74.13×0.996=73.83℃
T18=74.13×0.999=74.06℃
T21=74.13×0.999=74.06℃
T24=74.13×1=74.13℃
T27=74.13×1=74.13℃
T30=74.13×1=74.13℃
2) 混凝土内部中心最高温度
实际状态下大致积混凝土上下表面处于维散热, 不同混凝土浇筑厚度与温升有密切关系。
Tmax=T0+T(t)•ξ
式中Tmax- 混凝土内部中心最高温度
T0 – 混凝土的浇筑入模温度, 取20℃
T(t)- 混凝土不同龄期的绝热温升( ℃)
ξ- 不同浇筑厚度的温降系数,
浇筑厚度
(m)
不同龄期(d)的ξ值
3
6
9
12
15
18
21
24
27
30
1.0
0.36
0.29
0.17
0.09
0.05
0.03
0.01

1.25
0.42
0.31
0.19
0.11
0.07
0.04
0.03

1.50
0.49
0.46
0.38
0.29
0.21
0.15
0.12
0.08
0.05
0.04
2.50
0.65
0.62
0.59
0.48
0.38
0.29
0.23
0.19
0.16
0.15
3.00
0.68
0.67
0.63
0.57
0.45
0.36
0.30
0.25
0.21
0.19
4.00
0.74
0.73
0.72
0.65
0.55
0.46
0.37
0.30
0.25
0.24
则 T( 3) =20+48.99×0.49=44.01℃
T( 6) =20+65.68×0.46=50.21℃
T( 9) =20+71.24×0.38=47.07℃
T( 12) =20+73.17×0.29=41.22℃
T( 15) =20+73.83×0.21=35.50℃
T( 18) =20+74.06×0.15=31.11℃
T( 21) =20+74.06×0.12=28.89℃
T( 24) =20+74.13×0.08=25.93℃
T( 27) =20+74.13×0.05=23.71℃
T( 30) =20+74.13×0.04=22.97℃
3) 混凝土的内外最大温差
从计算结果中得出, 混凝土浇筑后6天时混凝土内部中心最高温度值最大, 达到50.21℃。混凝土浇筑时预计为3月中旬, 平均气温为15℃, 则混凝土的内外最大温差如下: 内外温差=50.21-15=35.21℃ 与规范要求内外温差不得大于25℃基本接近,经过以上计算, 主楼地下室筏板须采取必要的一些技术措施, 能够控制混凝土表面温度裂缝。
( 2) 底板混凝土收缩温度应力计算:
预计底板混凝土浇筑30天左右, 底板混凝土的温度就可降至周围大气的温度, 验算底板混凝土整体浇筑后, 是否会产生收缩性裂缝。
底板L=32.5m, H=1.5m
H/L=1.5/35.5=0.042 < 0.20 符合计算假定
1） 阻力系数: Cx=60N/cm3=0.06N/mm3
2） 底板厚度 H=1500㎜
3） 各龄期的混凝土弹性模量:
E( t) =βE0(1-e-φt)
式中: E( t) -混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量( N/mm2) ,取平均值
E0-混凝土的弹性模量, 取E0= 3.15×104N/mm2
β-掺合料修正系数, 掺合料20%时取β=0.99
e-常数, 为2.718
t-混凝土从浇筑后到计算时的天数
混凝土在标准养护条件下龄期为28天时的弹性模量
混凝土强度等级
混凝土弹性模量( N/mm2)
C25
2.8×104
C30
3.0×104
C35
3.15×104
C40
3.25×104
不同掺合料弹性模量调整系数β

掺量
0
20%
30%
40%
粉煤灰
1
0.99
0.98
0.96
矿渣粉
1
1.02
1.03
1.04
E( 3) =0.99×3.15×104(1-e-0.09×3)=3.15×104(1-0.7634)=0.738×104Mpa
同样方法求得:
E( 6) =1.301×104 Mpa
E( 9) =1.731×104 Mpa
E( 12) =2.059×104 Mpa
E( 15) =2.310×104 Mpa
E( 18) =2.501×104 Mpa
E( 21) =2.647×104 Mpa
E( 24) =2.759×104 Mpa
E( 27) =2.844×104 Mpa
E( 30) =2.909×104 Mpa
4)、 混凝土的收缩当量温差Ty(t)
Ty(t)=-εy(t)/α
式中: Ty(t)--混凝土各龄期的收缩值
α--混凝土的线膨胀系数,取 1×10-5
非标准状态下混凝土任意龄期的收缩变形值
εy(t)= εy0( 1-e-bt) ×M1×M2×M3······Mn
式中: εy0--标准状态下混凝土的极限收缩值, 取3.24×10-4
e-常数, 为2.718
b—经验系数, 取0.01
t—混凝土龄期( d)
M1·M2·M3······M10各种修正系数, 经计算总值取为1.25
εy(30)= 3.24×10-4 (1- e-0.01×30)×1.25=1.049×10-4
εy(27)= 3.24×10-4 (1- e-0.01×27)×1.25=0.872×10-4
同样方法求得:
εy(24)= 0.785×10-4 εy(21)= 0.698×10-4
εy(18)= 0.607×10-4 εy(15)= 0.513×10-4
εy(12)= 0.416×10-4 εy(9)= 0.316×10-4
εy(6)= 0.215×10-4 εy(3)= 0.109×10-4
因此: Ty(30) =-1.049×10-4/1×10-5=-10.49℃
Ty(27) =-0.872×10-4/1×10-5=-8.72℃
同样方法求得:
Ty(24) =-7.85℃ Ty(21) =-6.98℃
Ty(18) =-6.07℃ Ty(15) =-5.13℃
Ty(12) =-4.16℃ Ty(9) =-3.16℃
Ty(6) =-2.15℃ Ty(3) =-1.09℃
5)应力松弛系数S按下表采用
各龄期混凝土的应力松弛系数S
t(d)
3
6
9
12
15
18
21
24
27
30
S(t)
0.57
0.52
0.48
0.44
0.41
0.386
0.368
0.352
0.339
0.327
6)计算温度应力:
δ=-E(t)aΔT/(1-νc)×StR
ΔT=T0 +2/3T(t)+ T(y)( t) -T(h)
式中: δ—混凝土的温度应力( N/mm2)
E(t)—混凝土从浇筑时至计算时的弹性模量( N/mm2)
α—混凝土的膨胀系数, 取 1×10-5
ΔT—混凝土的最大综合温差绝对值
T0—混凝土的浇筑入模温度20℃
T(t)—浇筑完成一段时间t, 混凝土的绝热温升值, 采用SY-G高性能膨胀抗裂剂后按照经验值可降低混凝土的绝热温升值5～10℃, 本次按降低5℃计算。
T(y)( t) —混凝土的收缩当量温差
T(h)—混凝土浇筑完成后达到稳定时的温度, 根据气象资料取平均值
St—考虑徐变影响的松弛系数, 一般取0.3～0.5
R—混凝土外约束系数, 岩石地基取1, 可滑动垫层取0, 一般地基取0.25～0.5
νc—混凝土的泊松比,取0.15～0.20
δ( 3) =｛0.738×104×1×10-5×【20+2/3×43.99+(-1.09)-25】｝÷(1-0.15)×0.57×0.35=0.41 N/mm2
δ( 6) =｛1.301×104×1×10-5×【20+2/3×60.68+(-2.15)-25】｝÷(1-0.15)×0.52×0.35=0.93 N/mm2
δ( 9) =｛1.731×104×1×10-5×【20+2/3×66.24+(-3.16)-25】｝÷(1-0.15)×0.48×0.35=1.24 N/mm2
δ( 12) =｛2.059×104×1×10-5×【20+2/3×68.17+(-4.16)-25】｝÷(1-0.15)×0.44×0.35=1.36 N/mm2
δ( 15) =｛2.310×104×1×10-5×【20+2/3×68.83+(-5.13)-25】｝÷(1-0.15)×0.41×0.35=1.40 N/mm2
δ( 18) =｛2.501×104×1×10-5×【20+2/3×69.06+(-6.07)-25】｝÷(1-0.15)×0.386×0.35=1.40 N/mm2
δ( 21) =｛2.647×104×1×10-5×【20+2/3×69.06+(-6.98)-25】｝÷(1-0.15)×0.368×0.35=1.38 N/mm2
δ( 24) =｛2.759×104×1×10-5×【20+2/3×69.13+(-7.85)-25】｝÷(1-0.15)×0.352×0.35=1.34 N/mm2
δ( 27) =｛2.844×104×1×10-5×【20+2/3×69.13+(-8.72)-25】｝÷(1-0.15)×0.339×0.35=1.29 N/mm2
δ( 30) =｛2.909×104×1×10-5×【20+2/3×69.13+(-10.48)-25】｝÷(1-0.15)×0.327×0.35=1.21 N/mm2

混凝土轴心抗压、 轴心抗拉强度设计值 fc、 ft
强度
种类
混　凝　土　强　度　等　级
C15
C20
C25
C30
C35
C40
C45
C50
C55
C60
C65
C70
C75
C80
fc
7.2
9.6
11.9
14.3
16.7
19.1
21.1
23.1
25.3
27.5
29.7
31.8
33.8
35.9
ft
0.91
1.10
1.27
1.43
1.57
1.71
1.80
1.89
1.96
2.04
2.09
2.14
2.18
2.22
经过以上计算结果ft=1.57 N/mm2/δ( 15) =1.40 N/mm2=1.12, 基本满足防裂安全系数1.15的要求,能够看出大致积混凝土在露天养护期间不会出现裂缝, 在此期间混凝土表面应采取养护和保温措施, 使养护温度加大, 综合温差减小, 则可更好的控制裂缝出现。
( 3) 温度裂缝控制的技术措施
混凝土浇筑后, 由于水泥水化热导致混凝土内部温升, 而混凝土表面散热较快, 形成内外温差, 使混凝土内部产生压应力, 表面产生拉应力, 此时, 混凝土的龄期很短, 抗拉强度较低, 因此, 在混凝土浇筑后的升温阶段, 混凝土的表面易产生表面裂缝, 本底板经过计算, 升温阶段混凝土的内外温差基本接近25℃, 因此, 须采取防止混凝土表面裂缝的措施。
当混凝土降温时, 由于逐渐散热而产生收缩, 再加上混凝土硬化过程中, 混凝土的内部拌合水的水化和蒸发以及胶质体的胶凝等作用, 促使混凝土硬化时的收缩, 在收缩时由于受到基底及结构本身的约束, 会产生很大的收缩应力( 拉应力) , 当收缩应力超过当时的混凝土抗拉强度时, 就会产生收缩裂缝 。
( 4) 防止混凝土表面裂缝的措施:
1) 优化混凝土配合比
要选定合理的配合比, 在满足设计强度及抗渗要求同时, 也要降低水
水化热, 以控制水化热温升, 要求使用普通硅酸盐42.5级低热水泥。为增加混凝土可泵送性, 配合比中掺加粉煤灰( 按水泥用量的10%--20%左右掺加) , 混凝土配合比中要适当掺加减水剂及缓凝剂, 能够减少配合比中用
水量及增加混凝土和易性, 设计配合比要求按以上要求调整试配, 并经检验后选定。
2) 混凝土中掺加SY-G高性能膨胀抗裂剂( 水泥用量的12%) 配成补偿收缩性混凝土, 混凝土中由于加入SY-G高性能膨胀抗裂剂( 限制膨胀率0.02—0.04) , 混凝土产生微膨胀能转化为自应力( 0.2—0.7Mpa预压应力) , 使混凝土处于受压状态, 从而提高混凝土的抗裂能力( 可降低混凝土中心温度10℃。)
3) 尽可能降低混凝土出机温度和入模温度
浇灌厚大致积混凝土时应尽量避开高温天气, 商品混凝土厂家生产的混凝土尽可能采取一此措施( 如加冷水搅拌、 骨料遮阳降温等) , 争取混凝土出机温度尽可能低一些, 确实保证混凝土浇灌强度, 以加快现场浇灌速度, 缩短上下层覆盖时间, 减少每层混凝土日照时间, 以争取降低混凝土入模温度。
4) 混凝土振捣采取二次振捣方案, 混凝土初凝以后,不允许受到振动, 但混凝土尚未初凝(刚接近初凝再进行一次振捣,称二次振捣),这在技术上是允许的。二次振捣可克服一次振捣的水分、 气泡上升在混凝土中所造成的微孔,亦可克服一次振捣后混凝土下沉与钢筋脱离,从而提高混凝土与钢筋的握裹力,提高混凝土的强度、 密实性和抗渗性。
5) 加强二次压光工作, 由于泵混凝土表面水泥浆较厚, 在浇捣后2-4小时初步按标高用长刮尺刮平, 然后用木搓板重复搓压数遍, 使其表面密实, 在初凝后终凝前再用木搓板二次抹压闭合收水裂缝, 控制混凝土表面龟裂, 减少混凝土表面水分的蒸发, 有利于混凝土养护。
八、 大致积混凝土保温控制
混凝土浇捣完成后( 终凝) 在混凝土表面覆盖一层塑料薄膜, 上部盖二层毛毡, 顶上再覆盖一层塑料薄膜对混凝土进行蓄热保温, 达到控制混凝土表面降温速率, 减少温度梯度( 温度梯度控制, 按JBJ224-91规程规定, 混凝土浇筑块体的降温速度不宜大于1.5℃/d, 因为混凝土总体降温缓慢, 可充分发挥混凝
土徐变特性, 减低温度应力) , 使混凝土表面温度与混凝土中心温度差始终控制在25℃以内。集水坑、 电梯井及底板侧壁, 拆模后挂一层塑料薄膜和二层毛毡。进行蓄热保温养护。
毛毡养护材料的厚度由下式计算得:
δ=0.5λiH(Tb-Ta)K/λ1(Tmax-Ta)
式中: δ ----毛毡厚度 m
H ------ 大致积混凝土厚度 1.5m
λi----毛毡的导热系数 0.04W/(m.k)
λ1----混凝土的导热系数 2.3W/(m.k)
Tb----混凝土表面温度, 28℃,
Ta---施工时大气平均气温 25℃
K ---传热系数修正值 1.3
δ=0.5λH(Ta-Tb)K/λ1(Tmax-Ta)=0.5×0.04×1.5×(28-25)×1.3÷(2.3×(74.13-25))
=0.0130m
=1.30cm
经过理论计算, 采用上下各一层塑料薄膜, 中间夹二层毛毡进行大致积混凝土养护时, 其内、 外温差值可控制在25℃以内, 以满足规范规定的要求。
九、 大致积混凝土测温控制
1) 测温方法的选择
随时掌握混凝土内部温度变化情况是指导大致积混凝土养护工作的关键所在为了随时了解和掌握混凝土在硬化过程中及时控制和了解底板混凝土内部各阶段、 各部位温度变化情况, 做到信息化施工, 要定时对混凝土中心温度进行测量, 随时掌握混凝土内外温差情况, 以调整覆盖养护层厚度。本工程大致积混凝土测温采用玻璃水银温度计测温的方法进行全面监测。
2) 测温点的布置
根据规范要求, 大致积混凝土浇注体内监测点的布置范围: 以所选混凝土浇筑体平面图对称轴线的半条轴线为测试区, 在测试区内测点按平面分层布置。本工程测点的布置以后浇带为中线, 作为玻璃水银温度计测温区。
a、 玻璃水银温度计测温点的布置
由于筏板厚度1.5m, 为使测温点的布置具有一定的代表性, 能比较全面的反映混凝土内温度的变化情况, 在底板浇筑高度断面分板底、 板中、
板面三种情况布置测温点, 在平面尺寸分边缘和中间两种情况布置测温点。板底的测温点应布置在板底面上50mm高度的位置, 底板边缘测温点应布置在离板侧面50mm的位置, 板中间测温点布置在平面中间适当位置。测温点的平面布置见测温布置图。
b、 玻璃水银测温孔的预留和观测方法
玻璃水银测温孔用φ25mm的薄壁镀锌钢管预埋在不同位置和不同的深度( 按照平面布置要求) , 钢管底部先用铁板焊上封底, 上部用木塞塞紧, 防止水泥和砂浆浸入, 铁管能够与钢筋骨架焊牢。测温必须按照编号顺序进行, 并记录观测数据。混凝土测温时间, 在混凝土浇筑完毕12小时后开始试测, 以后每隔2～4小时测一次, 在测试过程中随时进行校验, 同时应对大气温度进行测量。测温时, 先将温度计插入预埋铁管内, 并将铁管上口用木塞塞紧, 使温度计在管内停留时间不少于5min, 当温度计从铁管内抽出时, 迅速在显示温度的刻度处用手指卡住, 立即读出温度值, 混凝土浇筑后3-6天时应加强监测, 监测时间不少于15天。
3) 针对测温成果采取的措施
根据计算机所提供的测温数据, 在混凝土升、 降温过程中, 如混凝土内外温差值超过25℃, 而混凝土表面温度与周围环境温差较小, 应加盖保温层, 以防止结构裂缝; 如混凝土内外温差值较小, 而混凝土表面温度与周围环境温差超过25℃, 应减少保温层, 以防止表面温度裂缝。当两者出现矛盾时, 以混凝土内外温差控制为主要矛盾。在混凝土降温过程中, 当混凝土内外温差趋于稳定并逐步减少时, 在底板混凝土表面逐层取走毛毡, 有意识地加快混凝土降温速率, 使其逐渐趋于常温, 顺利完成大致积混凝土的养护工作。

第六节、 成品与半成品保护措施
( 一) 、 钢筋工程成品与半成品保护
1、 成型钢筋应按指定地点用垫木堆放整齐, 按使用部位、 构件类型用铅丝绑扎牢固, 以防止钢筋变形、 锈蚀、 油污, 便于随时吊运。
2、 绑扎墙筋时应搭临时脚手架, 不准蹬踩成品钢筋。
3、 严禁随意割断已经绑扎好的成品钢筋。
4、 砼施工