大桥箱梁施工方案.doc

*************************工程
第一标段3#桥箱梁施工方案
一、工程概况
**********工程第一标段3#桥***********河布置，全桥共三跨，桥跨为35m+50m+35m，全长120m，桥面为变截面预应力砼连续梁结构。桥梁全宽为18m，分左右幅，左右各9m，横向布置为1.5m人行道+15.0m车行道+1.5m人行道。桥梁上部结构为变截面后张法预应力砼连续箱梁采用C50砼浇筑，下部结构中墩桩为16棵直径为D=1.5m桩长L=51m的钻孔灌注桩，桥台桩为16棵直径为D=1.2m桩长L=40m的钻孔灌注桩。下部设有0号、3号2座承台式肋板桥台，1号、2号2座承台柱式桥墩,墩柱直径为1.4m，墩柱顶不设盖梁。
二、施工工艺流程
（一）工艺流程沉降观测

基础处理
调底模
卸载
搭设支架
铺底模
超载预压

浇筑砼
绑扎顶板钢筋

绑扎底、腹板钢筋
支腹板内模
安装侧模

孔道灌浆

养 护
钢绞线张拉
封端砼浇筑
拆侧模

落架
转入下一施工段

（二）施工流程
工程第一标段3#桥施工分左幅和右幅分别进行。

三、落地支架设计
该桥箱梁拟采用落地满堂碗扣式脚手架支架浇筑方法施工。
1. 地基处理
为确保地基容许承载力，保证基础处理合理可靠，在支架施工前,对原地面进行整平碾压,然后分层回填素土整平并压实制作12%水泥土30cm厚，然后浇筑20cm厚C20砼，在每幅支架地板两侧，各挖一道排水沟，在雨季施工中，可及时将支架基础范围内的雨水排除。
2.支架布置
拟采用碗扣式支架，箱梁底部立杆间距为90×90cm、30×30cm、60×60cm等根据受力情况调节，水平支撑间距为120cm、90cm、60cm、30cm等，再加上剪刀支撑整体加固，以承受箱梁的恒载和施工荷载，根据箱梁底板处及翼板处荷载大小的不同，通过计算（详细计算书附后），分区布置，布置图见附页。
3.支架计算
因本设计桥梁为变截面预应力箱梁，每个断面自重不一，为节约材料用量减少施工成本，验算支架承载力，分断面进行计算。
（一） VII断面即中墩处左右个1m，2m范围内支架计算
1）荷载标准值
(1)每延米砼重量取q砼=45t/m；其中翼缘部分q=3.0t/m;腹板底板部分q=42t/m
(2)模板每m2重量取0.5KN/m2
(3)施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放荷载取1.0KN/m2
(4)振捣砼时产生的荷载2.8KN/ m2（指对水平面模板的垂直荷载）
(5)其它可能产生荷载，如雪荷载、冬季保温措施荷载本计算暂不考虑。

根据《规范》JTJ041-2000规定，支架设计计算的荷载组合计算强度用（1）+（2）+（3）+（4）+（5）
验算刚度用（1）+（2）+（5）
说明：（1）计算承载能力时，荷载组合中的各项荷载数采用荷载设计值，即上述若干数据乘以相应的分项系数。
（2）荷载分项系数与调整系数值根据《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）和《混凝土结构施工及验收规范》（GB50204-92）有关规定：恒载乘1.2，活荷载乘以1.4。
①每延米砼重量设计值45*1.2=54t/m
②模板的自重0.6KN/m2
③施工人员等1.4 KN/m2
④振捣器产生荷载设计值3.92KN/m2
⑤风、雪不考虑
2）上部结构荷载及分布
（1）每延米上部结构荷载
P=54+0.6*9*0.1+1.4*9*0.1+3.92*9*0.1=59.328t
（2）根据箱梁砼的分布，对荷载进行分配：

翼板范围内荷载
P1=1.5*1.2+0.6*1.5*0.1+1.4*1.5*0.1+3.92*1.5*0.1=2.688t

底腹板范围内荷载
P2=42*1.2+0.6*6*0.1+1.4*6*0.1+3.92*6*0.1=53.952t
3）支架顶托所需木材的规格（只取腹板底板处进行验算）。
按简支梁形式对容许挠度进行验算，
w=

w——木材的挠度
q——结构所承受的均布荷载
L——支架间距
E——木材的弹性模量
I——木材的截面惯性距
按规范要求，取木材的容许挠度[w]=，木材的弹性模量取A-3级，E=9×103Mpa。
惯性距 I=，
I——如上
b——木材的宽度
h——木材的高度
支架间距（垂直于桥向） L=0.3m，

底腹板范围内，均布荷载
q=384*E*I*W/5*L4=384*9000*bh3/5*12*250*0.33
q=53.952/6=89.92
所以，bh3=0.105*104，
取 b=5cm，h=6cm，可满足要求。
所选木材剪应力验算按简支梁形式进行，
剪力 V=qL/2=89.92×0.9÷2=13.49KN
剪应力τ=V/A=13.49÷（0.05×0.06）=4.497Mpa
A- 3级木材容许剪应力[τ]=1.9Mpa
τ>[τ]，
所以，所选木材剪应力不满足要求。
对b=10cm，h=12cm木材进行验算。

剪力 V=qL/2=89.92×0.3÷2=13.49KN
剪应力τ=V/A=13.49÷（0.1×0.12）=1.124Mpa
B- 3级木材容许剪应力[τ]=1.9Mpa
τ<[τ]，
所以，所选b=10cm，h=12cm规格木材剪应力满足要求。
4）支架承载力验算
垂直桥向间距0.3米，顺桥向间距0.6m的每根竖杆最大承载力pi0=30KN，验算腹板与底板处荷载
V-V断面2m范围内竖杆21*4=84根，其承载力
Pmax=84×30=2520KN
V-V断面2m范围内箱梁荷载 P0=53.952*2=1079.04KN
Pmax＞P0，
底腹板范围内，每竖杆承重
pi=1079.04/84=12.84KN＜pi0=30KN
翼板范围内，每竖杆承重
pi=2.688*2/8=6.72KN＜pi0=30KN
所以，支架承载力满足要求。
由于支架为标准化生产的轮扣式支架，根据规定，此种搭设方式下，每根竖杆受力pi远小于pi0，则支架的刚度、稳定性和抗剪强度不需要再进行验算。

（二） VI至IV断面间距9m范围内支架计算
1）荷载标准值
(1)每延米砼重量取q砼=29.7t/m；其中翼缘部分q=3.0t/m;腹板底板部分q=26.7t/m
(2)模板每m2重量取0.5KN/m2
(3)施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放荷载取1.0KN/m2
(4)振捣砼时产生的荷载2.8KN/ m2（指对水平面模板的垂直荷载）
(5)其它可能产生荷载，如雪荷载、冬季保温措施荷载本计算暂不考虑。
根据《规范》JTJ041-2000规定，支架设计计算的荷载组合计算强度用（1）+（2）+（3）+（4）+（5）
验算刚度用（1）+（2）+（5）
说明：（1）计算承载能力时，荷载组合中的各项荷载数采用荷载设计值，即上述若干数据乘以相应的分项系数。
（2）荷载分项系数与调整系数值根据《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）和《混凝土结构施工及验收规范》（GB50204-92）有关规定：恒载乘1.2，活荷载乘以1.4。
①每延米砼重量设计值29.7*1.2=35.64t/m
②模板的自重0.6KN/m2
③施工人员等1.4 KN/m2
④振捣器产生荷载设计值3.92KN/m2
⑤风、雪不考虑
2）上部结构荷载及分布
（1）每延米上部结构荷载
P=35.64+0.6*9*0.1+1.4*9*0.1+3.92*9*0.1=40.968t

（2）根据箱梁砼的分布，对荷载进行分配：

翼板范围内荷载
P1=1.5*1.2+0.6*1.5*0.1+1.4*1.5*0.1+3.92*1.5*0.1=2.688t

底腹板范围内荷载
P2=26.7*1.2+0.6*6*0.1+1.4*6*0.1+3.92*6*0.1=35.592t
3）支架顶托所需木材的规格（只取腹板底板处进行验算）。
按简支梁形式对容许挠度进行验算，
w=
w——木材的挠度
q——结构所承受的均布荷载
L——支架间距
E——木材的弹性模量
I——木材的截面惯性距
按规范要求，取木材的容许挠度[w]=，木材的弹性模量取A-3级，E=9×103Mpa。
惯性距 I=，
I——如上
b——木材的宽度
h——木材的高度
支架间距（垂直于桥向） L=0.6m，

底腹板范围内，均布荷载
q=384*E*I*W/5*L4=384*9000*bh3/5*12*250*0.63
q=35.952/6=59.32KN/M
所以，bh3=0.556*104，

取 b=0.1cm，h=0.08cm，可满足要求。
所选木材剪应力验算按简支梁形式进行，
剪力 V=qL/2=59.32×0.6÷2=17.796KN
剪应力τ=V/A=17.796÷（0.1×0.08）=2.225Mpa
C- 3级木材容许剪应力[τ]=1.9Mpa
τ>[τ]，
所以，所选木材剪应力不满足要求。
对b=10cm，h=12cm木材进行验算。
剪力 V=qL/2=59.32×0.6÷2=17.796KN
剪应力τ=V/A=17.796÷（0.1×0.12）=1.483Mpa
D- 3级木材容许剪应力[τ]=1.9Mpa
τ<[τ]
所以，所选b=10cm，h=12cm规格木材剪应力满足要求。
4）支架承载力验算
垂直桥向间距0.6米，顺桥向间距0.6m的每根竖杆最大承载力pi0=30KN，验算腹板与底板处荷载
VI至IV断面间距9m范围内竖杆15*11=165根，其承载力
Pmax=165×30=4950KN
VI至IV断面间距9m范围内内箱梁荷载 P0=35.952*9=3235.68KN
Pmax＞P0，
底腹板范围内，每竖杆承重
pi=3235.68/165=19.61KN＜pi0=30KN
翼板范围内，每竖杆承重
pi=2.688*9/32=7.56KN＜pi0=30KN

所以，支架承载力满足要求。
由于支架为标准化生产的轮扣式支架，根据规定，此种搭设方式下，每根竖杆受力pi远小于pi0，则支架的刚度、稳定性和抗剪强度不需要再进行验算。
（三） IV至III断面间距15m范围内支架计算
1）荷载标准值
(1)每延米砼重量取q砼=17.055t/m；其中翼缘部分q=3.0t/m;腹板底板部分q=14.055t/m
(2)模板每m2重量取0.5KN/m2
(3)施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放荷载取1.0KN/m2
(4)振捣砼时产生的荷载2.8KN/ m2（指对水平面模板的垂直荷载）
(5)其它可能产生荷载，如雪荷载、冬季保温措施荷载本计算暂不考虑。
根据《规范》JTJ041-2000规定，支架设计计算的荷载组合计算强度用（1）+（2）+（3）+（4）+（5）
验算刚度用（1）+（2）+（5）
说明：（1）计算承载能力时，荷载组合中的各项荷载数采用荷载设计值，即上述若干数据乘以相应的分项系数。
（2）荷载分项系数与调整系数值根据《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）和《混凝土结构施工及验收规范》（GB50204-92）有关规定：恒载乘1.2，活荷载乘以1.4。
①每延米砼重量设计值17.055*1.2=20.466t/m
②模板的自重0.6KN/m2
③施工人员等1.4 KN/m2
④振捣器产生荷载设计值3.92KN/m2

⑤风、雪不考虑
2）上部结构荷载及分布
（1）每延米上部结构荷载
P=20.466+0.6*9*0.1+1.4*9*0.1+3.92*9*0.1=25.794t
（2）根据箱梁砼的分布，对荷载进行分配：

翼板范围内荷载
P1=1.5*1.2+0.6*1.5*0.1+1.4*1.5*0.1+3.92*1.5*0.1=2.688t

底腹板范围内荷载
P2=14.055*1.2+0.6*6*0.1+1.4*6*0.1+3.92*6*0.1=20.418t
3）支架顶托所需木材的规格（只取腹板底板处进行验算）。
按简支梁形式对容许挠度进行验算，
w=
w——木材的挠度
q——结构所承受的均布荷载
L——支架间距
E——木材的弹性模量
I——木材的截面惯性距

按规范要求，取木材的容许挠度[w]=，木材的弹性模量取A-3级，E=9×103Mpa。
惯性距 I=，
I——如上
b——木材的宽度
h——木材的高度
支架间距（垂直于桥向） L=0.9m，

底腹板范围内，均布荷载
q=384*E*I*W/5*L4=384*9000*bh3/5*12*250*0.93
q=20.418/6=34.03KN/M
所以，bh3=1.076*104，
取 b=10cm，h=10.5cm，可满足要求。为安全期间，本工程选用b=10cm，h=12cm方木。
所选木材剪应力验算按简支梁形式进行，
剪力 V=qL/2=34.03×0.9÷2=15.314KN
剪应力τ=V/A=15.314÷（0.1×0.12）=1.276Mpa
E- 3级木材容许剪应力[τ]=1.9Mpa
τ<[τ]，
所以，所选木材剪应力满足要求。所以，所选b=10cm，h=12cm规格木材剪应力满足要求。
4）支架承载力验算
垂直桥向间距0.9米，顺桥向间距0.9m的每根竖杆最大承载力pi0=30KN，验算腹板与底板处荷载
IV至III断面间距15m范围内竖杆17*8=136根，其承载力
Pmax=136×30=4080KN

IV至III断面间距15m范围内箱梁荷载
P0=20.418*15=3062.37KN
Pmax＞P0，
底腹板范围内，每竖杆承重
pi=3062.37/136=22.52KN＜pi0=30KN
翼板范围内，每竖杆承重

pi=2.688*15/34=11.86KN＜pi0=30KN
所以，支架承载力满足要求。
由于支架为标准化生产的轮扣式支架，根据规定，此种搭设方式下，每根竖杆受力pi远小于pi0，则支架的刚度、稳定性和抗剪强度不需要再进行。

（四） III断面共8.5m支架计算
1）荷载标准值
(1)每延米砼重量取q砼=14.35t/m；其中翼缘部分q=3.0t/m;腹板底板部分q=11.35t/m
(2)模板每m2重量取0.5KN/m2
(3)施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放荷载取1.0KN/m2
(4)振捣砼时产生的荷载2.8KN/ m2（指对水平面模板的垂直荷载）
(5)其它可能产生荷载，如雪荷载、冬季保温措施荷载本计算暂不考虑。
根据《规范》JTJ041-2000规定，支架设计计算的荷载组合计算强度用（1）+（2）+（3）+（4）+（5）
验算刚度用（1）+（2）+（5）
说明：（1）计算承载能力时，荷载组合中的各项荷载数采用荷载设计值，即上述若干数据乘以相应的分项系数。
（2）荷载分项系数与调整系数值根据《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）和《混凝土结构施工及验收规范》（GB50204-92）有关规定：恒载乘1.2，活荷载乘以1.4。
①每延米砼重量设计值17.055*1.2=17.22t/m
②模板的自重0.6KN/m2

③施工人员等1.4 KN/m2
④振捣器产生荷载设计值3.92KN/m2
⑤风、雪不考虑
2）上部结构荷载及分布
（1）每延米上部结构荷载
P=17.22+0.6*9*0.1+1.4*9*0.1+3.92*9*0.1=22.548t
（2）根据箱梁砼的分布，对荷载进行分配：

翼板范围内荷载
P1=1.5*1.2+0.6*1.5*0.1+1.4*1.5*0.1+3.92*1.5*0.1=2.688t

底腹板范围内荷载
P2=11.35*1.2+0.6*6*0.1+1.4*6*0.1+3.92*6*0.1=17.172t
3）支架顶托所需木材的规格（只取腹板底板处进行验算）。
按简支梁形式对容许挠度进行验算，
w=
w——木材的挠度
q——结构所承受的均布荷载
L——支架间距
E——木材的弹性模量
I——木材的截面惯性距
按规范要求，取木材的容许挠度[w]=，木材的弹性模量取A-3级，E=9×103Mpa。
惯性距 I=，
I——如上
b——木材的宽度

h——木材的高度
支架间距（垂直于桥向） L=0.9m，

底腹板范围内，均布荷载
q=384*E*I*W/5*L4=384*9000*bh3/5*12*250*0.93
q=17.172/6=28.62KN/M
所以，bh3=0.906*104，
取 b=10cm，h=10cm，可满足要求。为安全期间，本工程选用b=10cm，h=12cm方木。
所选木材剪应力验算按简支梁形式进行，
剪力 V=qL/2=28.62×0.9÷2=12.717KN
剪应力τ=V/A=12.717÷（0.1×0.12）=1.06Mpa
F- 3级木材容许剪应力[τ]=1.9Mpa
τ<[τ]，
所以，所选木材剪应力满足要求。所以，所选b=10cm，h=12cm规格木材剪应力满足要求。
4）支架承载力验算
垂直桥向间距0.9米，顺桥向间距0.9m的每根竖杆最大承载力pi0=30KN，验算腹板与底板处荷载
III断面8.5m范围内竖杆8*11=88根，其承载力
Pmax=88×30=2640KN

III断面8.5m范围内箱梁荷载
P0=17.172*8.5=1459.62KN
Pmax＞P0，
底腹板范围内，每竖杆承重

pi=1459.62/88=16.59KN＜pi0=30KN
翼板范围内，每竖杆承重
pi=2.688*8.5/16=14.28KN＜pi0=30KN
所以，支架承载力满足要求。
由于支架为标准化生产的轮扣式支架，根据规定，此种搭设方式下，每根竖杆受力pi远小于pi0，则支架的刚度、稳定性和抗剪强度不需要再进行验算。

5）地基承载力验算
地基容许承载力 [σ]=90Kpa，12%水泥土3天强度可达到1.2Mpa以上。
每跨箱梁上部所有荷载重（包括支架自重）
P总=2002*2.6+353.3+38.9=5597.4=5.5974×104KN
根据公式 σ=
σ——地基承载力
P——所承受上部荷载
A——方木与地面接触面积
支架底托坐落在砼基础上，与其接触面积为
A=6*120*2=1440m2
σ=38.87Kpa
所以，地基承载力满足要求。
4、支架预压
根据图纸设计要求采用等载预压，根据箱梁结构尺寸，按ρ砼=2500kg/m3计算箱梁的重量，确定等载预压断面尺寸，用编织袋装土按重量分布预压，为保证预压重量，每袋均称重，密封上口，吊装完成后用塑料布整体覆盖，防止水分散失或淋雨后荷载重量发生较大变化。
5、沉降观测
1）沉降观测点布置
根据箱梁施工方案中的支架布置，在选择沉降观测点时，选择有代表性的点位观测。
在砼浇注前，在各梁跨1/2、1/4墩顶设置标志杆。 标志杆在桥梁的
横向上布置在各腹板上，标志杆用 ø20圆钢制成，上头加工圆滑，涂油漆做标记, 长度高于箱梁顶2cm，进行统一编号。在浇注前进行标准测量，做好记录。
b.砼浇注过程中的观测：为了解砼浇注过程中支架下沉，应不定时地对支架进行观测，如果发现变形过大或不规律时，应向工程负责人，现场监理及时反应情况。在观测时应注意标志杆是否被移动或破坏,派专人护理。水准仪安置应离浇注点远一些，以保证测量精度。在浇注过程中还要对内模进行观测，以便检查内模上浮情况。
c.砼浇注后的观测：砼浇注完毕，在24小时内分三次进行观测, 并将观测数据作好记录。
2）水准点的布设
由于施工水准点距离观测点太远，为便于进行沉降观测和提高观测精度，特在0#--3#盖梁上分设一水准点。
3）观测程序
在支架搭设完毕，加载预压之前，测量原始高程数据。
加载结束后，即开始沉降观测，在预压前期，适当增加观测次数，暂定每4小时观测一次。预压后期，随着沉降的逐渐稳定，根据实际沉降情况来确定观测次数和观测间隔时间。观测到沉降稳定为止。
第一次浇筑按7天预压，当每个点两次观测相对高程差值各≯±5mm时即认为沉降稳定。沉降稳定后，仍然要继续观测2天。观测结束后，整理沉降观测成果，绘制沉降曲线，积累原始数据。
沉降稳定卸载后，观测支架及基础回弹量。
4）基础最终沉降量计算
基础的总沉降值

△H=△Hi+△Hc+△Hs
式中： △Hi-----瞬间沉降
△Hc-----固结沉降
△Hs-----次固结沉降
左幅桥主要为砂性土，△Hi起主要作用，△Hc、△Hs在短时间内可以不考虑，1~7天时间沉降立即完成，据此，第一浇筑跨暂订7天预压时间；
观测值的计算
△Hi=∑△Hi/n
式中 n -----观测次数
△Hi -----两相邻次观测高差值
比较△Hi与S差值，找出存在的原因，为后序箱梁支架预压提供指导。
5）观测注意事项
（1）保护水准点，保证其在观测期间不发生位移和沉降
（2）以保证观测结果的准确性。
（3）固定专人观测和整理成果。
（4）使用固定的水准仪和水准尺。
（5）使用固定的水准点。
（6）按规定的日期、方法和程序进行观测。
四、施工测量
施工控制网校核：在箱梁施工前，首先组织测量班人员对用于工程施工的几个导线点进行校核，并经测量监理工程师批准后用于工程施工。
高程控制：搭设支架时，根据预估沉降量，控制支架顶标高，通过沉降观测，根据最终沉降量调整底模标高。在每一浇筑梁段设5个控制断面，每断面3个点来控制梁体顶板标高。控制点采用槽钢制成。

五、模板施工
（一）模板选型：现浇砼结构施工用的模板是保证砼结构按设计要求浇筑砼成型的一种临时模型结构，它要承受砼结构施工过程中的水平荷载（砼的侧压力）和垂直荷载包括模板自重，混凝土和施工荷载，要求模板必须有足够的强度和刚度，能使混凝土结构外型尺寸符合设计要求。经过计算对比，并考虑到为了减少箱梁底板及侧模拼缝提高箱梁外观质量，使用竹胶板作底模及外侧模，腹板内模及顶板底模采用竹胶板。
（二）模板支固
1、底模：在碗扣满堂支架顶托上垂直桥向放置10×12cm方木，间距30cm-90cm根据受力分析布置，方木上再纵向放8×6cm方木，方木间距20cm；方木上铺竹胶板，为防止漏浆，竹胶板之间粘贴双面胶，相邻竹胶板间用螺栓连接严密，铺设底板前，根据箱梁2%横向坡度，支架弹性变形，地基沉降，调整支架顶托标高，使成型后箱梁符合要求。
2、侧模：箱梁为悬壁结构，悬臂长1.5m。为保证悬臂线型美观、流畅，腹板外模板及翼板底模均采用一次性定型钢模板，板厚5mm。模板支撑在脚手架上，形成稳定体系。侧模与底模之间粘贴1cm海棉条。两侧侧面模板底面用M16对拉螺栓加固，间距0.9m，防止侧模变形。
3、内模：内模由内侧模、顶模及内框架三部分组成。连续箱梁内模变化部位中横梁、端横梁做成异形模板。简支箱梁端部尺寸与连续箱梁有区别，箱梁的底板上设有底板人洞，该部位也要设计成异型模板。其它部位由活动式木内模组成。箱梁砼浇筑横段面全高分一次，为防止浇筑的腹板混凝土流向底板，两侧加强角模板各向底板加宽10cm。
4、翼板下有R=50滴水槽，在侧模制作时注意该部位的加工。
六、钢筋施工

（一）原材料的质量控制
1、所有进厂钢筋均按检验频次做试验，每一频次按60T，合格后方可用于工程。当质保单或合格证注明不足60T时，也按一个频次检验。
2、钢筋按不同的钢种、等级、牌号、规格及生产厂家分批验收，分别堆放，不能混杂，并设立标牌。箱梁骨架钢筋在使用时要使每一跨箱梁所用钢筋尽可能为一个牌号，杜绝钢筋混用现象。
3、加工好的钢筋分门别类堆置在仓库棚内，垫高50cm，并加以遮盖。
4、加工好的钢筋在堆置时，要按成品钢筋的不同型号挂牌，以免混用。
（二）钢筋加工
1.钢筋加工前，清除钢筋表面的油渍、锈皮等污物；
2.钢筋加工前，首先将弯曲的钢筋调直；
3.严格按设计图纸要求加工成品钢筋；
4.钢筋焊接先做型式试验，检验合格后才能用于工程，并需由持证人员才能上岗操作。
（三）钢筋绑扎
1、钢筋均现场绑扎焊接成型。绑扎焊接钢筋位置，间距严格按照设计图纸规定尺寸，保证各类钢筋净保护层厚度；
2、安装泄水管时，若泄水管与钢筋位置发生矛盾，要适当改动泄水管位置；
3、钢筋垂直运输采用30T吊车。
七、安装波纹管
预应力管道：采用Φ88mm，金属波纹管。
箱梁为双向预应力混凝土结构。
波纹管安装与绑扎钢筋同步进行；

1、根据设计图纸中提供的预应力管道坐标，放出波纹管位置的控制点；
2、预应力管道必须严格按照设计的曲线要素定位，根据位置控制点定出波纹管位置，用架立筋固定波纹管，架立筋间距直线段一般应0.5m设置一道定位架，曲线段适当加密至0.3m设置一道定位架，拐点处要保证定位准确，形状圆滑，线形顺畅，并设置Ω型预应力的防崩钢筋，防崩钢筋必须包住预应力管道。预应力管道的联接必须保证质量，应防止在施工过程中认为因素导致的管道变形或穿孔，杜绝因漏浆造成的预应力管道堵塞，波纹管与钢筋有冲突的地方，可适当移动钢筋的位置。
3、波纹管在使用前要检查表面是否有孔洞，有孔洞的地方要用胶带粘帖，以防漏浆。
4、固定锚具、预留排气孔 根据设计图纸上的要求，固定锚垫板，注意锚具位置的正确，保证锚垫板面与预留孔成90度角，波纹管与锚垫板的连接处用绞带密封，以防止浇筑砼过程中砂浆进入波纹管内。锚垫板表面的注浆孔用绞带贴住，以免浇注混凝土时砂浆进入将注浆孔堵死，排气孔位置须定在波纹管最高点处，排气孔与波纹管连接处用绞带密封。在波纹管表面粘胶带时不要过长，以免降低波纹管与混凝土的握裹力。
5、为了防止浇注混凝土时波纹管漏浆堵塞，以及在混凝土发生水化时产生高温使波纹管变形，造成无法穿束；故在波纹管内穿内衬PVC管，PVC管径略小于相应型号的波纹管；为了便于传入和拔出，故两端外露长度不小于2m。
6、箱梁在绑扎钢筋、浇筑混凝过程中，避免踏压扁波纹管。
7、钢筋、伸缩缝的伸缩箱及其他构造与预应力钢束发生冲突时，均应适当移动位置避让预应力钢束。

八、混凝土施工
（一）混凝土原材料控制
1、混凝土采用商品混凝土，为保证质量，我单位对商品混凝土拌合厂进行技术交底，并派驻技术人员全程监督。
2、砂、石子进场时，必须经现场质检人员验收合格后方可使用，同时中心实验室人员配合质检人员搞好各项物理指标的试验工作，包括细度模数、级配、含泥量、压碎值、针片状含量、堆积密度、表观密度、孔隙率。在掌握以上各项指标后，便于对混凝土进行现场指导。
3、所有进场水泥必须保证有出厂合格证明，在进场后，由中心试验室进行3天胶砂强度检验，水泥安定性检查，合格后方使用于工程。
4、外加剂要有厂检合格证，并及时委托做好检验。
5、混凝土浇筑前，所有用于工程中的砂要过筛，石子要筛洗。
（二）混凝土配合比确定
现浇连续箱梁C50混凝土，根据进场原材料试配了C50砼配合比，使混凝土各种性能指标包括砼立方强度、和易性、稠度、初终凝时间等。
（三）混凝土运输
连续箱梁左右幅各1001m3，全桥合计混凝土共2002m3。为保证箱梁的混凝土浇筑连续性及外观质量，我们选用专业队伍，专门工具进行施工。
（四）混凝土施工顺序
全桥连续箱梁混凝土施工共分左幅和右幅，二次浇筑。
（五）混凝土浇筑顺序
浇筑顺序与浇筑方向见附图。
（六）箱梁顶板混凝土质量控制
1、在顶板上全断面布三排(顺桥向)高程控制点；

2、箱梁顶板混凝土浇筑完毕后，初凝以前，箱顶范围内，根据前期布设的顶板标高控制点，用长5m铝合金框刮平，平整度限差±7mm内，桥面横坡满足2%要求。
3、在箱梁砼强度未达到25Mpa前，箱顶禁止行人通行。
4、顶板用铁毛刷拉毛；
5、在桥面未铺防水层前，设专人看管，严禁桥面被油污、浮浆污染。
（七）混凝土浇筑
1、浇筑前一天，先用高压水冲洗模板内及钢筋上附着的杂物，后用不含油压缩空气冲去附着物；
2、浇筑混凝土前，组织专职质检人员对支架、模板、钢筋、和预埋件位置进行检查，并填写工序验收单，隐蔽工程验收单，符合设计要求后，请监理工程师验收，签字认可后方可浇筑砼；
3、浇筑混凝土前，测定砂、石含水率，下发砼施工配合比通知单。开盘后首先检查混凝土的均匀性和坍落度是否符合设计配合比各项指标要求；否则不准入仓；
4、根据日气温，调整搅拌混土入仓温度≤25℃。当入仓温度不能满述要求时，采取加冷水搅拌等措施；
5、混凝土振捣时用ZN50、ZN30插入式振动器，振动器与侧面模板保持50----100mm距离，浇筑上层砼时，振动器插入下层混凝土面50mm；每一处振动完毕后徐徐提出振动棒，混凝土停止下沉，不再冒气泡，表面平坦、泛浆止；
6、振捣过程中，为避免大量砂浆聚集影响砼的强度，分灰时分配和易性较好的砼；

7、在混凝土浇筑过程中，严格控制加水量，不得随意加减水量，不合格混凝土禁止入仓；
8、在混凝土浇筑过程中，如混凝土表面泌水较多，在不挠动已浇筑砼的条件下，用泌水机将泌水排除；并立即查找原因；
9、在混凝土浇筑期间，设专人检查支架、模板、钢筋和预埋件等稳固情况，发现有松动、变形、移位时，应及时处理；
10、每跨梁留6组标准护试件外，另制作随梁同条件护试件3组，其中一组放在底板，2组放在顶板同条件养护，作为拆模的强度控制依据。
八、混凝土养护
1、混凝土整平后用塑料膜覆，初凝后用浸湿的土工布覆，并经常洒水保持湿润不少于7天；
2、侧模未拆除前用麻袋片覆模板洒水养护，用土工布覆盖侧面，并撤水保持湿润，同时配合洒水养护。
九、预应力穿束
体内预应力钢绞线：纵、横向预应力均采用直径为15.24毫米的高强、低松弛钢绞线，其技术指标应符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定。其标准强度为1860MPa,计算弹性模量为1.95×105 MPa。其中纵向预应力锚具分别采用规格OVM15-13型锚，体内预应力锚具：锚垫板、锚头、夹片、锚下螺旋筋、压浆管及排气管等分别采用与锚具规格相应的成套产品，其产品质量必须符合国际上《后张预应力体系验收建议》FIP93的要求和国家《预应力筋用锚具、夹具和连接器》（GB/T14370-2000）要求，并经设计认可。
1、钢绞线束的准备：
⑴、采用低松驰、高强度钢绞线束。

⑵、钢绞线表面必须无锈、油垢等杂质，表面不得有划痕，不能有断丝，钢绞线束下料时要注意安全。
⑶、钢绞线下料：钢绞线必须在平整、无水、清洁的场地下料，下料长度等于孔道净长加两端的预留长度（预留长度每端长1m），下料时钢绞线的一端先用铁丝扎紧，用砂轮机切割，切口必须平整，线头不散。
⑷、钢绞线提前进场，保证不耽误下料、穿束工作。
⑸、由于现场施工场地有限，故钢绞线下料在2#桥北侧路上进行；造成下好料的半成品二次倒运，倒运时使用挖掘机、装载机，人工配合。
2、编束：编束时必须使纲绞线相互平行，不得交叉，沿长度方向每隔2—3m用铅丝捆扎一道，并给钢绞线编号。
3、穿束：此工程的特殊性，单根钢绞线长度太长，给施工带来了极大的不便，施工难度较大；穿束在浇筑砼后进行，F系列钢绞线端头焊接成锥形，用挖掘机进行牵引穿束；其余型号钢绞线人工穿束。
4、穿束时一旦发生穿不过去的情况，准确找出波纹管堵塞的位置，然后用风镐将混凝土凿开，疏通波纹管后，再行穿束。
十、预应力张拉
1、张拉顺序
箱梁腹板顶板及底板纵向预应力钢束张拉顺序：先腹板后顶板、底板钢束，自近腹板间隔对称交错张拉，先长束后短束，按顺序对称张拉预应力束。张拉顺序为：先同时张拉腹板F2号钢束，再张拉F3号钢束，再张拉顶板F1号钢束，按顺序张拉底板F4号钢束。要求注意左、中、右腹板位置的钢束同时张拉。
2、施工要点
⑴、F1～F3预应力钢束设计张拉控制应力为0.75fpk，管道摩阻系数
0.25，管道偏差系数0.0015，一端锚具变形及钢束回缩量0.006m，钢束张拉控制应力1395MPa,计算弹性模量为1.95×105 MPa,钢束松弛率3.5%。纵向15-13钢束控制张拉力为2520.77KN。F4预应力钢束设计张拉控制应力为0.70fpk，管道摩阻系数0.25，管道偏差系数0.0015，一端锚具变形及钢束回缩量0.006m，钢束张拉控制应力1302MPa,计算弹性模量为1.95×105 MPa,钢束松弛率3.5%。纵向15-13钢束控制张拉力为2352.7KN。预应力钢束采用张拉力与伸长量双控，图纸提供的设计引伸量为理论计算值，实际理论值应待钢绞线在使用前对其强度、弹性模量、外形尺寸及初始应力等进行严格检验并结合管道摩阻系数测试后进行相应的修正。所有预应力张拉端槽口和锚下垫板（含伸缩缝处槽口、齿板等）均与预应力钢束垂直。
⑵、预应力钢束张拉应严格按照本设计提供的张拉顺序和张拉控制应力进行。施加预应力应在混凝土强度达到设计强度的90%以后进行；同时为减少混凝土收缩徐变的影响，要求在混凝土浇筑完成7天后张拉预应力钢束。预应力钢束在同一截面上的断丝率不得大于1%，在任何情况下，一根钢绞线不得断丝2根。施加预应力应采用张拉吨位与引伸量双控，钢束引伸量与理论值误差不得大于±6%.
⑶、施加预应力必须采用张拉力与引伸量双控，实际引伸量应扣除钢束的非弹性变形的影响。
⑷、钢绞线应妥善保管，避免刻痕及严重锈蚀。在使用前必须对其强度、引伸量、弹性模量、外形尺寸及初始应力进行严格检验测试。采用的锚具必须质量可靠并符合设计要求。
3、张拉前准备工作
⑴、钢绞线、锚具进场后，必须按规定要求进行外观和尺寸检查、测
试，符合质量标准要求；锚头应进行裂缝检查，夹片应进行硬度检查。
⑵、梁的砼强度及弹性模量达到90%，且龄期大于5天时方可进行预应力的张拉工作，砼强度确定以现场同期养护的砼试块的砼抗压强度为准。
⑶、将工作锚的锚环穿入钢绞线，按自然状态插入夹片，用细钢管轻轻将夹片打入锚环内，束尾100cm处绑扎，以利安装千斤顶。
4、机具及设备
由于此工程工期短，任务重，故张拉机具无法周转使用，必须一次性投入。
⑴、设备
300t千斤顶：7台（备用1台）
挤压器：3台（备用1台）
液压油泵：30台（备用4台）
高压油管：60根（每台油泵2根）
压力表：120块（每台油泵两块，备用2块）
⑵、张拉前必须对油泵、千斤顶、油表进行校验标定，标出油表读数和相应张拉吨位曲线，张拉按标定曲线取